Praškasto disperzijsko armirani beton nove generacije. Metoda za pripremu samozbijajuće betonske mješavine ekstra visoke čvrstoće od armiranog vlaknima armiranog betona s vrlo visokim svojstvima tečenja i metoda za proizvodnju betonskih proizvoda od dobivene mješavine
Reakcijski praškasti beton REACTION PWDER CONCRET
Reakcioni praškasti betoni nove generacije (RPC) su specifični betoni budućnosti, a ne
koji u svom sastavu ima krupnozrnate i grudaste agregate. To ih razlikuje od
sitnozrni (pješčani) i lomljeni betoni. Suvi reakcijski prah betonske mešavine
(SRPBS), dizajniran za dobijanje samozbijajućeg betona od lomljenog kamena za
monolitna i montažna konstrukcija, može postati nova, glavna vrsta kompozitnog veziva
za proizvodnju mnogih vrsta betona. Visoka fluidnost reakcionih praškastih betonskih mješavina
omogućava vam da ih dodatno napunite lomljenim kamenom uz zadržavanje tečnosti i koristite ih za
samozbijajući beton visoke čvrstoće; pri punjenju pijeskom i šljunkom - za vibriranje
Tehnologije oblikovanja, vibroprešanja i kalandiranja. Istovremeno, betoni dobijeni od
vibracije i tehnologije zbijanja vibro-silom, mogu imati veću čvrstoću od
livenog betona. Na višem stepenu dobijaju se betoni za opšte građevinske namene klasa
B20-B40.
Reaktivni praškasti beton
REAKCIONI PRAŠAK BETONZbog činjenice da je u praškastom betonu volumna koncentracija cementa 22-25%, čestice
cement, u skladu s prethodno predloženom formulom, ne dodiruju jedan s drugim, već su odvojeni
vodene nanoveličine čestica mikrosilicijum dioksida, mikrometričke čestice mlevenog peska i
finog zrnastog pijeska. U takvim uslovima, za razliku od konvencionalnih peskovitih i lomljenih betona,
topokemijski mehanizam očvršćavanja je inferioran u odnosu na prolaznu otopinu, ionsku difuziju
mehanizam za otvrdnjavanje. To je potvrđeno jednostavnim, ali originalnim kontrolnim eksperimentima.
stvrdnjavanje kompozitnih sistema koji se sastoje od malih količina krupno mljevenog klinkera i
zrnasta šljaka i značajna količina finog mermera na 10-12% vode. IN
Čestice betona u prahu odvajaju se česticama mikrosilika i kamenim brašnom.
Zbog najtanjih ljuski vode na površinama čestica, procesi stvrdnjavanja praha
beton teče veoma brzo. Njihova dnevna snaga doseže 40-60 MPa i više.
Disperzovani deo betona reakcionog praha koji se sastoji od portland cementa, kamenog brašna i
MK, odgovoran za visoku gravitacionu fluidnost, ima značajnu potrebu za vodom
bez dodatka SP. Sa sastavom sa omjerom C:KM:MK:Pt kao 1:0,5:0,1:1,5, gravitaciona struja
implementira se u omjeru voda-čvrsta materija od 0,095-0,11, ovisno o vrsti MK. najveća
MK ima potrebu za vodom. Njegova suspenzija sa vodom počinje da se širi pri sadržaju vode od 110-120% težine MC. Samo u prisustvu cementa i SP-a MK postaje reaktivna komponenta u vodenom mediju.
vezivo (SRPV)
PREDNOSTI PRAŠKA SUHE REAKCIJEBINDER (SRPV)
1. Izuzetno visoke čvrstoće RPV, dostižući 120-160 MPa., značajno prekoračujući
čvrstoća superplastificiranog portland cementa zbog transformacije "balastnog" vapna u
cementirajući hidrosilikati.
2. Multifunkcionalnost fizičko-tehničkih svojstava betona uz uvođenje kratkih
raspršena čelična vlakna: niska apsorpcija vode (manje od 1%), visoka otpornost na mraz (više
1000 ciklusa), visoka aksijalna vlačna čvrstoća (10-15 MPa) i vlačna čvrstoća na savijanje (40-50
MPa), visoka udarna čvrstoća, visoka otpornost na karbonatnu i sulfatnu koroziju, itd.;
3. Visoki tehničko-ekonomski pokazatelji proizvodnje SRPB u cementarama,
ima kompleks opreme: sušenje, mljevenje, homogenizacija, itd.;
4. Rasprostranjena pojava kvarcnog pijeska u mnogim regijama svijeta, kao i kamena
Tehnologija oplemenjivanja brašna od crnih i obojenih metala magnetskom separacijom i flotacijom;
PREDNOSTI PRAŠKA SUHE REAKCIJE
BINDER (SRPV)
5. Ogromne rezerve sijeva drobljenja kamena prilikom njihove složene prerade u sitnozrnu
lomljeni kamen i kameno brašno;
6. Mogućnosti korištenja tehnologije zajedničkog mljevenja reakcionog punila, cementa i
superplastifikator;
7. Mogućnosti upotrebe SRPB-a za izradu visoko-čvrstog, ekstra-visoke čvrstoće
lomljeni kamen i peskoviti beton nove generacije, kao i beton za opšte građevinske namene
variranjem omjera agregata i veziva;
8. Mogućnosti dobijanja lakih betona visoke čvrstoće na neupijajućem mikrostaklu i
mikrosolfere sa implementacijom velike čvrstoće veziva reakcijskog praha;
9. Mogućnosti izrade ljepila visoke čvrstoće i ligamenata za popravke.
(SRPW)
Upotreba veziva suvog reakcionog praha (RPB)
PRIMENA PRAŠKA ZA SUVU REAKCIJU VEZIVA(SRPW)
Suve reakciono-praškaste betonske mešavine (SRPBS) namenjene za dobijanje bez lomljenog kamena
samozbijajući beton za monolitnu i montažnu gradnju, može postati nov, osnovni
vrsta kompozitnog veziva za proizvodnju mnogih vrsta betona. Visoka fluidnost
betonske mješavine s reakcijskim prahom omogućavaju vam da ih dodatno napunite drobljenim kamenom uz održavanje
fluidnost i koristiti ih za samozbijajuće betone visoke čvrstoće; kada se napuni peskom
lomljeni kamen - za vibracijske tehnologije oblikovanja, vibroprešanja i kalandranja. Gde
betoni dobijeni upotrebom vibracija i tehnologija vibro-silnog zbijanja mogu imati više
veća čvrstoća od livenog betona. Na višem stepenu se dobijaju betoni
opšte građevinske namjene klasa B20-B40.
Čvrstoća na pritisak, MPa
Compound
reakcijski prah
beton sa 0,9% Melflux 2641 F
V/T
0,1
V/C
Dosljednost
zamućenje konusa
0,31
Higermann
290 mm
Splav
Upijanje vode
o-shchenie
ness
po težini
,
%
kg/m3
2260
0,96
poslije
parenje
pod normalnim
uslovima
otvrdnjavanje
kroz
1 dan
kroz
28 dana
kroz
1 dan
kroz
28 dana
119
149
49,2
132
Efikasna upotreba betonske mješavine reakcijskog praha
EFIKASNA UPOTREBA REAKCIONOG PRAŠKABETONSKA SMEŠA
Prilikom punjenja betonske mješavine reakcijskog praha pijeskom i lomljenim kamenom visoke čvrstoće,
beton čvrstoće 120-130 MPa sa troškovima cementa u odnosu na teški beton jednakim 300-350
kg/m3 Ovo su samo neki od primera racionalnog i efikasnog korišćenja SRPBS. Obećavajuće
mogućnost upotrebe SRPBS-a za proizvodnju pjenastog betona i gaziranog betona. Oni koriste
portland cementa, čija je čvrstoća niža od RPB, i strukturni procesi samootvrdnjavanja tokom
vrijeme potpunije teče s ovim posljednjim.
Postiže se povećanje operativne pouzdanosti proizvoda i konstrukcija od takvih betona
disperzirano ojačanje tankim kratkim čeličnim vlaknima, staklenim i bazaltnim vlaknima.
To vam omogućava da povećate aksijalnu vlačnu čvrstoću za 4-5 puta, vlačnu čvrstoću pri savijanju
6-8 puta, udarna čvrstoća 15-20 puta u odnosu na betone razreda 400-500.
01.06.2008 16:51:57
U članku su opisana svojstva i mogućnosti praškastih betona visoke čvrstoće, kao i područja i tehnologije njihove primjene.
Visoke stope izgradnje stambenih i industrijskih objekata sa novim i unikatnim arhitektonske forme a posebno posebne posebno opterećene konstrukcije (kao što su mostovi velikih raspona, neboderi, naftne platforme na moru, rezervoari za skladištenje gasova i tečnosti pod pritiskom, itd.) zahtevali su razvoj novih efikasnih betona. Značajan napredak u ovome posebno je zapažen od kasnih 1980-ih. Moderni visokokvalitetni betoni (HKB) klasificiraju širok spektar betona za različite namjene: betone visoke i ultra-visoke čvrstoće [vidi. Bornemann R., Fenling E. Ultrahochfester Beton-Entwicklung und Verhalten.// Leipziger Massivbauseminar, 2000, Bd. 10; Schmidt M. Bornemann R. Möglichkeiten und Crensen von Hochfestem Beton.// Proc. 14, Jbausil, 2000, Bd. 1], samozbijajući betoni, betoni visoke otpornosti na koroziju. Ove vrste betona ispunjavaju visoke zahtjeve za čvrstoću na pritisak i zatezanje, otpornost na pucanje, otpornost na udar, otpornost na habanje, otpornost na koroziju i otpornost na mraz.
Naravno, prijelaz na nove vrste betona olakšan je, prvo, revolucionarnim dostignućima u području plastificiranja betonskih i mortnih mješavina, a drugo, pojavom najaktivnijih pucolanskih aditiva - mikrosilika, dehidriranih kaolina i finog pepela. Kombinacije superplastifikatora i posebno ekološki prihvatljivih hiperplastifikatora na bazi polikarboksilata, poliakrilata i poliglikola omogućavaju dobijanje superfluidnih cementno-mineralnih dispergiranih sistema i betonskih mješavina. Zahvaljujući ovim dostignućima, broj komponenti u betonu sa hemijskim aditivima dostigao je 6-8, vodocementni omjer se smanjio na 0,24-0,28 uz očuvanje plastičnosti, karakteriziran konusnim gazom od 4-10 cm brašna (KM) ili bez ali uz dodatak MK u visoko obradivim betonima (Ultrahochfester Beton, Ultra hochleistung Beton) na hiperplastifikatorima, za razliku od onih koji se izlivaju na tradicionalnim zajedničkim poduhvatima, savršena fluidnost betonskih mješavina je kombinovana sa niskom sedimentacijom i samozbijanjem sa spontanim uklanjanje vazduha.
"Visoku" reologiju sa značajnom redukcijom vode u superplastificiranim betonskim mješavinama osigurava fluidna reološka matrica, koja ima različite razine strukturnih elemenata koji je čine. U betonu od lomljenog kamena za lomljeni kamen, cementno-pješčani malter služi kao reološka matrica na različitim mikro-mezorazinama. U plastificiranim betonskim mješavinama za betone visoke čvrstoće za drobljeni kamen kao makrostrukturni element, reološka matrica, čiji udio bi trebao biti znatno veći nego u običnim betonima, je složenija disperzija koja se sastoji od pijeska, cementa, kamenog brašna, mikrosilika i vode. Zauzvrat, za pijesak u konvencionalnim betonskim mješavinama, reološka matrica na mikro nivou je cementno-vodena pasta, čiji se udio može povećati kako bi se osigurala fluidnost povećanjem količine cementa. Ali to je, s jedne strane, neekonomično (posebno za betone klasa B10 - B30), s druge strane, paradoksalno, superplastifikatori su loši aditivi za redukciju vode za portland cement, iako su svi stvoreni i stvaraju se za njega. . Gotovo svi superplastifikatori, kao što smo pokazali od 1979. godine, "rade" mnogo bolje na mnogim mineralnim prahovima ili na njihovoj mješavini s cementom (vidi. Kalašnjikov V.I. Osnove plastifikacije mineralnih disperznih sistema za proizvodnju građevinski materijal: Disertacija u formi naučnog izvještaja za zvanje dr. tech. nauke. - Voronjež, 1996] nego na čistom cementu. Cement je nestabilan u vodi, hidratantni sistem koji formira koloidne čestice odmah nakon kontakta sa vodom i brzo se zgušnjava. A koloidne čestice u vodi teško se raspršuju superplastifikatorima. Primjer je glinena kaša koju je teško superfluidirati.
Dakle, zaključak se nameće sam od sebe: potrebno je u cement dodati kameno brašno, a to će povećati ne samo reološki učinak zajedničkog ulaganja na smjesu, već i udio same reološke matrice. Kao rezultat, postaje moguće značajno smanjiti količinu vode, povećati gustoću i povećati čvrstoću betona. Dodavanje kamenog praha će praktično biti ekvivalentno povećanju cementa (ako su efekti smanjenja vode značajno veći nego kod dodavanja cementa).
Ovdje je važno fokusirati se ne na zamjenu dijela cementa kamenim brašnom, već na dodavanje (i značajnog udjela - 40-60%) u portland cement. Na osnovu teorije polistrukture 1985–2000. svi radovi na promjeni polistrukture imali su za cilj zamjenu 30–50% portland cementa mineralnim punilima kako bi se sačuvao u betonu [vidi. Solomatov V.I., Vyrovoy V.N. i dr. Kompozitni građevinski materijali i konstrukcije smanjene potrošnje materijala. - Kijev: Budivelnik, 1991; Aganin S.P. Betoni niske potrošnje vode sa modifikovanim kvarcnim punilom: Sažetak za konkurs jednog računa. stepen kand. tech. nauke. - M, 1996; Fadel I. M. Intenzivna odvojena tehnologija betona ispunjenog bazaltom: Sažetak diplomskog rada. cand. tech. nauke - M, 1993]. Strategija uštede portland cementa u betonima iste čvrstoće ustupit će mjesto strategiji uštede betona 2-3 puta veće čvrstoće ne samo na pritisak, već i na savijanje i aksijalnu napetost i udar. Ušteda betona u više otvorenih konstrukcija dat će veći ekonomski učinak od uštede cementa.
Uzimajući u obzir sastave reoloških matrica na različitim razinama, utvrđujemo da je za pijesak u betonima visoke čvrstoće reološka matrica na mikro nivou složena mješavina cementa, brašna, silicijum dioksida, superplastifikatora i vode. Zauzvrat, za betone visoke čvrstoće sa mikrosilicijum-dioksidom za mješavinu cementa i kamenog brašna (jednake disperzije) kao strukturnim elementima, pojavljuje se još jedna reološka matrica manjeg razmjera - mješavina mikrosilika, vode i superplastifikatora.
Za drobljeni beton ove skale strukturnih elemenata reoloških matrica odgovaraju skalama optimalne granulometrije suhih komponenti betona za postizanje njegove velike gustoće.
Dakle, dodatak kamenog brašna obavlja i strukturno-reološku funkciju i funkciju punjenja matrice. Za betone visoke čvrstoće nije manje važna reaktivno-hemijska funkcija kamenog brašna, koju s većim učinkom obavljaju reaktivni mikrosilicijum i mikrodehidrirani kaolin.
Maksimalni reološki i redukcioni efekti vode uzrokovani adsorpcijom SP na površini čvrste faze genetski su karakteristični za fino dispergovane sisteme sa visokim interfejsom.
Tabela 1.
Reološko i redukcijsko djelovanje SP u vodno-mineralnim sistemima
Vrsta raspršenog praha i plastifikator | Doziranje SP,% | ||
CaCO3 (Mg 150) | |||
BaCO3 (melment) | |||
Ca(OH)2 (LST) | |||
Cement PO "Volskcement" (S-3) | |||
Opoka ležišta Penza (S-3) | |||
brušeno staklo TF10 (S-3) |
Tabela 1. pokazuje da je u kašama za livenje portland cementa sa SP, efekat smanjenja vode potonjeg 1,5–7,0 puta (sic!) veći nego kod mineralnih prahova. Za stijene ovaj višak može doseći 2-3 puta.
Tako je kombinacija hiperplastifikatora s mikrosilicijumom, kamenim brašnom ili pepelom omogućila podizanje tlačne čvrstoće na 130–150, au nekim slučajevima i na 180–200 MPa ili više. Međutim, značajno povećanje čvrstoće dovodi do intenzivnog povećanja lomljivosti i smanjenja Poissonovog omjera na 0,14–0,17, što dovodi do rizika od iznenadnog uništenja konstrukcija u hitnim situacijama. Oslobađanje od ovog negativnog svojstva betona provodi se ne toliko ojačavanjem potonjeg armaturom šipkom, već kombiniranjem armature šipkama s uvođenjem vlakana od polimera, stakla i čelika.
Osnove plastifikacije i redukcije vode u mineralnim i cementnim dispergovanim sistemima formulisane su u doktorskoj disertaciji Kalašnjikova V.I. [cm. Kalašnjikov VI Osnove plastifikacije mineralnih disperzovanih sistema za proizvodnju građevinskih materijala: Disertacija u formi naučnog izveštaja za zvanje doktora nauka. tech. nauke. - Voronjež, 1996] 1996. godine na osnovu prethodno završenih radova u periodu od 1979. do 1996. godine. [Kalašnjikov V. I., Ivanov I. A. O strukturno-reološkom stanju izuzetno tečnih visokokoncentrisanih disperznih sistema. // Zbornik radova IV Nacionalne konferencije o mehanici i tehnologiji kompozitnih materijala. - Sofija: BAN, 1985; Ivanov I. A., Kalashnikov V. I. Efikasnost plastifikacije mineralnih disperznih kompozicija u zavisnosti od koncentracije čvrste faze u njima. // Reologija betonskih mješavina i njeni tehnološki zadaci. Tez. izvještaj sa III svesaveznog simpozijuma. - Riga. - RPI, 1979; Kalašnjikov V. I., Ivanov I. A. O prirodi plastifikacije mineralnih dispergiranih sastava u zavisnosti od koncentracije čvrste faze u njima. // Mehanika i tehnologija kompozitnih materijala. Materijali II nacionalne konferencije. - Sofija: BAN, 1979; Kalašnjikov VI O reakciji različitih mineralnih sastava na superplastifikatore naftalen-sulfonske kiseline i uticaj instant alkalija na nju. // Mehanika i tehnologija kompozitnih materijala. Materijali III Nacionalne konferencije uz učešće stranih predstavnika. - Sofija: BAN, 1982; Kalašnjikov VI Obračun reoloških promjena u betonskim mješavinama sa superplastifikatorima. // Zbornik radova IX Svesavezne konferencije o betonu i armiranom betonu (Taškent, 1983). - Penza. - 1983; Kalašnjikov VI, Ivanov IA Osobitosti reoloških promjena u cementnim sastavima pod djelovanjem plastifikatora za stabilizaciju jona. // Zbornik radova "Tehnološka mehanika betona". – Riga: RPI, 1984]. To su izgledi za usmjereno korištenje najveće moguće aktivnosti smanjenja vode zajedničkog poduzeća u fino dispergiranim sistemima, karakteristike kvantitativnih reoloških i strukturno-mehaničkih promjena u superplastificiranim sistemima, koje se sastoje u njihovom lavinskom prelasku iz čvrstog- stanja u fluidna stanja sa super-malim dodatkom vode. Ovo su razvijeni kriterijumi za gravitaciono širenje i posttiksotropni resurs strujanja visoko dispergovanih plastificiranih sistema (pod dejstvom sopstvene težine) i spontanog nivelisanja dnevne površine. Ovo je napredni koncept granične koncentracije cementnih sistema sa fino dispergovanim prahom iz stijena sedimentnog, magmatskog i metamorfnog porijekla, selektivan u smislu velike redukcije vode na SP. Najvažniji rezultati dobiveni u ovim radovima su mogućnost smanjenja potrošnje vode u disperzijama za 5-15 puta uz zadržavanje gravitacijske rasprostranjenosti. Pokazalo se da je kombinacijom reološki aktivnih prahova sa cementom moguće pojačati učinak zajedničkog ulaganja i dobiti odljevke visoke gustoće. Upravo se ovi principi implementiraju u betone reakcionog praha sa povećanjem njihove gustine i čvrstoće (Reaktionspulver beton - RPB ili Reactive Powder Concrete - RPC [vidi Dolgopolov N. N., Sukhanov M. A., Efimov S. N. novi tip cement: struktura cementnog kamena. // Građevinski materijali. - 1994. - br. 115]). Drugi rezultat je povećanje redukcionog djelovanja zajedničkog ulaganja s povećanjem disperzije prahova [vidi. Kalašnjikov VI Osnove plastifikacije mineralnih disperzovanih sistema za proizvodnju građevinskih materijala: Disertacija u formi naučnog izveštaja za zvanje doktora nauka. tech. nauke. – Voronjež, 1996]. Također se koristi u praškastim sitnozrnim betonima povećanjem udjela fino dispergiranih sastojaka dodavanjem mikrosilika u cement. Novost u teoriji i praksi praškastog betona bila je upotreba sitnog pijeska frakcije 0,1–0,5 mm, čime je beton postao sitnozrni, za razliku od običnog pješčanog pijeska frakcije 0–5 mm. Naš proračun prosječne specifične površine raspršenog dijela praškastog betona (sastav: cement - 700 kg; fini pijesak fr. 0,125–0,63 mm - 950 kg; bazaltno brašno Ssp = 380 m2/kg - 350 kg; kg - 140 kg ) sa svojim sadržajem od 49% ukupne mješavine sa sitnozrnim pijeskom frakcije 0,125–0,5 mm pokazuje da je sa disperzijom MK Smk = 3000m2/kg prosječna površina praškastog dijela Svd=1060m2/kg , a sa Smk = 2000 m2 /kg - Svd = 785 m2 / kg. Na takvim fino dispergiranim komponentama izrađuju se sitnozrnati reakcioni praškasti betoni, u kojima volumna koncentracija čvrste faze bez pijeska dostiže 58-64%, a zajedno s pijeskom - 76-77% i nešto je inferiornija od koncentracija čvrste faze u superplastificiranim teškim betonima (Cv = 0, 80–0,85). Međutim, u drobljenom betonu volumna koncentracija čvrste faze minus drobljeni kamen i pijesak je znatno niža, što određuje visoku gustoću dispergirane matrice.
Visoka čvrstoća je osigurana prisustvom ne samo mikrosilicijum dioksida ili dehidriranog kaolina, već i reaktivnog praha iz mljevene stijene. Prema literaturi, uglavnom se uvodi elektrofilterski pepeo, baltičko, krečnjačko ili kvarcno brašno. Široke mogućnosti u proizvodnji reaktivnih praškastih betona otvorile su se u SSSR-u i Rusiji u vezi s razvojem i istraživanjem kompozitnih veziva niske potrošnje vode od strane Yu. M. Bazhenova, Sh. T. Babaeva i A. Komaroma. A., Batrakov V. G., Dolgopolov N. N. Dokazano je da zamjena cementa u procesu mljevenja VNV karbonatnim, granitnim, kvarcnim brašnom do 50% značajno povećava učinak smanjenja vode. Omjer W/T, koji osigurava gravitacijsko širenje lomljenog betona, smanjen je na 13-15% u odnosu na uobičajeno uvođenje zajedničkog ulaganja, čvrstoća betona na takvom VNV-50 doseže 90-100 MPa. U suštini, na bazi VNV, mikrosilika, finog peska i dispergovane armature mogu se dobiti savremeni praškasti betoni.
Praškasti betoni ojačani disperzijom su veoma efikasni ne samo za nosive konstrukcije sa kombinovanom armaturom sa prednapregnutom armaturom, već i za izradu vrlo tankih zidova, uključujući prostorne, arhitektonske detalje.
Prema posljednjim podacima moguće je ojačanje konstrukcija tekstilom. Upravo je razvoj tekstilno-vlaknaste proizvodnje (tkaninskih) trodimenzionalnih okvira od polimera visoke čvrstoće i niti otpornih na alkalije u razvijenim stranim zemljama bio motiv za razvoj prije više od 10 godina u Francuskoj i Kanadi reakcije - praškasti betoni sa zajedničkim ulaganjem bez krupnih agregata sa ekstra finim kvarcnim agregatom punjenim kamenim prahom i mikrosilikom. Betonske mješavine iz takvih sitnozrnatih mješavina šire se pod utjecajem vlastite težine, ispunjavajući potpuno gustu mrežastu strukturu tkanog okvira i sve filigranske međusklope.
„Visoka“ reologija praškastih betonskih mješavina (PBS) obezbjeđuje sa sadržajem vode od 10–12% mase suhih komponenti, granicu tečenja?0 = 5–15 Pa, tj. samo 5-10 puta veća nego u uljane boje. Sa takvom vrijednošću od 0 može se odrediti pomoću minijareometrijske metode koju smo razvili 1995. godine. Niska granica popuštanja je osigurana optimalna debljina slojeva reološke matrice. Iz razmatranja topološke strukture PBS-a, prosječna debljina međusloja X određena je formulom:
gdje je prosječni prečnik čestica pijeska; je volumna koncentracija.
Za sastav ispod, sa W/T = 0,103, debljina međusloja će biti 0,056 mm. De Larrard i Sedran su otkrili da za finiji pijesak (d = 0,125–0,4 mm) debljina varira od 48 do 88 µm.
Povećanje međusloja čestica smanjuje viskozitet i krajnji napon smicanja i povećava fluidnost. Fluidnost se može povećati dodavanjem vode i unošenjem SP. Općenito, učinak vode i SP na promjenu viskoznosti, krajnjeg naprezanja na smicanje i granicu tečenja je dvosmislen (slika 1).
Superplastifikator smanjuje viskoznost u mnogo manjoj mjeri nego dodavanjem vode, dok je smanjenje granice popuštanja zbog SP mnogo veće od one zbog utjecaja vode.
Rice. 1. Utjecaj SP i vode na viskoznost, granicu tečenja i granicu tečenja
Glavna svojstva superplastificiranih ultimativnih sistema su da viskoznost može biti prilično visoka i da sistem može sporo teći ako je granica popuštanja niska. Za konvencionalne sisteme bez SP, viskozitet može biti nizak, ali povećana granica popuštanja sprečava njihovo širenje, jer nemaju post-tiksotropni resurs protoka [vidi. Kalašnjikov VI, Ivanov IA Osobitosti reoloških promjena u cementnim sastavima pod djelovanjem plastifikatora za stabilizaciju jona. // Zbornik radova "Tehnološka mehanika betona". – Riga: RPI, 1984].
Reološka svojstva zavise od vrste i doze zajedničkog ulaganja. Uticaj tri tipa zajedničkih ulaganja prikazan je na sl. 2. Najefikasnije zajedničko ulaganje je Woerment 794.
Rice. 2 Utjecaj vrste i doze SP na: 1 - Woerment 794; 2 - S-3; 3 – Otopina F 10
Pritom se manje selektivnim pokazao nije domaći SP S-3, već strani SP na bazi melamina Melment F10.
Raspoloživost praškastih betonskih mješavina izuzetno je važna pri formiranju betonskih proizvoda sa tkanim volumetrijskim mrežastim okvirima položenim u kalup.
Ovakvi voluminozni okviri od ažurne tkanine u obliku T-a, I-grede, kanala i drugih konfiguracija omogućavaju brzo ojačanje, koje se sastoji u ugradnji i fiksiranju okvira u obliku, nakon čega slijedi izlijevanje ovjesnog betona, koji lako prodire kroz okvir ćelije veličine 2–5 mm (slika 3). Skele od tkanine omogućavaju radikalno povećanje otpornosti betona na pucanje pod utjecajem naizmjeničnih temperaturnih fluktuacija i značajno smanjenje deformacija.
Betonska smjesa treba ne samo da se lako lokalno izlijeva kroz mrežasti okvir, već se i širi prilikom punjenja kalupa „obrnutim“ prodorom kroz okvir s povećanjem volumena smjese u kalupu. Za procjenu fluidnosti korištene su praškaste smjese istog sastava u smislu sadržaja suhih komponenti, a razmazljivost iz konusa (za stol za tresenje) kontrolisana je količinom SP i (djelimično) vode. Širenje je blokirano mrežastim prstenom prečnika 175 mm.
Rice. 3 Uzorak skele od tkanine
Rice. 4 prskanja smjese sa slobodnim i blokiranim raspršivanjem
Mreža je imala čiste dimenzije 2,8 × 2,8 mm s promjerom žice 0,3 × 0,3 mm (slika 4). Kontrolne smjese su napravljene sa topljenjem 25,0; 26.5; 28,2 i 29,8 cm Kao rezultat eksperimenata, utvrđeno je da se povećanjem fluidnosti smjese smanjuje omjer promjera slobodnog dc i blokiranog toka db. Na sl. 5 pokazuje promjenu u dc/dbotdc.
Rice. 5 Promijenite dc/db iz slobodnog širenja dc
Kao što proizilazi iz slike, razlika u širinama smjese dc i db nestaje pri fluidnosti koju karakterizira slobodno širenje od 29,8 cm. Kod dc.= 28,2, širenje kroz mrežu se smanjuje za 5%. Posebno veliko usporavanje pri razbacivanju kroz mrežu doživljava smjesa s razmakom od 25 cm.
U tom smislu, kada se koriste mrežasti okviri s veličinom ćelije od 3-3 mm, potrebno je koristiti mješavine s širinom od najmanje 28-30 cm.
Fizičko-tehnička svojstva disperzno-armiranog praškastog betona, ojačanog za 1% zapremine čeličnim vlaknima prečnika 0,15 mm i dužine 6 mm, prikazana su u tabeli 2.
Tabela 2.
Fizičko-tehnička svojstva praškastog betona na vezivu niske potrošnje vode korištenjem domaćeg SP S-3
Naziv nekretnine | Jedinica | Indikatori |
|
Gustina | |||
Poroznost | |||
Kompresivna snaga | |||
Čvrstoća na savijanje | |||
Aksijalna vlačna čvrstoća | |||
Modul elastičnosti | |||
Poissonov omjer | |||
Upijanje vode | |||
Otpornost na mraz | broj ciklusa |
Prema stranim podacima, sa 3% armature, tlačna čvrstoća doseže 180–200 MPa, a s aksijalnim zatezanjem - 8–10 MPa. Snaga udara se povećava više od deset puta.
Mogućnosti praškastog betona su daleko od iscrpljenosti, s obzirom na efikasnost hidrotermalne obrade i njen utjecaj na povećanje udjela tobermorita, a samim tim i ksonotlita.
- Jesu li informacije bile od pomoći? da delimično ne
- 15444
POGLAVLJE 1 SAVREMENI POGLEDI I OSNOVNE
PRINCIPI DOBIJANJA VISOKOKVALITETNOG PRAŠKASTOG BETONA.
1.1 Strana i domaća iskustva u upotrebi visokokvalitetnog betona i betona armiranog vlaknima.
1.2 Višekomponentna priroda betona kao faktor osiguravanja funkcionalnih svojstava.
1.3 Motivacija za nastanak reakcionih praškastih betona visoke i ekstra-visoke čvrstoće i betona ojačanih vlaknima.
1.4 Visoka reaktivnost dispergovanih prahova je osnova za dobijanje visokokvalitetnih betona.
ZAKLJUČCI O POGLAVLJU 1.
POGLAVLJE 2 IZVORNI MATERIJALI, METODE ISTRAŽIVANJA,
INSTRUMENTI I OPREMA.
2.1 Karakteristike sirovina.
2.2 Metode istraživanja, instrumenti i oprema.
2.2.1 Tehnologija pripreme sirovina i procjena njihove reaktivne aktivnosti.
2.2.2 Tehnologija za proizvodnju praškastih betonskih mješavina i me
Tody njihovih testova.
2.2.3 Metode istraživanja. Uređaji i oprema.
POGLAVLJE 3 TOPOLOGIJA DISPERZIVNIH SISTEMA, DISPERZIVNO
ARMIRANI PRAHBETON I
MEHANIZAM NJIHOVOG KALJIVANJA.
3.1 Topologija kompozitnih veziva i mehanizam njihovog očvršćavanja.
3.1.1 Strukturna i topološka analiza kompozitnih veziva. 59 P 3.1.2 Mehanizam hidratacije i stvrdnjavanja kompozitnih veziva – kao rezultat strukturne topologije kompozicija.
3.1.3 Topologija disperzno armiranih sitnozrnih betona.
ZAKLJUČCI O POGLAVLJU 3.
POGLAVLJE 4 REOLOŠKO STANJE SUPERPLASTICOVANIH DISPERZIVNIH SISTEMA, PRAŠKASTOBETONSKIH MJEŠAVA I METODOLOGIJA NJEGOVE OCJENE.
4.1 Razvoj metodologije za procjenu krajnjeg posmičnog naprezanja i fluidnosti dispergiranih sistema i sitnozrnatih praškastih betonskih mješavina.
4.2 Eksperimentalno određivanje reoloških svojstava disperznih sistema i sitnozrnatih praškastih smjesa.
ZAKLJUČCI O POGLAVLJU 4.
POGLAVLJE 5 PROCJENA REAKTIVNE AKTIVNOSTI STIJENA I ISTRAŽIVANJE REAKCIJSKIH PRAŠKASTIH MJEŠAVA I BETONA.
5.1 Reaktivnost stijena pomiješanih s cementom.-■.
5.2 Principi za odabir sastava betona armiranog disperzijom praha, uzimajući u obzir zahtjeve za materijale.
5.3 Recept za sitnozrnati beton ojačan disperzijom praha.
5.4 Priprema betonske mješavine.
5.5. Utjecaj sastava praškastih betonskih mješavina na njihova svojstva i aksijalnu tlačnu čvrstoću.
5.5.1. Utjecaj vrste superplastifikatora na mazivost betonske mješavine i čvrstoću betona.
5.5.2 Utjecaj doze superplastifikatora.
5.5.3 Utjecaj doziranja mikrosilicijuma.
5.5.4 Utjecaj udjela bazalta i pijeska na čvrstoću.
ZAKLJUČCI O POGLAVLJU 5.
GLAVA 6 FIZIČKA I TEHNIČKA SVOJSTVA BETONA I NJIHOVA
TEHNIČKA I EKONOMSKA PROCJENA.
6.1 Kinetičke karakteristike formiranja čvrstoće RPB i fibro-RPB.
6.2 Deformativna svojstva vlakana-RPB.
6.3 Volumetrijske promjene u betonu u prahu.
6.4 Upijanje vode kod praškastih betona ojačanih disperzijom.
6.5 Studija izvodljivosti i proizvodna implementacija RPM-a.
Preporučena lista disertacija
Sastav, topološka struktura i reotehnološka svojstva reoloških matrica za proizvodnju betona nove generacije 2011, kandidat tehničkih nauka Ananjev, Sergej Viktorovič
Pareni pješčani beton nove generacije na vezivu reakcijskog praha 2013, kandidat tehničkih nauka Valiev, Damir Maratovich
Beton od sitnozrnatih bazaltnih vlakana visoke čvrstoće 2009, kandidat tehničkih nauka Borovskikh, Igor Viktorovič
Pješčani beton visoke čvrstoće aktiviran prahom i beton ojačan vlaknima s malom specifičnom potrošnjom cementa po jedinici čvrstoće 2012, Kandidat tehničkih nauka Volodin, Vladimir Mihajlovič
Beton visoke čvrstoće aktiviran prahom i beton ojačan vlaknima s malom specifičnom potrošnjom cementa po jedinici čvrstoće 2011, dr Hvastunov, Aleksej Viktorovič
Uvod u rad (dio apstrakta) na temu "Finozrnati reakcijsko-prašak disperzno-armirani beton korištenjem stijena"
Relevantnost teme. Svake godine u svjetskoj praksi proizvodnje betona i armiranog betona, proizvodnja visokokvalitetnih, visoko- i ekstra-čvrstih betona ubrzano raste, a ovaj napredak je postao objektivna stvarnost, zahvaljujući značajnim uštedama materijala i energije. resurse.
Sa značajnim povećanjem tlačne čvrstoće betona, otpornost na pukotine neizbježno se smanjuje i povećava se rizik od krtog loma konstrukcija. Raspršeno armiranje betona vlaknima eliminira ova negativna svojstva, što omogućava proizvodnju betona klasa iznad 80-100 sa čvrstoćom od 150-200 MPa, koji ima novu kvalitetu - viskoznu prirodu razaranja.
Analiza naučnih radova iz oblasti disperziono armiranih betona i njihove proizvodnje u domaćoj praksi pokazuje da glavna orijentacija ne sledi ciljeve upotrebe matrica visoke čvrstoće u takvim betonima. Klasa disperzijsko armiranog betona u smislu tlačne čvrstoće ostaje izuzetno niska i ograničena je na B30-B50. To ne dozvoljava da se osigura dobro prianjanje vlakana na matricu, da se u potpunosti iskoristi čelično vlakno čak i sa niskom vlačnom čvrstoćom. Štoviše, u teoriji se razvijaju betonski proizvodi sa slobodno položenim vlaknima sa stupnjem volumetrijskog ojačanja od 5-9%, au praksi se proizvode betonski proizvodi; sipaju se pod dejstvom vibracija neplastificiranim "masnim" visokoskupljajućim cementno-peskovitim malterima sastava: cementno-pesak -1:0,4 + 1:2,0 pri W/C = 0,4, što je izuzetno rasipno i ponavlja nivo od rad 1974 .Značajno naučna dostignuća u oblasti stvaranja superplastificiranog VNV-a, mikrodisperznih mješavina sa mikrosilicijumom, sa reaktivnim prahovima iz stijena visoke čvrstoće, omogućilo je postizanje efekta redukcije vode do 60% korištenjem superplastifikatora oligomernog sastava i hiperplastifikatora polimerni sastav. Ova dostignuća nisu postala osnova za stvaranje armiranog betona visoke čvrstoće ili sitnozrnatih praškastih betona od livenih samozbijajućih mješavina. U međuvremenu, napredne zemlje aktivno razvijaju nove generacije betona reakcionog praha ojačanih dispergovanim vlaknima, tkanih šupanih volumetrijskih okvira od finih mreža, njihove kombinacije sa šipkom ili šipkom s disperziranom armaturom.
Sve ovo određuje važnost stvaranja fino zrnastog reakcionog praha visoke čvrstoće, dispergovanog armiranog betona razreda 1000-1500, koji su visoko ekonomični ne samo u izgradnji odgovornih jedinstvenih zgrada i građevina, već i za proizvode opće namjene i strukture.
Rad na disertaciji rađen je u skladu sa programima Instituta za građevinske materijale i konstrukcije Tehničkog univerziteta u Minhenu (Nemačka) i inicijativnim radom Odeljenja TBKiV PGUAS i naučno-tehničkim programom Ministarstva prosvete Republike Srbije. Rusija "Naučna istraživanja visokog obrazovanja u prioritetnim oblastima nauke i tehnologije" u okviru potprograma "Arhitektura i građevinarstvo" 2000-2004.
Svrha i ciljevi studije. Svrha disertacije je razvijanje sastava visokočvrstih sitnozrnatih reakcionih praškastih betona, uključujući i disperzno-armirane betone, koristeći drobljene stijene.
Za postizanje ovog cilja bilo je potrebno riješiti niz sljedećih zadataka:
Otkriti teorijske preduvjete i motivacije za stvaranje višekomponentnih sitnozrnatih praškastih betona s vrlo gustom matricom visoke čvrstoće dobijene lijevanjem pri ultraniskom sadržaju vode, čime se obezbjeđuje proizvodnja betona duktilnog karaktera pri razaranju i visoke vlačne čvrstoće. snaga pri savijanju;
Otkriti strukturnu topologiju kompozitnih veziva i disperzno ojačanih finozrnatih kompozicija, dobiti matematičke modele njihove strukture za procjenu udaljenosti između grubih čestica punila i između geometrijskih centara vlakana za ojačanje;
Razviti metodologiju za procjenu reoloških svojstava u vodi dispergovanih sistema, fino zrnatih praškastih kompozicija ojačanih disperzijom; ispitati njihova reološka svojstva;
Otkriti mehanizam stvrdnjavanja mješovitih veziva, proučiti procese formiranja strukture;
Uspostaviti potrebnu fluidnost višekomponentnih sitnozrnatih praškastih betonskih mješavina, što osigurava punjenje kalupa mješavinom niskog viskoziteta i ultra-niske granice popuštanja;
Za optimizaciju sastava finozrnatih disperzno-armiranih betonskih mješavina s vlaknima d = 0,1 mm i / = 6 mm sa minimalnim sadržajem dovoljnim za povećanje rastezljivosti betona, tehnologijom pripreme i utvrđivanjem uticaja recepture na njihovu fluidnost, gustina, sadržaj vazduha, čvrstoća i druga fizičko-tehnička svojstva betona.
Naučna novina rada.
1. Naučno potkrijepljena i eksperimentalno potvrđena mogućnost dobijanja betona visoke čvrstoće sitnozrnog cementnog praha, uključujući disperzno-ojačane, izrađene od betonskih mješavina bez lomljenog kamena sa finim frakcijama kvarcnog pijeska, sa reaktivnim kamenim prahovima i mikrosilicijumom, sa značajnim povećati efikasnost superplastifikatora na sadržaj vode u livenoj samozbijajućoj smjesi do 10-11% (što odgovara polusuvoj smjesi za presovanje bez zajedničkog ulaganja) mase suhih komponenti.
2. Razvijene su teorijske osnove metoda za određivanje granice popuštanja superplastificiranih tekućih disperznih sistema i predložene metode za procjenu mazivosti praškastih betonskih mješavina sa slobodnim posipanjem i blokiranih mrežastom ogradom.
3. Otkrivena je topološka struktura kompozitnih veziva i praškastih betona, uključujući i dispergirane armirane. Dobiveni su matematički modeli njihove strukture koji određuju razmake između grubih čestica i između geometrijskih centara vlakana u tijelu betona.
4. Teorijski predviđeno i eksperimentalno dokazano uglavnom kroz rastvor difuziono-ionskog mehanizma stvrdnjavanja kompozitnih cementnih veziva, koji se povećava sa povećanjem sadržaja punila ili značajnim povećanjem njegove disperzije u odnosu na disperziju cementa.
5. Proučavani su procesi formiranja strukture sitnozrnatih praškastih betona. Pokazalo se da su praškasti betoni izrađeni od superplastificiranih livenih samozbijajućih betonskih mješavina znatno gušći, njihova kinetika rasta čvrstoće je intenzivnija, a normativna čvrstoća znatno veća od betona bez SP, presovanih pri istom sadržaju vode pod temperaturom. pritisak od 40-50 MPa. Razvijeni su kriterijumi za procenu reaktivno-hemijske aktivnosti prahova.
6. Optimizirani su sastavi finozrnatih disperzno-armiranih betonskih mješavina sa finim čeličnim vlaknom prečnika 0,15 i dužine 6 mm, tehnologija njihove pripreme, redoslijed unošenja komponenti i trajanje miješanja; Utvrđen je utjecaj sastava na fluidnost, gustoću, sadržaj zraka u betonskim mješavinama i tlačnu čvrstoću betona.
7. Proučavana su neka fizičko-tehnička svojstva disperzno armiranih praškastih betona i glavne zakonitosti utjecaja različitih faktora zadatka na njih.
Praktični značaj posla leži u razvoju novih livenih sitnozrnatih praškastih betonskih mešavina sa vlaknima za izlivanje kalupa za proizvode i konstrukcije, kako bez i sa kombinovanim štapnim ojačanjem ili bez vlakana za izlivanje kalupa sa gotovim volumetrijskim tkanim fino- mrežasti okviri. Upotrebom betonskih mješavina visoke gustine moguće je proizvesti savijanje ili kompresiju vrlo otporne na pukotine. armirano-betonske konstrukcije s viskoznom prirodom razaranja pod djelovanjem graničnih opterećenja.
Dobivena je kompozitna matrica visoke gustine, visoke čvrstoće sa čvrstoćom na pritisak od 120-150 MPa za povećanje adhezije na metal kako bi se koristila tanka i kratka vlakna visoke čvrstoće 0 0,040,15 mm i dužine 6-9 mm , što omogućava smanjenje njegove potrošnje i otpornosti na protok betonskih mješavina za tehnologija brizganja proizvodnja filigranskih proizvoda sa tankim zidovima visoke vlačne čvrstoće pri savijanju.
Novi tipovi sitnozrnatih betona ojačanih disperzijom praha proširuju asortiman proizvoda i konstrukcija visoke čvrstoće za razne vrste izgradnja.
Proširena je sirovinska baza prirodnih punila iz sijanja drobljenja kamena, suhe i mokre magnetne separacije prilikom vađenja i obogaćivanja rudnih i nemetalnih minerala.
Ekonomska efikasnost razvijenih betona sastoji se u značajnom smanjenju potrošnje materijala smanjenjem troškova betonskih mješavina za proizvodnju proizvoda i konstrukcija visoke čvrstoće.
Implementacija rezultata istraživanja. Razvijene kompozicije su prošle proizvodna ispitivanja u Fabrici betona Penza doo i u proizvodnoj bazi prefabrikovanog betona Energoservice CJSC i koriste se u Minhenu u proizvodnji balkonskih nosača, ploča i drugih proizvoda u stambenoj izgradnji.
Apromacija rada. Glavne odredbe i rezultati rada na disertaciji predstavljeni su i objavljeni na međunarodnim i sveruskim naučnim i tehničkim konferencijama: "Mlada nauka - novi milenijum" (Naberežni Čelni, 1996), "Pitanja planiranja i urbanog razvoja" (Penza , 1996, 1997, 1999 G), " Contemporary Issues nauka o građevinskim materijalima" (Penza, 1998.), " moderna zgrada"(1998), Međunarodne naučne i tehničke konferencije" Kompozitni građevinski materijali. Teorija i praksa" (Penza, 2002,
2003, 2004, 2005), „Očuvanje resursa i energije kao motivacija za kreativnost u procesu arhitektonske izgradnje“ (Moskva-Kazanj, 2003), „Aktuelna pitanja izgradnje“ (Saransk, 2004), „Nova energija i ušteda resursa visokotehnološke tehnologije u proizvodnji građevinskog materijala "(Penza, 2005.), Sveruska naučna i praktična konferencija "Urbano planiranje, rekonstrukcija i inženjerska podrška za održivi razvoj gradova u regiji Volge" (Tolyatti, 2004.), Akademska čitanja RAASN-a "Dostignuća, problemi i obećavajući pravci razvoja teorije i prakse nauke o građevinskim materijalima" (Kazan, 2006).
Publikacije. Na osnovu rezultata istraživanja objavljeno je 27 radova (2 rada u časopisima prema HAC listi).
Struktura i obim posla. Disertacija se sastoji od uvoda, 6 poglavlja, glavnih zaključaka, primjene i popisa korišćene literature od 160 naslova, prikazanih na 175 stranica kucanog teksta, sadrži 64 slike, 33 tabele.
Slične teze u specijalnosti "Građevinski materijali i proizvodi", 05.23.05 VAK šifra
Reotehnološke karakteristike plastificiranih cementno-mineralnih dispergiranih suspenzija i betonskih mješavina za proizvodnju efektivnih betona 2012, kandidat tehničkih nauka Gulyaeva, Ekaterina Vladimirovna
Disperzijsko armirani beton visoke čvrstoće 2006, kandidat tehničkih nauka Simakina, Galina Nikolajevna
Metodološke i tehnološke osnove za proizvodnju betona visoke čvrstoće sa visokom ranom čvrstoćom za negrijajuće i nisko zagrijavajuće tehnologije 2002, doktor tehničkih nauka Demyanova, Valentina Serafimovna
Disperzijski ojačani sitnozrni beton na tehnogenom pijesku KMA za savijanje proizvoda 2012, Kandidat tehničkih nauka Kljujev, Aleksandar Vasiljevič
Samozbijajući sitnozrnati betoni i betoni ojačani vlaknima na bazi visoko punjenih modificiranih cementnih veziva 2018, kandidat tehničkih nauka Balykov, Artemy Sergeevich
Zaključak disertacije na temu "Građevinski materijali i proizvodi", Kalašnjikov, Sergej Vladimirovič
1. Analiza sastava i svojstava raspršenog armiranog betona proizvedenog u Rusiji pokazuje da oni ne zadovoljavaju u potpunosti tehničko-ekonomske zahtjeve zbog niske tlačne čvrstoće betona (M 400-600). U takvim tro-, četvero- i rijetko petokomponentnim betonima ne koristi se samo disperzna armatura visoke čvrstoće, već i obične čvrstoće.
2. Na osnovu teorijskih koncepcija mogućnosti postizanja maksimalnih efekata redukcije vode superplastifikatora u disperznim sistemima koji ne sadrže krupnozrne agregate, visoke reaktivnosti dima silicijevog dioksida i kamenih prahova, koji zajednički pojačavaju reološki efekat zajedničkog poduhvata, stvaranje sedmokomponentne matrice fino zrnastog reakcionog praha betona visoke čvrstoće za tanku i relativno kratku dispergovanu armaturu d = 0,15-0,20 μm i / = 6 mm, koja ne stvara "ježeve" u proizvodnji betona i blago smanjuje fluidnost PBS-a.
3. Pokazano je da je glavni kriterijum za dobijanje PBS visoke gustine visoka fluidnost veoma guste cementne mešavine cementa, MK, kamenog praha i vode, obezbeđena dodatkom SP. S tim u vezi, razvijena je metodologija za procjenu reoloških svojstava disperznih sistema i PBS-a. Utvrđeno je da je visoka fluidnost PBS-a osigurana pri graničnom smičnom naprezanju od 5-10 Pa i sadržaju vode od 10-11% mase suhih komponenti.
4. Razotkriva se strukturna topologija kompozitnih veziva i disperzno-armiranih betona i daju se njihovi matematički modeli konstrukcije. Utvrđen je ion-difuzijski kroz malter mehanizam stvrdnjavanja kompozitnih punjenih veziva. Metode za izračunavanje prosječnih udaljenosti između čestica pijeska u PBS-u, geometrijskih centara vlakana u praškastom betonu sistematizirane su prema različitim formulama i za različite parametre //, /, d. Prikazana je objektivnost autorove formule za razliku od tradicionalno korištenih. Optimalna udaljenost i debljina sloja cementne suspenzije u PBS-u treba da bude unutar 37-44 + 43-55 mikrona uz potrošnju pijeska od 950-1000 kg i njegove frakcije od 0,1-0,5 odnosno 0,14-0,63 mm.
5. Reotehnološka svojstva disperzno-ojačanog i nearmiranog PBS-a utvrđena su prema razvijenim metodama. Optimalno širenje PBS-a iz konusa dimenzija D = 100; d=70; h = 60 mm treba da bude 25-30 cm.Otkriveni su koeficijenti smanjenja širenja u zavisnosti od geometrijskih parametara vlakna i smanjenja rasprostiranja PBS-a pri blokiranju mrežastom ogradom. Pokazano je da za izlivanje PBS-a u kalupe sa zapreminskim mrežastim ramovima, širina mora biti najmanje 28-30 cm.
6. Razvijena je tehnika za procjenu reaktivno-hemijske aktivnosti kamenih prahova u niskocementnim smjesama (C:P - 1:10) u uzorcima presovanim pod pritiskom ekstruzionog presovanja. Utvrđeno je da sa istom aktivnošću, procijenjenom čvrstoćom nakon 28 dana i tokom dugih skokova očvršćavanja (1-1,5 godina), prednost pri korištenju u RPBS treba dati prahovima od stijena visoke čvrstoće: bazalt, dijabaz, dacit, kvarc.
7. Proučavani su procesi formiranja strukture praškastih betona. Utvrđeno je da livene mješavine u prvih 10-20 minuta nakon izlivanja oslobađaju do 40-50% unesenog zraka i zahtijevaju oblaganje filmom koji sprječava stvaranje guste kore. Smjese počinju aktivno vezivati 7-10 sati nakon izlijevanja i dobivaju snagu nakon 1 dana 30-40 MPa, nakon 2 dana - 50-60 MPa.
8. Formulirani su glavni eksperimentalni i teorijski principi za odabir sastava betona čvrstoće 130-150 MPa. Kvarcni pijesak da bi se osigurala visoka fluidnost PBS-a treba biti fino zrnasta frakcija
0,14-0,63 ili 0,1-0,5 mm sa nasipnom gustinom od 1400-1500 kg/m3 pri protoku od 950-1000 kg/m. Debljina međusloja suspenzije cementno-kamenskog brašna i MF između zrna peska treba da bude u rasponu od 43-55 i 37-44 mikrona, respektivno, sa sadržajem vode i SP, obezbeđujući širenje mešavine od 2530 cm. Disperzija PC i kamenog brašna treba da bude približno ista, sadržaj MK 15-20%, sadržaj kamenog brašna je 40-55% mase cementa. Prilikom variranja sadržaja ovih faktora odabire se optimalni sastav prema potrebnom protoku smjese i maksimalnoj tlačnoj čvrstoći nakon 2,7 i 28 dana.
9. Kompozicije finozrnatih disperzno-armiranih betona tlačne čvrstoće 130-150 MPa optimizirane su primjenom čeličnih vlakana s koeficijentom armiranja // = 1%. Identificirani su optimalni tehnološki parametri: miješanje treba vršiti u brzim mješalicama specijalnog dizajna, po mogućnosti evakuiranim; redoslijed punjenja komponenti i načini miješanja, "odmor", strogo su regulirani.
10. Proučavan je utjecaj sastava na fluidnost, gustoću, sadržaj zraka dispergirano-armiranog PBS-a, na tlačnu čvrstoću betona. Utvrđeno je da mazivost smjese, kao i čvrstoća betona, zavise od niza propisanih i tehnoloških faktora. Prilikom optimizacije utvrđene su matematičke zavisnosti fluidnosti, čvrstoće od pojedinačnih, najznačajnijih faktora.
11. Proučavana su neka fizička i tehnička svojstva dispergiranih armiranih betona. Pokazano je da betoni tlačne čvrstoće od 120l
150 MPa imaju modul elastičnosti (44-47) -10 MPa, Poissonov omjer -0,31-0,34 (0,17-0,19 - za nearmirane). Skupljanje zraka disperzno-armiranog betona je 1,3-1,5 puta manje od nearmiranog betona. Visoka otpornost na mraz, nisko upijanje vode i skupljanje zraka svjedoče o visokim performansama takvih betona.
12. Aprobacija proizvodnje i studija izvodljivosti svjedoče o potrebi organizovanja proizvodnje i šireg uvođenja u građevinarstvo finozrnastog reakcionog disperzno-armiranog betona.
Spisak referenci za istraživanje disertacije Kandidat tehničkih nauka Kalašnjikov, Sergej Vladimirovič, 2006
1. Aganin S.P. Betoni niske potrošnje vode sa modifikovanim kvarcnim punilom. korak. dr., M, 1996.17 str.
2. Antropova V.A., Drobyshevsky V.A. Svojstva modificiranog betona od čeličnih vlakana // Beton i armirani beton. br. 3.2002. C.3-5
3. Akhverdov I.N. Teorijska osnova konkretna nauka.// Minsk. Viša škola, 1991, 191 str.
4. Babaev Sh.T., Komar A.A. Tehnologija uštede energije armiranobetonskih konstrukcija od betona visoke čvrstoće sa hemijskim dodacima.// M.: Stroyizdat, 1987. 240 str.
5. Bazhenov Yu.M. Beton XXI veka. Tehnologije uštede resursa i energije građevinskih materijala i konstrukcija. naučnim tech. konferencije. Belgorod, 1995. str. 3-5.
6. Bazhenov Yu.M. Visokokvalitetni sitnozrnati beton //Građevinski materijali.
7. Bazhenov Yu.M. Poboljšanje efikasnosti i ekonomičnosti tehnologije betona // Beton i armirani beton, 1988, br. 9. With. 14-16.
8. Bazhenov Yu.M. Tehnologija betona.// Izdavačka kuća Saveza visokoškolskih ustanova, M.: 2002. 500 str.
9. Bazhenov Yu.M. Beton povećane trajnosti // Građevinski materijali, 1999, br. 7-8. With. 21-22.
10. Bazhenov Yu.M., Falikman V.R. Novi vijek: novi efikasni betoni i tehnologije. Materijali I sveruske konferencije. M. 2001. 91-101.
11. Batrakov V.G. i drugi Superplastifikator-razrjeđivač SMF.// Beton i armirani beton. 1985. br. 5. With. 18-20.
12. Batrakov V.G. Modificirani beton // M.: Stroyizdat, 1998. 768 str.
13. Batrakov V.G. Nove mogućnosti za modifikatore betona // Zbornik radova I sveruske konferencije o betonu i armiranom betonu. M.: 2001, str. 184-197.
14. Batrakov V.G., Sobolev K.I., Kaprielov S.S. Niskocementni aditivi visoke čvrstoće // Kemijski aditivi i njihova primjena u tehnologiji proizvodnje montažnog armiranog betona. M.: Ts.ROZ, 1999, str. 83-87.
15. Batrakov V.G., Kaprielov S.S. Evaluacija ultrafinog otpada metalurške industrije kao aditiva betonu // Beton i armirani beton, 1990. br. 12. str. 15-17.
16. Batsanov S.S. Elektronegativnost elemenata i hemijska veza.// Novosibirsk, izdavačka kuća SOAN SSSR, 1962, 195 str.
17. Berkovich Ya.B. Proučavanje mikrostrukture i čvrstoće cementnog kamena armiranog krizotilnim azbestom kratkih vlakana: Sažetak diplomskog rada. Dis. cand. tech. nauke. Moskva, 1975. - 20 str.
18. Bryk M.T. Uništavanje punjenih polimera M. Chemistry, 1989 str. 191.
19. Bryk M.T. Polimerizacija čvrste površine neorganske supstance.// Kijev, Naukova dumka, 1981, 288 str.
20. Vasilik P.G., Golubev I.V. Upotreba vlakana u suhim građevinskim mješavinama. // Građevinski materijali №2.2002. S.26-27
21. Volzhensky A.V. Mineralna veziva. M.; Stroyizdat, 1986, 463 str.
22. Volkov I.V. Problemi upotrebe betona armiranog vlaknima u kućnoj gradnji. //Građevinski materijali 2004. - №6. str. 12-13
23. Volkov I.V. Beton armirani vlaknima - stanje i izgledi primjene u građevinskim konstrukcijama // Građevinski materijali, oprema, tehnologije 21. stoljeća. 2004. br. 5. P.5-7.
24. Volkov I.V. Fiber betonske konstrukcije. Pregled inf. Serija "Građevinske konstrukcije", br. 2. M, VNIIIS Gosstroy of SSSR, 1988.-18s.
25. Volkov Yu.S. Upotreba teškog betona u građevinarstvu // Beton i armirani beton, 1994, br. 7. With. 27-31.
26. Volkov Yu.S. Monolitni armirani beton. // Beton i armirani beton. 2000, br.1, str. 27-30.
27. VSN 56-97. "Projektovanje i osnovne odredbe tehnologija za proizvodnju armiranobetonskih konstrukcija." M., 1997.
28. Vyrodov IP O nekim osnovnim aspektima teorije hidratacije i hidratacijskog stvrdnjavanja veziva // Proceedings of the VI International Congress on Cement Chemistry. T. 2. M.; Stroyizdat, 1976, str. 68-73.
29. Glukhovsky V.D., Pokhomov V.A. Šljaka-alkalni cementi i betoni. Kijev. Budivelnik, 1978, 184 str.
30. Demyanova B.C., Kalashnikov S.V., Kalashnikov V.I. Reakciona aktivnost drobljenih stijena u cementnim smjesama. Vijesti o TulGU. Serija "Građevinski materijali, konstrukcije i objekti". Tula. 2004. Issue. 7. str. 26-34.
31. Demyanova B.C., Kalashnikov V.I., Minenko E.Yu., Skupljanje betona sa organomineralnim aditivima // Stroyinfo, 2003, br. 13. str. 10-13.
32. Dolgopalov N.N., Sukhanov M.A., Efimov S.N. Nova vrsta cementa: struktura cementnog kamena/Građevinski materijali. 1994. br. 1 str. 5-6.
33. Zvezdov A.I., Vozhov Yu.S. Beton i armirani beton: nauka i praksa // Materijali Sveruske konferencije o betonu i armiranom betonu. M: 2001, str. 288-297.
34. Zimon A.D. Adhezija tečnosti i vlaženje. Moskva: Hemija, 1974. str. 12-13.
35. Kalašnjikov V.I. Nesterov V.Yu., Khvastunov V.L., Komokhov P.G., Solomatov V.I., Marusentsev V.Ya., Trostyansky V.M. Glineni građevinski materijali. Penza; 2000, 206 str.
36. Kalašnjikov V.I. O dominantnoj ulozi jonsko-elektrostatičkog mehanizma u ukapnjivanju mineralnih disperznih kompozicija.// Trajnost konstrukcija od autoklaviranog betona. Tez. V Republikanska konferencija. Tallinn 1984. str. 68-71.
37. Kalašnjikov V.I. Osnove plastifikacije mineralnih disperzovanih sistema za proizvodnju građevinskih materijala.// Disertacija za zvanje doktora tehničkih nauka, Voronjež, 1996, 89 str.
38. Kalašnjikov V.I. Regulacija efekta razrjeđivanja superplastifikatora na bazi jonsko-elektrostatičkog djelovanja.//Proizvodnja i primjena na kemijske aditive u građevinarstvu. Zbirka sažetaka NTK. Sofija 1984. str. 96-98
39. Kalašnjikov V.I. Obračun reoloških promena u betonskim mešavinama sa superplastifikatorima.// Zbornik radova IX Svesavezne konferencije o betonu i armiranom betonu (Taškent 1983), Penza 1983 str. 7-10.
40. Kalašnjikov V L, Ivanov I A. Osobitosti reoloških promjena u cementnim sastavima pod djelovanjem plastifikatora koji stabiliziraju jone// Zbornik radova "Tehnološka mehanika betona" Riga RPI, 1984 str. 103-118.
41. Kalašnjikov V.I., Ivanov I.A. Uloga procesnih faktora i reoloških pokazatelja disperznih sastava.// Tehnološka mehanika betona. Riga FIR, 1986. str. 101-111.
42. Kalašnjikov V.I., Ivanov I.A., O strukturno-reološkom stanju izrazito tečnih visokokoncentrisanih disperznih sistema.// Zbornik radova IV Nacionalne konferencije o mehanici i tehnologiji kompozitnih materijala. BAN, Sofija. 1985.
43. Kalašnjikov V.I., Kalašnjikov S.V. Teoriji "otvrdnjavanja kompozitnih cementnih veziva.// Zbornik radova međunarodne naučno-tehničke konferencije "Aktuelna pitanja izgradnje" TZ Izdavačka kuća Mordovskog državnog univerziteta, 2004. P. 119-123.
44. Kalašnjikov V.I., Kalašnjikov S.V. O teoriji stvrdnjavanja kompozitnih cementnih veziva. Materijali međunarodnog naučno-tehničkog skupa "Aktuelna pitanja izgradnje" T.Z. Ed. Mordovska država. Univerzitet, 2004. S. 119-123.
45. Kalašnjikov V.I., Khvastunov B.JI. Moskvin R.N. Formiranje čvrstoće karbonatno-šljake i kaustiziranih veziva. Monografija. Deponovano u VGUP VNIINTPI, broj 1, 2003, 6.1 p.s.
46. Kalašnjikov V.I., Khvastunov B.J.L., Tarasov R.V., Komokhov P.G., Stasevich A.V., Kudashov V.Ya. Učinkoviti materijali otporni na toplinu na bazi modificiranog veziva od gline i šljake// Penza, 2004, 117 str.
47. Kalašnjikov S. V. i dr. Topologija kompozitnih i disperzno ojačanih sistema // Materijali MNTK kompozitnih građevinskih materijala. Teorija i praksa. Penza, PDZ, 2005, str. 79-87.
48. Kiselev A.V., Lygin V.I. Infracrveni spektri površinskih spojeva.// M.: Nauka, 1972, 460 str.
49. Korshak V.V. Polimeri otporni na toplinu.// M.: Nauka, 1969, 410 str.
50. Kurbatov L.G., Rabinovich F.N. O djelotvornosti betona ojačanog čeličnim vlaknima. // Beton i armirani beton. 1980. L 3. S. 6-7.
51. Lankard D.K., Dickerson R.F. Armirani beton sa armaturom od ostataka čelične žice// Građevinski materijali u inostranstvu. 1971, br. 9, str. 2-4.
52. Leontiev V.N., Prikhodko V.A., Andreev V.A. O mogućnosti upotrebe materijala od karbonskih vlakana za armiranje betona // Građevinski materijali, 1991. br. 10. str. 27-28.
53. Lobanov I.A. Strukturne karakteristike i svojstva disperzno-armiranog betona // Tehnologija proizvodnje i svojstva novih kompozitnih građevinskih materijala: Mežvuz. predmet. Sat. naučnim tr. L: LISI, 1086. S. 5-10.
54. Mailyan DR, Shilov Al.V., Dzhavarbek R. Utjecaj armiranja vlaknima bazaltnim vlaknima na svojstva lakog i teškog betona // Nova istraživanja betona i armiranog betona. Rostov na Donu, 1997. S. 7-12.
55. Mailyan L.R., Shilov A.V. Zakrivljeni betonski elementi armirani glinenim vlaknima na grubim bazaltnim vlaknima. Rostov n/a: Rost. stanje builds, un-t, 2001. - 174 str.
56. Mailyan R.L., Mailyan L.R., Osipov K.M. i dr. Preporuke za projektovanje armiranobetonskih konstrukcija od ekspandiranog glinenog betona sa vlaknastim ojačanjem bazaltnim vlaknima / Rostov-na-Donu, 1996. -14 str.
57. Mineraloška enciklopedija / Prijevod s engleskog. L. Nedra, 1985. With. 206-210.
58. Mcdlov-Petrosyan O.P. Hemija neorganskih građevinskih materijala. M.; Stroyizdat, 1971, 311s.
59. S. V. Nerpin i A. F. Chudnovsky, Physics of Soil. M. Science. 1967, 167 str.
60. Nesvetaev G.V., Timonov S.K. Deformacije betona pri skupljanju. 5. akademska čitanja RAASN-a. Voronjež, VGASU, 1999. str. 312-315.
61. Pashchenko A.A., Srbija V.P. Ojačanje cementnog kamena mineralnim vlaknima Kijev, UkrNIINTI - 1970 - 45 str.
62. Pashchenko A.A., Srbija V.P., Starchevskaya E.A. Adstrigentne supstance, Kijev, škola Vishcha, 1975, 441 str.
63. Polak A.F. Stvrdnjavanje mineralnih veziva. M.; Izdavačka kuća literature o građevinarstvu, 1966, 207 str.
64. Popkova A.M. Konstrukcije zgrada i konstrukcija od betona visoke čvrstoće // Serija građevinskih konstrukcija // Podaci o istraživanju. Problem. 5. Moskva: VNIINTPI Gosstroja SSSR, 1990, 77 str.
65. Puharenko, Yu.V. Znanstvene i praktične osnove za formiranje strukture i svojstava betona armiranog vlaknima: dis. doc. tech. nauke: Sankt Peterburg, 2004. str. 100-106.
66. Rabinovich F.N. Beton, dispergirano-ojačan vlaknima: Pregled VNIIESM. M., 1976. - 73 str.
67. Rabinovich F.N. Disperzijski ojačani betoni. M., Stroyizdat: 1989.-177 str.
68. Rabinovich F.N. Neka pitanja disperznog armiranja betonskih materijala stakloplastikom // Disperzni armirani betoni i konstrukcije od njih: Sažeci izvještaja. republikanac dodijeljeno Riga, 1975. - S. 68-72.
69. Rabinovich F.N. O optimalnom armiranju čelično-vlaknasto-betonskih konstrukcija // Beton i armirani beton. 1986. br. 3. S. 17-19.
70. Rabinovich F.N. O nivoima disperzivne armature betona. // Građevinarstvo i arhitektura: Izv. univerziteti. 1981. br. 11. S. 30-36.
71. Rabinovich F.N. Upotreba betona ojačanog vlaknima u izgradnji industrijskih zgrada // Beton ojačan vlaknima i njegova upotreba u građevinarstvu: Zbornik radova NIIZhB. M., 1979. - S. 27-38.
72. Rabinovich F.N., Kurbatov L.G. Primjena betona od čeličnih vlakana u izgradnji inženjerskih konstrukcija // Beton i armirani beton. 1984.-№12.-S. 22-25.
73. Rabinovich F.N., Romanov V.P. O granici otpornosti na pucanje sitnozrnog betona armiranog čeličnim vlaknima // Mehanika kompozitnih materijala. 1985. br. 2. str. 277-283.
74. Rabinovich F.N., Chernomaz A.P., Kurbatov L.G. Monolitna dna rezervoara od čeličnih vlaknastih betona//Beton i armirani beton. -1981. br. 10. str. 24-25.
76. Solomatov V.I., Vyroyuy V.N. i dr. Kompozitni građevinski materijali i konstrukcije smanjene potrošnje materijala.// Kijev, Budivelnik, 1991.144 str.
77. Beton armiran čeličnim vlaknima i konstrukcije od njega. Serija "Građevinski materijali" Vol. 7 VNIINTPI. Moskva. - 1990.
78. Beton armiran staklenim vlaknima i konstrukcije od njega. Serija "Građevinski materijali". 5. izdanje. VNIINTPI.
79. Strelkov M.I. Promjene pravog sastava tekuće faze tijekom stvrdnjavanja veziva i mehanizmi njihovog stvrdnjavanja // Zbornik radova sa skupa o hemiji cementa. M.; Promstroyizdat, 1956, str. 183-200.
80. Sycheva L.I., Volovika A.V. Materijali ojačani vlaknima / Prevod izd.: Materijali ojačani vlaknima. -M.: Stroyizdat, 1982. 180 str.
81. Toropov N.A. Hemija silikata i oksida. L.; Nauka, 1974, 440s.
82. Tretjakov N.E., Filimonov V.N. Kinetika i kataliza / T.: 1972, br. 3,815-817 str.
83. Fadel I.M. Intenzivna odvojena tehnologija betona ispunjenog bazaltom.// Sažetak diplomskog rada. dr.sc. M, 1993.22 str.
84. Fiberbeton u Japanu. Ekspresne informacije. Građevinske konstrukcije”, M, VNIIIS Gosstroy SSSR, 1983. 26 str.
85. Filimonov V.N. Spektroskopija fototransformacija u molekulima.//L.: 1977, str. 213-228.
86. Hong DL. Svojstva betona koji sadrži silicijum dioksid i ugljična vlakna tretirana silanima // Express information. Izdanje br. 1.2001. str.33-37.
87. Tsyganenko A.A., Khomenia A.V., Filimonov V.N. Adsorpcija i adsorbenti.//1976, br. 4, str. 86-91.
88. Švarcman A.A., Tomilin I.A. Napredak u hemiji//1957, tom 23 br.5, str. 554-567.
89. Šljaka-alkalna veziva i sitnozrnati betoni na njihovoj osnovi (pod općim uredništvom V.D. Glukhovskog). Taškent, Uzbekistan, 1980.483 str.
90. Jurgen Schubert, Kalashnikov S.V. Topologija mješovitih veziva i mehanizam njihovog stvrdnjavanja // Sat. Članci MNTK Nove naučno-intenzivne tehnologije koje štede energiju i resurse u proizvodnji građevinskih materijala. Penza, PDZ, 2005. str. 208-214.
91. Balaguru P., Najm. Visokokvalitetna mješavina ojačana vlaknima s volumnim udjelom vlakana // ACI Materials Journal.-2004.-Vol. 101, br. 4.- str. 281-286.
92. Batson G.B. Izvještaj o najnovijem stanju betona ojačanog vlaknima. Izvještava ASY komitet 544. ACY Journal. 1973,-70,-№ 11,-str. 729-744.
93. Bindiganavile V., Banthia N., Aarup B. Odgovor na udar ultra-visoke čvrstoće cementnog kompozita ojačanog vlaknima. // ACI Materials Journal. 2002. - Vol. 99, br.6. - P.543-548.
94. Bindiganavile V., Banthia., Aarup B. Odgovor na udar cementnog kompozita ojačanog vlaknima ultra-visoke čvrstoće // ACJ Materials Journal. 2002 - Vol. 99, broj 6.
95. Bornemann R., Fenling E. Ultrahochfester Beton-Entwicklung und Verhalten.//Leipziger Massivbauseminar, 2000, Bd. 10, s 1-15.
96. Brameschuber W., Schubert P. Neue Entwicklungen bei Beton und Mauerwerk // Oster. Jngenieur-und Architekten-Zeitsehrieft., s. 199-220.
97. Dallaire E., Bonnean O., Lachemi M., Aitsin P.-C. Mechanical Behavior of Consined Reactive Powder Concrete.// American Societe of Givil Eagineers Materials Engineering Coufernce. Washington. DC. Novembar 1996 Vol. 1, str.555-563.
98. Frank D., Friedemann K., Schmidt D. Optimisierung der Mischung sowie Verifizirung der Eigenschaften Saueresistente Hochleistungbetone.// Betonwerk+Fertigteil-Technik. 2003. br. 3. S.30-38.
99. Grube P., Lemmer C., Riihl M. Vom Gussbeton zum Selbstvendichtenden Beton. s. 243-249.
100. Kleingelhofer P. Neue Betonverflissiger auf Basis Policarboxilat.// Proc. 13. Jbasil Weimar 1997, Bd. 1, s 491-495.
101. Muller C., Sehroder P. Schlif3e P., Hochleistungbeton mit Steinkohlenflugasche. Essen VGB Fechmische Vereinigung Bundesveband Kraftwerksnelenprodukte.// E.V., 1998-Jn: Flugasche in Beton, VGB/BVK-Faschaugung. 01. decembar 1998, Vortag 4.25 seiten.
102. Richard P., Cheurezy M. Sastav reaktivnog praškastog betona. Scientific Division Bougies.// Istraživanje cementa i betona, Vol. 25. br. 7, str. 1501-1511,1995.
103. Richard P., Cheurezy M. Reaktivni praškasti beton visoke duktilnosti i čvrstoće na pritisak 200-800 MPa.// AGJ SPJ 144-22, str. 507-518, 1994.
104. Romualdy J.R., Mandel J.A. Vlačna čvrstoća betona pod utjecajem ravnomjerno raspoređenih i sjajno raspoređenih dužina žičane armature "ACY Journal". 1964, - 61, - br. 6, - str. 675-670.
105. Schachinger J., Schubert J., Stengel T., Schmidt PC, Hilbig H., Heinz DL Ultrahochfester Beton-Bereit fur die Anwendung? Schriftenzeihe Baustoffe.// FestSchrift zum 60. Geburgstag Von Prof.-Dr. Jng. Peter Schliessl. heft. 2003, s. 189-198.
106. Schmidt M. Bornemann R. Moglichkeiten und Crensen von Hochfestem Beton.// Proc. 14, Jbausil, 2000, Bd. 1, s 1083-1091.
107 Schmidt M. Jahre Entwicklung bei Zement, Zusatsmittel und Beton. Ceitzum Baustoffe und Materialpriifung. Schriftenreihe Baustoffe.// Fest-schrift zum 60. Geburgstag von Prof. dr Jng. Peter Schiesse. Heft 2.2003 s 189-198.
108. SchmidM,FenlingE.Utntax;hf^
109. Schmidt M., Fenling E., Teichmann T., Bunjek K., Bornemann R. Ultrahochfester Beton: Perspective fur die Betonfertigteil Industrie.// Betonwerk+Fertigteil-Technik. 2003. br. 39.16.29.
110. Schnachinger J, Schuberrt J, Stengel T, Schmidt K, Heinz D, Ultrahochfester Beton Bereit Fur die Anwendung? Scnriftenreihe Baustoffe. Fest - schrift zum 60. Geburtstag von Prof. Dr.-ing. Peter Schliessl. Heft 2.2003, C.267-276.
111. Scnachinger J., Schubert J., Stengel T., Schmidt K., Heinz D. Ultrahochfester Beton Bereit Fur die Anwendung? Scnriftenreihe Baustoffe.// Fest - schrift zum 60. Geburtstag von Prof. dr. - ing. Peter Schlissl. Heft 2.2003, C.267-276.
112. Stark J., Wicht B. Geschichtleiche Entwichlung der ihr Beitzag zur Entwichlung der Betobbauweise // Oster. Jngenieur-und Architekten-Zeitsehrieft., 142.1997. H.9.125. Taylor //MDF.
113. Wirang-Steel Fibraus Concrete.//Betonska konstrukcija. 1972.16, br. l, s. 18-21.
114. Bindiganavill V., Banthia N., Aarup B. Odgovor na udar cementnog kompozita ojačanog vlaknima ultra-visoke čvrstoće // ASJ Materials Journal. -2002.-Vol. 99, br. 6.-str. 543-548.
115. Balaguru P., Nairn H., Proporcija mješavine betona ojačanog vlaknima visokih performansi s velikim volumnim udjelom vlakana // ASJ Materials Journal. 2004, Vol. 101, br. 4.-str. 281-286.
116. Kessler H., Kugelmodell fur Ausfallkormengen dichter Betone. Betonwetk + Festigteil-Technik, Heft 11, S. 63-76, 1994.
117. Bonneau O., Lachemi M., Dallaire E., Dugat J., Aitcin P.-C. Mehaničke osobine i trajnost dva industrijska reaktivna praškasta kokretna // ASJ Materials Journal V.94. br.4, S.286-290. Juli-avgust, 1997.
118. De Larrard F., Sedran Th. Optimizacija betona ultravisokih performansi upotrebom modela pakovanja. Cem. Concrete Res., tom 24(6). S. 997-1008, 1994.
119. Richard P., Cheurezy M. Sastav reaktivnog praškastog betona. Cem. Coner.Res.Vol.25. br.7, S.1501-1511, 1995.
120. Bornemann R., Sehmidt M., Fehling E., Middendorf B. Ultra Hachleistungsbeton UHPC - Herstellung, Eigenschaften und Anwendungsmoglichkeiten. Sonderdruck aus; Beton und Stahlbetonbau 96, H.7. S.458-467, 2001.
121. Bonneav O., Vernet Ch., Moranville M. Optimizacija reološkog ponašanja reaktivnog praškastog betona (RPC) Tagungsband International Symposium of High-Performance and Reactive Powder Concrete. Shebroke, Kanada, avgust 1998. S.99-118.
122. Aitzin P., Richard P. Pešački/biciklistički most scherbooke. 4. međunarodni simpozijum o korištenju visokih snaga/visokih performansi, Pariz. S. 1999-1406, 1996.
123. De Larrard F., Grosse J.F., Puch C. Komparativna studija različitih silikatnih isparenja kao aditiva u cementnim materijalima visokih performansi. Materijali i konstrukcije, RJLEM, Tom 25, S. 25-272, 1992.
124. Richard P. Cheyrezy M.N. Reaktivni praškasti betoni visoke duktilnosti i tlačne čvrstoće 200-800 MPa. ACI, SPI 144-24, S. 507-518, 1994.
125. Berelli G., Dugat I., Bekaert A. Upotreba RPC-a u rashladnim tornjevima bruto protoka, Međunarodni simpozij o visokoučinkovitim i reaktivnim praškastim betonima, Sherbrooke, Kanada, S. 59-73, 1993.
126. De Larrard F., Sedran T. Proporcioniranje mješavine betona visokih performansi. Cem. Concr. Res. Vol. 32, S. 1699-1704, 2002.
127. Dugat J., Roux N., Bernier G. Mehanička svojstva reaktivnih praškastih betona. Materijali i strukture, Vol. 29, S. 233-240, 1996.
128. Bornemann R., Schmidt M. Uloga prahova u betonu: Zbornik radova 6. međunarodnog simpozijuma o upotrebi betona visoke čvrstoće/visokih performansi. S. 863-872, 2002.
129. Richard P. Reaktivni praškasti beton: novi materijal ultra-visokog cementa. 4. međunarodni simpozijum o upotrebi betona visoke čvrstoće/visokih performansi, Pariz, 1996.
130. Uzawa, M; Masuda, T; Shirai, K; Shimoyama, Y; Tanaka, V: Svježe osobine i čvrstoća reaktivnog praškastog kompozitnog materijala (duktal). Zbornik radova est fib kongresa, 2002.
131 Vernet, Ch; Moranville, M; Cheyrezy, M; Prat, E: Betoni ultra-visoke izdržljivosti, hemija i mikrostruktura. HPC simpozijum, Hong Kong, decembar 2000.
132 Cheyrezy, M; Maret, V; Frouin, L: Mikrostrukturna analiza RPC (reaktivnog praškastog betona). Cem.Coner.Res.Vol.25, br. 7, S. 1491-1500, 1995. ,
133. Bouygues Fa: Juforniationsbroschure zum betons de Poudres Reactives, 1996.
134. Reineck. K-H., Lichtenfels A., Greiner. St. Sezonsko skladištenje solarne energije u rezervoarima za toplu vodu napravljeno je od betona visokih performansi. 6. međunarodni simpozijum o visokoj čvrstoći / visokim performansama. Lajpcig, jun, 2002.
135. Babkov B.V., Komokhov P.G. i dr. Volumetrijske promjene u reakcijama hidratacije i rekristalizacije mineralnih veziva / Nauka i tehnologija, -2003, br.
136. Babkov V.V., Polok A.F., Komokhov P.G. Aspekti trajnosti cementnog kamena / Cement-1988-№3 str. 14-16.
137. Alexandrovsky S.V. Neke karakteristike skupljanja betona i armiranog betona, 1959, br. 10, str. 8-10.
138. Sheikin A.V. Struktura, čvrstoća i otpornost na pucanje cementnog kamena. M: Stroyizdat 1974, 191 str.
139. Sheikin A.V., Chekhovsky Yu.V., Brusser M.I. Struktura i svojstva cementnih betona. M: Stroyizdat, 1979. 333 str.
140. Tsilosani Z.N. Skupljanje i puzanje betona. Tbilisi: Izdavačka kuća Akademije nauka Gruzije. SSR, 1963. str.173.
141. Berg O.Ya., Shcherbakov Yu.N., Pisanko T.N. Beton visoke čvrstoće. M: Stroyizdat. 1971. od 208.i?6
Imajte na umu gore navedeno naučni tekstovi objavljeno na recenziju i dobijeno priznanjem originalnih tekstova disertacija (OCR). S tim u vezi, mogu sadržavati greške vezane za nesavršenost algoritama za prepoznavanje. Nema takvih grešaka u PDF datotekama disertacija i sažetaka koje dostavljamo.
Ovaj izum se odnosi na industriju građevinskih materijala i koristi se za proizvodnju betonskih proizvoda: visokoumjetničkih ažurnih ograda i rešetki, stubova, tankih ploče za popločavanje i ivičnjaka, tankozidnih pločica za unutrašnje i vanjske obloge zgrada i objekata, ukrasnih predmeta i malih arhitektonskih oblika. Metoda za pripremu samozbijajuće mješavine betona od reakcijskog praha ekstra visoke čvrstoće, armiranog vlaknima, sastoji se u uzastopnom miješanju komponenti dok se ne dobije smjesa potrebne tečnosti. U mikseru se prvo pomiješaju voda i hiperplastifikator, zatim se sipaju cement, mikrosilika, kameno brašno i miješa se 2-3 minute, nakon čega se unose pijesak i vlakna i miješaju 2-3 minute. Dobija se samozbijajuća mešavina betona od reakcionog praha ojačanog vlaknima izuzetno visoke čvrstoće sa veoma visokim svojstvima tečenja, koja sadrži sledeće komponente: portland cement PC500D0, frakciju peska od 0,125 do 0,63, hiperplastifikator, vlakna, mikrosilicijum, kameno brašno , akcelerator povećanja snage i voda. Metoda proizvodnje betonskih proizvoda u kalupima sastoji se u pripremi betonske mješavine, ubacivanju smjese u kalupe i potom držanju u komori za sušenje. Unutrašnja, radna površina kalupa obrađuje se tankim slojem vode, a zatim se u kalup ulijeva samozbijajuća reakcijska smjesa ekstra visoke čvrstoće, armirano vlaknima armiranog prahom, s vrlo visokim svojstvima tečenja. Nakon punjenja kalupa, tanak sloj vode se raspršuje na površinu smjese i kalup se prekriva tehnološkom paletom. Efekat: dobijanje samozbijajuće mešavine betona od reakcionog praha ojačanog vlaknima ekstra visoke čvrstoće sa veoma visokim svojstvima tečenja, visokim karakteristikama čvrstoće, niskom cijenom i omogućava proizvodnju ažurnih proizvoda. 2 n. i 2 z.p. f-ly, 1 tab., 3 ill.
Ovaj izum se odnosi na industriju građevinskih materijala i koristi se za proizvodnju betonskih proizvoda: visokoumjetničkih ažurnih ograda i rešetki, stupova, tankih ploča za popločavanje i ivičnjaka, tankozidnih pločica za unutarnje i vanjske obloge zgrada i konstrukcija, dekorativnih proizvoda. i male arhitektonske forme.
Poznata metoda proizvodnje dekorativnih građevinskih proizvoda i/ili dekorativni premazi miješanjem s vodom veziva koje sadrži portland cementni klinker, modifikator, uključujući organsku komponentu koja reducira vodu i određenu količinu akceleratora stvrdnjavanja i gipsa, pigmenata, agregata, mineralnih i kemijskih (funkcionalnih) aditiva, a dobivena smjesa se zadržava dok se bentonitna glina ne zasiti (funkcionalni stabilizator mješavine aditiva) propilen glikol (organska komponenta koja reducira vodu), fiksiranje nastalog kompleksa hidroksipropil celuloznim sredstvom za želiranje, polaganje, oblikovanje, kompaktiranje i toplinska obrada. Štaviše, mešanje suvih komponenti i priprema smeše se vrši u različitim mešalicama (videti RF patent br. 2084416, MPK6 SW 7/52, 1997).
Nedostatak ovog rješenja je potreba za korištenjem različite opreme za miješanje komponenti mješavine i naknadne operacije sabijanja, što otežava i poskupljuje tehnologiju. Osim toga, prilikom korištenja ovu metodu nemoguće je dobiti proizvode s tankim i otvorenim elementima.
Poznata je metoda pripreme mješavine za proizvodnju građevinskih proizvoda koja uključuje aktiviranje veziva zajedničkim mljevenjem portland cementnog klinkera sa suhim superplastifikatorom i naknadnim miješanjem s punilom i vodom, a prvo se miješa aktivirano punilo sa 5-10% voda za miješanje, zatim se unosi aktivirano vezivo i miješa se smjesa, nakon čega se dodaje 40 - 60% vode za miješanje i miješa se, zatim se unosi preostala voda i vrši se završno miješanje dok se ne dobije homogena smjesa. Postepeno miješanje komponenti se izvodi 0,5-1 min. Proizvodi napravljeni od dobijene mešavine moraju se čuvati na temperaturi od 20°C i vlažnosti od 100% 14 dana (videti RF patent br. 2012551, MPK5 C04B 40/00, 1994).
Nedostatak poznate metode je složena i skupa operacija zajedničkog mljevenja veziva i superplastifikatora, koja zahtijeva visoki troškovi o organizaciji kompleksa za miješanje i mljevenje. Osim toga, korištenjem ove metode nemoguće je dobiti proizvode s tankim i otvorenim elementima.
Poznati sastav za pripremu samozbijajućeg betona koji sadrži:
100 mas. dijelovi cementa
50-200 mas. dijelovi mješavine pijeska od kalciniranih boksita različitog granulometrijskog sastava, najfiniji pijesak srednjeg granulometrijskog sastava je manji od 1 mm, najveći pijesak srednjeg granulometrijskog sastava je manji od 10 mm;
5-25 mas. dijelova ultra finih čestica kalcijum karbonata i bijele čađi, a sadržaj bijele čađi nije veći od 15 mas. dijelovi;
0,1-10 mas. dijelovi sredstva protiv pjene;
0,1-10 mas. dijelovi superplastifikatora;
15-24 mas. dijelovi od vlakana;
10-30 mas. dijelovi vode.
Odnos mase između količine ultra-finih čestica kalcijum karbonata u betonu i količine bele čađi može dostići 1:99-99:1, poželjno 50:50-99:1 (vidi RF patent br. 111/62 ( 2006.01), 2009, stav 12).
Nedostatak ovog betona je upotreba skupog kalciniranog boksitnog pijeska, koji se obično koristi u proizvodnji aluminija, kao i višak cementa, što dovodi do povećanja potrošnje ostalih vrlo skupih betonskih komponenti i, shodno tome, do povećanja njegove cijene.
Provedena pretraga pokazala je da nisu pronađena rješenja koja omogućavaju proizvodnju samozbijajućeg betona reakcionog praha.
Poznata je metoda pripreme betona sa dodatkom vlakana, pri kojoj se sve komponente betona miješaju dok se ne dobije beton potrebne tečnosti ili se prvo miješaju suhe komponente, npr. cement, različite vrste pijesak, ultrafine čestice kalcijum karbonata, bijela čađi i eventualno superplastifikator i sredstvo protiv pjene, nakon čega se u smjesu dodaju voda, a po potrebi i superplastifikator i sredstvo protiv pjene ako su prisutni u tečnom obliku, a po potrebi i vlakna, te miješaju do betona sa potrebna fluidnost. Nakon miješanja, na primjer, 4-16 minuta, dobijeni beton se može lako oblikovati zbog njegove vrlo visoke fluidnosti (vidi RF patent br. ., tačka 12). Ova odluka je doneta kao prototip.
Dobijeni samozbijajući beton ultra visokih performansi može se koristiti za izradu prefabrikovanih elemenata kao što su stubovi, poprečne grede, grede, stropovi, pločice, umjetničke konstrukcije, prednapregnuti elementi ili kompozitni materijali, materijali za brtvljenje praznina između konstrukcijskih elemenata, elementi kanalizacijskih sistema ili u arhitekturi.
Nedostatak ove metode je velika potrošnja cementa za pripremu 1 m3 smjese, što podrazumijeva povećanje cijene betonske mješavine i proizvoda od nje zbog povećanja potrošnje ostalih komponenti. Osim toga, metoda opisana u izumu za korištenje dobivenog betona ne sadrži nikakve informacije o tome kako se, na primjer, mogu proizvesti umjetnički ažurni i tankosjedni betonski proizvodi.
Nadaleko poznate metode za proizvodnju raznih proizvoda od betona, kada se beton izliven u kalup naknadno podvrgava vibrokompaktiranju.
Međutim, koristeći tako poznate metode, nemoguće je dobiti umjetničke, otvorene i tankozidne betonske proizvode.
Poznata je metoda za proizvodnju betonskih proizvoda u ambalažnim oblicima, koja se sastoji u pripremi betonske smjese, ulivanju smjese u kalupe, stvrdnjavanju. Oblik za izolaciju zraka i vlage koristi se u obliku pakiranja tankozidnih višekomornih oblika, premazanih nakon što im se smjesa dovede premazom za izolaciju zraka i vlage. Stvrdnjavanje proizvoda se vrši u zatvorenim komorama 8-12 sati (vidi patent za izum Ukrajine br. UA 39086, MPK7 V28V 7/11; V28V 7/38; S04V 40/02, 2005).
Nedostatak poznate metode je visoka cijena kalupa koji se koriste za proizvodnju betonskih proizvoda, kao i nemogućnost izrade umjetničkih, ažurnih i tankozidnih betonskih proizvoda na ovaj način.
Prvi zadatak je da se dobije sastav samozbijajuće reakciono-praškaste mešavine betona armiranog vlaknima ekstra visoke čvrstoće sa potrebnom obradivosti i potrebnim karakteristikama čvrstoće, što će smanjiti cenu dobijene samozbijajuće betonske mešavine.
Drugi zadatak je povećanje karakteristika čvrstoće u svakodnevnoj dobi uz optimalnu obradivost mješavine i poboljšanje dekorativnih svojstava prednjih površina betonskih proizvoda.
Prvi zadatak je riješen činjenicom da je razvijena metoda za pripremu samozbijajuće reakcione mješavine betona armiranog vlaknima ekstra visoke čvrstoće, koja se sastoji u miješanju komponenti betonske mješavine do postizanja potrebne fluidnosti. , u kojoj se miješanje komponenti mješavine betona armiranog vlaknima vrši uzastopno, a u mikseru se u početku miješaju voda i hiperplastifikator, zatim se sipa cement, mikrosilika, kameno brašno i miješa se 2-3 minuta, nakon čega se unose pijesak i vlakna i miješaju 2-3 minute dok se ne dobije mješavina betona armiranog vlaknima koja sadrži komponente, mas.%:
Ukupno vrijeme pripreme betonske mješavine je od 12 do 15 minuta.
Tehnički rezultat primjene izuma je da se dobije samozbijajuća mješavina betona armiranog vlaknima reakcionog praha ekstra visoke čvrstoće sa vrlo visokim svojstvima tečenja, poboljšavajući kvalitet i razmazljivost mješavine betona armiranog vlaknima, zbog posebno odabran sastav, redoslijed unošenja i vrijeme miješanja mješavine, što dovodi do značajnog povećanja fluidnosti i karakteristika čvrstoće betona do M1000 i više, smanjujući potrebnu debljinu proizvoda.
Mešanjem sastojaka određenim redosledom, kada se u mikseru prvo pomeša odmerena količina vode i hiperplastifikator, zatim se dodaju cement, mikrosilicijum, kameno brašno i mešaju 2-3 minuta, nakon čega se unose pesak i vlakna i Rezultirajuća betonska mješavina se miješa 2-3 minute omogućava značajno poboljšanje kvaliteta i karakteristika protoka (obradivosti) rezultirajuće samozbijajuće reakcione betonske mješavine ekstra visoke čvrstoće armirano vlaknima.
Tehnički rezultat primjene izuma je dobivanje samozbijajuće mješavine betona armiranog vlaknima reakcionog praha ekstra visoke čvrstoće sa vrlo visokim svojstvima tečenja, visokim karakteristikama čvrstoće i niskom cijenom. Usklađenost sa datim omjerom komponenti smjese, mas.%:
omogućava da se dobije samozbijajuća, ekstra-visoke čvrstoće reakcijske mješavine betona ojačanog vlaknima s vrlo visokim svojstvima tečenja, visokim karakteristikama čvrstoće i niskom cijenom.
Upotreba gore navedenih komponenti, uz poštovanje specificirane proporcije u kvantitativnom omjeru, omogućava da se pri dobijanju samozbijajuće mješavine betona armiranog vlaknima reakcionog praha ekstra visoke čvrstoće sa potrebnom fluidnošću i svojstvima visoke čvrstoće, osigura niske cijene dobivene smjese i time povećavaju njena potrošačka svojstva. Upotreba komponenti kao što su mikrosilika, kameno brašno, omogućava vam da smanjite postotak cementa, što podrazumijeva smanjenje procenta drugih skupih komponenti (hiperplastifikator, na primjer), kao i napuštanje upotrebe skupog pijeska iz kalciniranog boksita, što također dovodi do smanjenja cijene betonske mješavine, ali ne utječe na njezina svojstva čvrstoće.
Drugi zadatak je riješen činjenicom da je razvijena metoda za proizvodnju proizvoda u kalupima od mješavine betona armiranog vlaknima pripremljene na gore opisani način, a koja se sastoji od ubacivanja smjese u kalupe i naknadnog držanja radi sušenja, a na početku tankog sloj vode se raspršuje na unutrašnju, radnu površinu kalupa, a nakon punjenja kalupa smjesom, na njegovu površinu se raspršuje tanak sloj vode i kalup se prekriva tehnološkom paletom.
Štoviše, smjesa se unosi u kalupe uzastopno, pokrivajući napunjen kalup odozgo tehnološkom paletom, nakon ugradnje tehnološke palete, proces proizvodnje proizvoda se ponavlja više puta, postavljajući sljedeći oblik na tehnološku paletu iznad prethodne .
Tehnički rezultat primjene izuma je poboljšanje kvalitete prednje površine proizvoda, značajno povećanje karakteristika čvrstoće proizvoda, zbog upotrebe samozbijajuće mješavine betona armiranog vlaknima sa vrlo visokim svojstva tečenja, posebna obrada kalupa i organizacija nege betona u svakodnevnoj dobi. Organizacija njege betona u svakodnevnoj dobi sastoji se u osiguravanju dovoljne hidroizolacije kalupa sa betonom koji se u njih izlijeva tako što se gornji sloj betona u kalupu prekriva vodenim filmom i prekrivaju kalupi paletama.
Tehnički rezultat postiže se upotrebom samozbijajuće betonske mješavine armirane vlaknima s vrlo visokim svojstvima tečenja, koja omogućava proizvodnju vrlo tankih i otvorenih proizvoda bilo koje konfiguracije, ponavljajući bilo koju teksturu i tipove površina, eliminira proces vibracijsko zbijanje pri oblikovanju proizvoda, a također omogućava korištenje bilo kojeg oblika (elastična, fiberglas, metal, plastika, itd.) za proizvodnju proizvoda.
Prethodno vlaženje kalupa tankim slojem vode i završna operacija prskanja tankog sloja vode na površinu izlivene mešavine betona armiranog vlaknima, pokrivanje kalupa betonom sa sledećom tehnološkom paletom kako bi se stvorila hermetičnost. komora za bolje sazrijevanje betona omogućava da se isključi pojava zračnih pora iz zarobljenog zraka, da se postigne visok kvalitet prednje površine proizvoda, smanji isparavanje vode iz stvrdnjavanja betona i poveća karakteristike čvrstoće dobivenih proizvoda .
Broj kalupa koji se sipaju istovremeno se bira na osnovu zapremine dobijene samozbijajuće reakcione mešavine betona ojačanog vlaknima ekstra visoke čvrstoće.
Dobivanje samozbijajuće mješavine betona armiranog vlaknima s vrlo visokim svojstvima tečenja i zbog toga s poboljšanim kvalitetima obradivosti, omogućava da se vibrirajući stol ne koristi u proizvodnji umjetničkih proizvoda i da se pojednostavi tehnologija izrade, uz povećanje karakteristike čvrstoće umjetničkih betonskih proizvoda.
Tehnički rezultat postiže se posebno odabranim sastavom sitnozrnate samozbijajuće reakciono-prašne betonske mješavine ekstra visoke čvrstoće, načinom redoslijeda unošenja komponenti, načinom obrade oblika i organiziranje njege betona u svakodnevnoj dobi.
Prednosti ove tehnologije i korištenog betona:
Upotreba pijeska modula finoće fr. 0,125-0,63;
Nedostatak velikih agregata u betonskoj mješavini;
Mogućnost izrade betonskih proizvoda sa tankim i ažurnim elementima;
Idealna površina betonskih proizvoda;
Mogućnost izrade proizvoda zadane hrapavosti i teksture površine;
Tlačna čvrstoća betona visokog kvaliteta, ne manja od M1000;
Visoka čvrstoća betona na savijanje, ne manja od Ptb100;
Ovaj pronalazak je detaljnije objašnjen u nastavku uz pomoć neograničavajućih primjera.
Fig. 1 (a, b) - shema za proizvodnju proizvoda - izlivanje dobijenog betona armiranog vlaknima u kalupe;
Fig. Slika 2 je pogled odozgo na proizvod dobijen primjenom predmetnog izuma.
Metoda za dobijanje samozbijajuće mešavine betona od reakcionog praha ojačanog vlaknima ekstra visoke čvrstoće sa vrlo visokim svojstvima tečenja, koja sadrži navedene komponente, izvodi se na sledeći način.
Prvo se izvagaju sve komponente smjese. Zatim se u mikser ulije izmjerena količina vode, hiperplastifikatora. Zatim se mikser uključuje. U procesu miješanja vode, hiperplastifikatora, slijedeće komponente smjese se uzastopno sipaju: cement, mikrosilika, kameno brašno. Ako je potrebno, pigmenti željeznog oksida se mogu dodati u beton u masi. Nakon unošenja ovih komponenti u mikser, dobijena suspenzija se meša 2 do 3 minuta.
U sljedećoj fazi, pijesak i vlakna se uzastopno unose i betonska smjesa se miješa 2 do 3 minute. Nakon toga, betonska smjesa je spremna za upotrebu.
Prilikom pripreme smjese uvodi se akcelerator očvršćavanja.
Rezultirajuća samozbijajuća mešavina betona ojačanog reakcionim prahom ekstra visoke čvrstoće sa veoma visokim svojstvima tečenja je tečne konzistencije, čiji je jedan od pokazatelja tečenje Hagermanovog konusa na staklu. Da bi se smjesa dobro razmazala, razmak mora biti najmanje 300 mm.
Kao rezultat primene zahtevane metode dobija se samozbijajuća mešavina betona od reakcionog praha ekstra visoke čvrstoće sa veoma visokim svojstvima tečenja, koja sadrži sledeće komponente: Portland cement PC500D0, frakcija peska od 0,125 do 0,63, hiperplastifikator, vlakna, silicijum dima, kameno brašno, jačina akceleratora i voda. Prilikom implementacije metode za proizvodnju betonske mješavine armirane vlaknima, uočava se sljedeći omjer komponenti, mas.%:
Osim toga, pri implementaciji metode za proizvodnju mješavine betona armiranog vlaknima koristi se kameno brašno od raznih prirodnih materijala ili otpada, kao što su, na primjer, kvarcno brašno, dolomitno brašno, vapnenačko brašno itd.
Mogu se koristiti sljedeće vrste hiperplastifikatora: Sika ViscoCrete, Glenium itd.
Ubrzivač čvrstoće kao što je Master X-Seed 100 (X-SEED 100) ili slični akceleratori čvrstoće mogu se dodati tokom proizvodnje mješavine.
Dobivena samozbijajuća mješavina betona armiranog vlaknima od reakcijskog praha ekstra visoke čvrstoće s vrlo visokim svojstvima tečenja može se koristiti u proizvodnji umjetničkih proizvoda složene konfiguracije, kao što su ažurne žive ograde (vidi sliku 2). Dobivenu smjesu koristite odmah nakon proizvodnje.
Metoda za proizvodnju betonskih proizvoda od samozbijajuće mješavine betona armiranog vlaknima reakcionog praha ekstra visoke čvrstoće s vrlo visokim svojstvima tečenja, dobivene gore opisanim postupkom i specificiranog sastava, izvodi se na sljedeći način.
Za izradu ažurnih proizvoda izlivanjem samozbijajuće, ekstra-visoke čvrstoće reakcijske mješavine betona armiranog vlaknima s vrlo visokim svojstvima tečenja, koriste se elastični (poliuretan, silikon, kalup-plastika) ili kruti plastični kalupi za pojednostavljenje kola. . Oplata se ugrađuje na tehnološku paletu 2. Na unutrašnju, radnu površinu 3 oplate raspršuje se tanak sloj vode, čime se dodatno smanjuje broj zarobljenih mjehurića zraka na prednjoj površini betonskog proizvoda.
Nakon toga, dobivena mješavina betona armiranog vlaknima 4 se sipa u kalup, gdje se širi i samozbija pod vlastitom težinom, istiskujući zrak u njoj. Nakon samorazlivanja betonske smjese u kalupu, tanak sloj vode se raspršuje na beton izliven u kalup za intenzivnije oslobađanje zraka iz betonske smjese. Zatim se oblik ispunjen betonskom mješavinom armiranog vlaknima odozgo prekriva sljedećom tehnološkom paletom 2, čime se stvara zatvorena ćelija za intenzivnije očvršćavanje betona (vidi sliku 1 (a)).
Na ovu paletu se postavlja novi kalup, a proces proizvodnje se ponavlja. Tako se iz jednog dijela pripremljene betonske mješavine može uzastopno napuniti nekoliko kalupa, postavljenih jedan iznad drugog, što osigurava povećanje efikasnosti korištenja pripremljene mješavine betona armiranog vlaknima. Forme ispunjene mješavinom betona armiranog vlaknima ostave se da se smjesa očvrsne oko 15 sati.
Nakon 15 sati betonski proizvodi se izvlače iz kalupa i šalju na mljevenje sa stražnje strane, a zatim u komoru za paru ili u komoru za toplinsko-vlažnu obradu (HMW), gdje se proizvodi drže do potpunog očvršćavanja.
Korištenje izuma omogućava proizvodnju visoko dekorativnih ažurnih i tankih stijenki betonskih proizvoda visoke čvrstoće M1000 i višeg kvaliteta korištenjem pojednostavljene tehnologije livenja bez upotrebe vibracijskog zbijanja.
Pronalazak se može realizovati korišćenjem navedenih poznatih komponenti, uz poštovanje kvantitativnih proporcija i opisanih tehnoloških režima. Poznata oprema može se koristiti u realizaciji pronalaska.
Primjer metode za pripremu samozbijajuće mješavine betona od reakcijskog praha ekstra visoke čvrstoće armiranog vlaknima sa vrlo visokim svojstvima tečenja.
Prvo se sve komponente smjese izvagaju i mjere u datoj količini (tež.%):
Zatim se u mikser ulije izmjerena količina vode i Sika ViscoCrete 20 Gold hiperplastifikatora. Zatim se mikser uključuje i komponente se miješaju. U procesu miješanja vode i hiperplastifikatora, slijedeće komponente smjese se uzastopno sipaju: portland cement PC500 D0, silicij dima, kvarcno brašno. Proces miješanja se izvodi neprekidno 2-3 minute.
U sljedećoj fazi, pijesak FR se uzastopno unosi. 0,125-0,63 i čelično vlakno 0,22 × 13 mm. Betonska smjesa se miješa 2-3 minute.
Smanjenje vremena miješanja ne omogućava dobivanje homogene smjese, a povećanje vremena miješanja dodatno ne poboljšava kvalitet smjese, već odlaže proces.
Nakon toga, betonska smjesa je spremna za upotrebu.
Ukupno vrijeme izrade mješavine betona armiranog vlaknima je od 12 do 15 minuta, ovo vrijeme uključuje dodatne operacije za zatrpavanje komponenti.
Pripremljena samozbijajuća, ekstra-visoke čvrstoće, reakcionim prahom armirano betonska mješavina s vrlo visokim svojstvima tečenja koristi se za izradu ažurnih proizvoda izlivanjem u kalupe.
Primeri sastava dobijene samozbijajuće reakciono-praškaste mešavine betona armiranog vlaknima ekstra visoke čvrstoće sa veoma visokim svojstvima tečenja, izrađene po navedenom postupku, prikazani su u tabeli 1.
1. Metoda za pripremu samozbijajuće betonske mešavine od reakcionog praha ekstra visoke čvrstoće sa vrlo visokim svojstvima tečenja, koja se sastoji u mešanju komponenti betonske mešavine do postizanja potrebne fluidnosti, naznačena time što miješanje komponenti mješavine betona armiranog vlaknima vrši se uzastopno, a prvo se u miješalici miješaju voda i hiperplastifikator, zatim se sipaju cement, mikrosilika, kameno brašno i miješa se 2-3 minute, nakon čega unose se pijesak i vlakna i miješaju 2-3 minute dok se ne dobije mješavina betona armiranog vlaknima, koja sadrži, mas.%:
2. Postupak prema zahtjevu 1, naznačen time, da je ukupno vrijeme pripreme betonske mješavine od 12 do 15 minuta.
3. Postupak za proizvodnju proizvoda u kalupima od mješavine betona armiranog vlaknima pripremljene postupkom prema zahtjevima 1, 2, koji se sastoji u dovođenju smjese u kalupe i naknadnom toplinskom obradom u komori za paru, a na početku tankog sloja voda se raspršuje na unutrašnju, radnu površinu kalupa, nakon punjenja kalupa smjesom tanak sloj vode raspršuje se na njegovu površinu i formu se prekriva tehnološkom paletom.
4. Metoda prema patentnom zahtjevu 3, naznačena time što se smjesa uvodi u kalupe uzastopno, pokrivajući napunjeni kalup odozgo tehnološkom paletom, nakon ugradnje tehnološke palete, proces proizvodnje proizvoda se ponavlja više puta, postavljajući slijedeći obrazac na tehnološkoj paleti iznad prethodne i popunjavanje.
www.findpatent.ru
Reakcioni prah visokih performansi betoni visoke čvrstoće i teške opterećenja i betoni ojačani vlaknima (opcije) - patentna prijava 2012113330
Podnosilac: Volodin Vladimir Mihajlovič (RU)
1. Reakcioni prah teškog betona koji sadrži Portland cement PC 500 D0 (siva ili bela), superplastifikator na bazi polikarboksilatnog etra, silicijum dima sa sadržajem amorfno - staklastog silicijum dioksida od najmanje 85-95%, karakteriše ga dodatno uključuje tlo kvarcni pijesak(mikrokvarc) ili mljeveno kameno brašno iz gustih stijena sa specifičnom površinom od (3-5) 103 cm2/g, sitnozrni kvarcni pijesak uske granulacije frakcije 0,1-0,5 ÷ 0,16-0,63 mm, ima specifičnu površinu. potrošnja cementa po jedinici čvrstoće betona nije veća od 4,5 kg/MPa, ima veliku gustinu sa novom formulacijom i novom strukturnom i topološkom strukturom, sa sledećim sadržajem komponenti, % mase suvih komponenti u betonska mešavina:
Mikrosilika - 3,2-6,8%;
Voda - W / T \u003d 0,95-0,12.
2. Reakcioni prah betona ojačanog vlaknima za teške uslove rada koji sadrži Portland cement PC 500 D0 (sivi ili bijeli), superplastifikator na bazi polikarboksilatnog etra, mikrosilicijum sa sadržajem amorfnog staklastog silicijum dioksida od najmanje 85-95%, karakteriziran time da dodatno uključuje mljeveni kvarcni pijesak (mikrokvarc) ili mljeveno kameno brašno iz gustih stijena specifične površine (3-5) 103 cm2/g, sitnozrnati kvarcni pijesak uskog granulometrijskog sastava frakcije 0,1-0,5 ÷ 0,16-0,63 mm, kao i sadržaj vlaknastog čeličnog kabla (prečnika 0,1-0,22 mm, dužine 6-15 mm), bazaltnih i karbonskih vlakana, ima specifičnu potrošnju cementa po jedinici čvrstoće betona ne veću od 4,5 kg/MPa, a specifična potrošnja vlakana po jedinici rasta vlačne čvrstoće pri savijanju, ne prelazi 9,0 kg/MPa ima veliku gustinu sa novom formulacijom i sa novom strukturnom i topološkom strukturom, a beton ima duktilni (plastični) karakter razaranja sa sljedeći sadržaj komponenti,% mase suhih komponenti u betonskim mješavinama:
Portland cement (sivi ili bijeli) razreda ne niži od PC 500 D0 - 30,9-34%;
Superplastifikator na bazi polikarboksilatnog etera - 0,2-0,5%;
Mikrosilika - 3,2-6,8%;
Mljeveni kvarcni pijesak (mikrokvarc) ili kameno brašno - 12,3-17,2%;
Sitnozrni kvarcni pijesak - 53,4-41,5%;
Vlaknasta čelična gajtana 1,5-5,0% zapremine betona;
Bazaltna vlakna i karbonska vlakna 0,2-3,0% zapremine betona;
Voda - W / T \u003d 0,95-0,12.
www.freepatent.ru
Građevinski artikli
U članku su opisana svojstva i mogućnosti praškastih betona visoke čvrstoće, kao i područja i tehnologije njihove primjene.
Potrebna je visoka stopa izgradnje stambenih i industrijskih objekata sa novim i jedinstvenim arhitektonskim oblicima, a posebno specijalnih posebno opterećenih konstrukcija (kao što su mostovi velikih raspona, neboderi, morske naftne platforme, rezervoari za skladištenje gasova i tečnosti pod pritiskom i dr.). razvoj novih efikasnih betona. Značajan napredak u ovome posebno je zapažen od kasnih 1980-ih. Moderni visokokvalitetni betoni (HKB) klasificiraju širok spektar betona za različite namjene: betone visoke i ultra-visoke čvrstoće [vidi. Bornemann R., Fenling E. Ultrahochfester Beton-Entwicklung und Verhalten.// Leipziger Massivbauseminar, 2000, Bd. 10; Schmidt M. Bornemann R. Möglichkeiten und Crensen von Hochfestem Beton.// Proc. 14, Jbausil, 2000, Bd. 1], samozbijajući betoni, betoni visoke otpornosti na koroziju. Ove vrste betona ispunjavaju visoke zahtjeve za čvrstoću na pritisak i zatezanje, otpornost na pucanje, otpornost na udar, otpornost na habanje, otpornost na koroziju i otpornost na mraz.
Naravno, prijelaz na nove vrste betona olakšan je, prvo, revolucionarnim dostignućima u području plastificiranja betonskih i mortnih mješavina, a drugo, pojavom najaktivnijih pucolanskih aditiva - mikrosilika, dehidriranih kaolina i finog pepela. Kombinacije superplastifikatora i posebno ekološki prihvatljivih hiperplastifikatora na bazi polikarboksilata, poliakrilata i poliglikola omogućavaju dobijanje superfluidnih cementno-mineralnih dispergiranih sistema i betonskih mješavina. Zahvaljujući ovim dostignućima, broj komponenti u betonu sa hemijskim aditivima dostigao je 6-8, vodocementni omjer se smanjio na 0,24-0,28 uz očuvanje plastičnosti, karakteriziran konusnim gazom od 4-10 cm brašna (KM) ili bez ali uz dodatak MK u visoko obradivim betonima (Ultrahochfester Beton, Ultra hochleistung Beton) na hiperplastifikatorima, za razliku od onih koji se izlivaju na tradicionalnim zajedničkim poduhvatima, savršena fluidnost betonskih mješavina je kombinovana sa niskom sedimentacijom i samozbijanjem sa spontanim uklanjanje vazduha.
"Visoku" reologiju sa značajnom redukcijom vode u superplastificiranim betonskim mješavinama osigurava fluidna reološka matrica, koja ima različite razine strukturnih elemenata koji je čine. U betonu od lomljenog kamena za lomljeni kamen, cementno-pješčani malter služi kao reološka matrica na različitim mikro-mezorazinama. U plastificiranim betonskim mješavinama za betone visoke čvrstoće za drobljeni kamen kao makrostrukturni element, reološka matrica, čiji udio bi trebao biti znatno veći nego u običnim betonima, je složenija disperzija koja se sastoji od pijeska, cementa, kamenog brašna, mikrosilika i vode. Zauzvrat, za pijesak u konvencionalnim betonskim mješavinama, reološka matrica na mikro nivou je cementno-vodena pasta, čiji se udio može povećati kako bi se osigurala fluidnost povećanjem količine cementa. Ali to je, s jedne strane, neekonomično (posebno za betone klasa B10 - B30), s druge strane, paradoksalno, superplastifikatori su loši aditivi za redukciju vode za portland cement, iako su svi stvoreni i stvaraju se za njega. . Gotovo svi superplastifikatori, kao što smo pokazali od 1979. godine, "rade" mnogo bolje na mnogim mineralnim prahovima ili na njihovoj mješavini s cementom (vidi. Kalašnjikov VI Osnove plastifikacije mineralnih disperzovanih sistema za proizvodnju građevinskih materijala: Disertacija u formi naučnog izveštaja za zvanje doktora nauka. tech. nauke. - Voronjež, 1996] nego na čistom cementu. Cement je nestabilan u vodi, hidratantni sistem koji formira koloidne čestice odmah nakon kontakta sa vodom i brzo se zgušnjava. A koloidne čestice u vodi teško se raspršuju superplastifikatorima. Primjer je glinena kaša koju je teško superfluidirati.
Dakle, zaključak se nameće sam od sebe: potrebno je u cement dodati kameno brašno, a to će povećati ne samo reološki učinak zajedničkog ulaganja na smjesu, već i udio same reološke matrice. Kao rezultat, postaje moguće značajno smanjiti količinu vode, povećati gustoću i povećati čvrstoću betona. Dodavanje kamenog praha će praktično biti ekvivalentno povećanju cementa (ako su efekti smanjenja vode značajno veći nego kod dodavanja cementa).
Ovdje je važno fokusirati se ne na zamjenu dijela cementa kamenim brašnom, već na dodavanje (i značajnog udjela - 40-60%) u portland cement. Na osnovu teorije polistrukture 1985–2000. svi radovi na promjeni polistrukture imali su za cilj zamjenu 30–50% portland cementa mineralnim punilima kako bi se sačuvao u betonu [vidi. Solomatov V.I., Vyrovoy V.N. i dr. Kompozitni građevinski materijali i konstrukcije smanjene potrošnje materijala. - Kijev: Budivelnik, 1991; Aganin S.P. Betoni niske potrošnje vode sa modifikovanim kvarcnim punilom: Sažetak za konkurs jednog računa. stepen kand. tech. nauke. - M, 1996; Fadel I. M. Intenzivna odvojena tehnologija betona ispunjenog bazaltom: Sažetak diplomskog rada. cand. tech. nauke - M, 1993]. Strategija uštede portland cementa u betonima iste čvrstoće ustupit će mjesto strategiji uštede betona 2-3 puta veće čvrstoće ne samo na pritisak, već i na savijanje i aksijalnu napetost i udar. Ušteda betona u više otvorenih konstrukcija dat će veći ekonomski učinak od uštede cementa.
Uzimajući u obzir sastave reoloških matrica na različitim razinama, utvrđujemo da je za pijesak u betonima visoke čvrstoće reološka matrica na mikro nivou složena mješavina cementa, brašna, silicijum dioksida, superplastifikatora i vode. Zauzvrat, za betone visoke čvrstoće sa mikrosilicijum-dioksidom za mješavinu cementa i kamenog brašna (jednake disperzije) kao strukturnim elementima, pojavljuje se još jedna reološka matrica manjeg razmjera - mješavina mikrosilika, vode i superplastifikatora.
Za drobljeni beton ove skale strukturnih elemenata reoloških matrica odgovaraju skalama optimalne granulometrije suhih komponenti betona za postizanje njegove velike gustoće.
Dakle, dodatak kamenog brašna obavlja i strukturno-reološku funkciju i funkciju punjenja matrice. Za betone visoke čvrstoće nije manje važna reaktivno-hemijska funkcija kamenog brašna, koju s većim učinkom obavljaju reaktivni mikrosilicijum i mikrodehidrirani kaolin.
Maksimalni reološki i redukcioni efekti vode uzrokovani adsorpcijom SP na površini čvrste faze genetski su karakteristični za fino dispergovane sisteme sa visokim interfejsom.
Tabela 1.
Reološko i redukcijsko djelovanje SP u vodno-mineralnim sistemima
Tabela 1. pokazuje da je u kašama za livenje portland cementa sa SP, efekat smanjenja vode potonjeg 1,5–7,0 puta (sic!) veći nego kod mineralnih prahova. Za stijene ovaj višak može doseći 2-3 puta.
Tako je kombinacija hiperplastifikatora s mikrosilicijumom, kamenim brašnom ili pepelom omogućila podizanje tlačne čvrstoće na 130–150, au nekim slučajevima i na 180–200 MPa ili više. Međutim, značajno povećanje čvrstoće dovodi do intenzivnog povećanja lomljivosti i smanjenja Poissonovog omjera na 0,14–0,17, što dovodi do rizika od iznenadnog uništenja konstrukcija u hitnim situacijama. Oslobađanje od ovog negativnog svojstva betona provodi se ne toliko ojačavanjem potonjeg armaturom šipkom, već kombiniranjem armature šipkama s uvođenjem vlakana od polimera, stakla i čelika.
Osnove plastifikacije i redukcije vode u mineralnim i cementnim dispergovanim sistemima formulisane su u doktorskoj disertaciji Kalašnjikova V.I. [cm. Kalašnjikov VI Osnove plastifikacije mineralnih disperzovanih sistema za proizvodnju građevinskih materijala: Disertacija u formi naučnog izveštaja za zvanje doktora nauka. tech. nauke. - Voronjež, 1996] 1996. godine na osnovu prethodno završenih radova u periodu od 1979. do 1996. godine. [Kalašnjikov V. I., Ivanov I. A. O strukturno-reološkom stanju izuzetno tečnih visokokoncentrisanih disperznih sistema. // Zbornik radova IV Nacionalne konferencije o mehanici i tehnologiji kompozitnih materijala. - Sofija: BAN, 1985; Ivanov I. A., Kalashnikov V. I. Efikasnost plastifikacije mineralnih disperznih kompozicija u zavisnosti od koncentracije čvrste faze u njima. // Reologija betonskih mješavina i njeni tehnološki zadaci. Tez. izvještaj sa III svesaveznog simpozijuma. - Riga. - RPI, 1979; Kalašnjikov V. I., Ivanov I. A. O prirodi plastifikacije mineralnih dispergiranih sastava u zavisnosti od koncentracije čvrste faze u njima. // Mehanika i tehnologija kompozitnih materijala. Materijali II nacionalne konferencije. - Sofija: BAN, 1979; Kalašnjikov VI O reakciji različitih mineralnih sastava na superplastifikatore naftalen-sulfonske kiseline i uticaj instant alkalija na nju. // Mehanika i tehnologija kompozitnih materijala. Materijali III Nacionalne konferencije uz učešće stranih predstavnika. - Sofija: BAN, 1982; Kalašnjikov VI Obračun reoloških promjena u betonskim mješavinama sa superplastifikatorima. // Zbornik radova IX Svesavezne konferencije o betonu i armiranom betonu (Taškent, 1983). - Penza. - 1983; Kalašnjikov VI, Ivanov IA Osobitosti reoloških promjena u cementnim sastavima pod djelovanjem plastifikatora za stabilizaciju jona. // Zbornik radova "Tehnološka mehanika betona". – Riga: RPI, 1984]. To su izgledi za usmjereno korištenje najveće moguće aktivnosti smanjenja vode zajedničkog poduzeća u fino dispergiranim sistemima, karakteristike kvantitativnih reoloških i strukturno-mehaničkih promjena u superplastificiranim sistemima, koje se sastoje u njihovom lavinskom prelasku iz čvrstog- stanja u fluidna stanja sa super-malim dodatkom vode. Ovo su razvijeni kriterijumi za gravitaciono širenje i posttiksotropni resurs strujanja visoko dispergovanih plastificiranih sistema (pod dejstvom sopstvene težine) i spontanog nivelisanja dnevne površine. Ovo je napredni koncept granične koncentracije cementnih sistema sa fino dispergovanim prahom iz stijena sedimentnog, magmatskog i metamorfnog porijekla, selektivan u smislu velike redukcije vode na SP. Najvažniji rezultati dobiveni u ovim radovima su mogućnost smanjenja potrošnje vode u disperzijama za 5-15 puta uz zadržavanje gravitacijske rasprostranjenosti. Pokazalo se da je kombinacijom reološki aktivnih prahova sa cementom moguće pojačati učinak zajedničkog ulaganja i dobiti odljevke visoke gustoće. Upravo se ovi principi implementiraju u reakcionim praškastim betonima sa povećanjem njihove gustine i čvrstoće (Reaktionspulver beton - RPB ili Reactive Powder Concrete - RPC [vidi Dolgopolov N. N., Sukhanov M. A., Efimov S. N. Nova vrsta cementa: struktura cementa kamen // Građevinski materijali - 1994. - br. 115]). Drugi rezultat je povećanje redukcionog djelovanja zajedničkog ulaganja s povećanjem disperzije prahova [vidi. Kalašnjikov VI Osnove plastifikacije mineralnih disperzovanih sistema za proizvodnju građevinskih materijala: Disertacija u formi naučnog izveštaja za zvanje doktora nauka. tech. nauke. – Voronjež, 1996]. Također se koristi u praškastim sitnozrnim betonima povećanjem udjela fino dispergiranih sastojaka dodavanjem mikrosilika u cement. Novost u teoriji i praksi praškastog betona bila je upotreba sitnog pijeska frakcije 0,1–0,5 mm, čime je beton postao sitnozrni, za razliku od običnog pješčanog pijeska frakcije 0–5 mm. Naš proračun prosječne specifične površine raspršenog dijela praškastog betona (sastav: cement - 700 kg; fini pijesak fr. 0,125–0,63 mm - 950 kg; bazaltno brašno Ssp = 380 m2/kg - 350 kg; kg - 140 kg ) sa svojim sadržajem od 49% ukupne mješavine sa sitnozrnim pijeskom frakcije 0,125–0,5 mm pokazuje da je sa disperzijom MK Smk = 3000m2/kg prosječna površina praškastog dijela Svd=1060m2/kg , a sa Smk = 2000 m2 /kg - Svd = 785 m2 / kg. Na takvim fino dispergiranim komponentama izrađuju se sitnozrnati reakcioni praškasti betoni, u kojima volumna koncentracija čvrste faze bez pijeska dostiže 58-64%, a zajedno s pijeskom - 76-77% i nešto je inferiornija od koncentracija čvrste faze u superplastificiranim teškim betonima (Cv = 0, 80–0,85). Međutim, u drobljenom betonu volumna koncentracija čvrste faze minus drobljeni kamen i pijesak je znatno niža, što određuje visoku gustoću dispergirane matrice.
Visoka čvrstoća je osigurana prisustvom ne samo mikrosilicijum dioksida ili dehidriranog kaolina, već i reaktivnog praha iz mljevene stijene. Prema literaturi, uglavnom se uvodi elektrofilterski pepeo, baltičko, krečnjačko ili kvarcno brašno. Široke mogućnosti u proizvodnji reaktivnih praškastih betona otvorile su se u SSSR-u i Rusiji u vezi s razvojem i istraživanjem kompozitnih veziva niske potrošnje vode od strane Yu. M. Bazhenova, Sh. T. Babaeva i A. Komaroma. A., Batrakov V. G., Dolgopolov N. N. Dokazano je da zamjena cementa u procesu mljevenja VNV karbonatnim, granitnim, kvarcnim brašnom do 50% značajno povećava učinak smanjenja vode. Omjer W/T, koji osigurava gravitacijsko širenje lomljenog betona, smanjen je na 13-15% u odnosu na uobičajeno uvođenje zajedničkog ulaganja, čvrstoća betona na takvom VNV-50 doseže 90-100 MPa. U suštini, na bazi VNV, mikrosilika, finog peska i dispergovane armature mogu se dobiti savremeni praškasti betoni.
Praškasti betoni ojačani disperzijom su veoma efikasni ne samo za nosive konstrukcije sa kombinovanom armaturom sa prednapregnutom armaturom, već i za izradu vrlo tankih zidova, uključujući prostorne, arhitektonske detalje.
Prema posljednjim podacima moguće je ojačanje konstrukcija tekstilom. Upravo je razvoj tekstilno-vlaknaste proizvodnje (tkaninskih) trodimenzionalnih okvira od polimera visoke čvrstoće i niti otpornih na alkalije u razvijenim stranim zemljama bio motiv za razvoj prije više od 10 godina u Francuskoj i Kanadi reakcije - praškasti betoni sa zajedničkim ulaganjem bez krupnih agregata sa ekstra finim kvarcnim agregatom punjenim kamenim prahom i mikrosilikom. Betonske mješavine iz takvih sitnozrnatih mješavina šire se pod utjecajem vlastite težine, ispunjavajući potpuno gustu mrežastu strukturu tkanog okvira i sve filigranske međusklope.
„Visoka“ reologija praškastih betonskih mješavina (PBS) obezbjeđuje sa sadržajem vode od 10–12% mase suhih komponenti, granicu tečenja?0 = 5–15 Pa, tj. samo 5-10 puta veća nego kod uljanih boja. Sa ovom vrijednošću Δ0 može se odrediti primjenom mini-areometrijske metode koju smo razvili 1995. godine. Niska granica popuštanja je osigurana optimalnom debljinom međusloja reološke matrice. Iz razmatranja topološke strukture PBS-a, prosječna debljina međusloja X određena je formulom:
gdje je prosječni prečnik čestica pijeska; je volumna koncentracija.
Za sastav ispod, sa W/T = 0,103, debljina međusloja će biti 0,056 mm. De Larrard i Sedran su otkrili da za finiji pijesak (d = 0,125–0,4 mm) debljina varira od 48 do 88 µm.
Povećanje međusloja čestica smanjuje viskozitet i krajnji napon smicanja i povećava fluidnost. Fluidnost se može povećati dodavanjem vode i unošenjem SP. Općenito, učinak vode i SP na promjenu viskoznosti, krajnjeg naprezanja na smicanje i granicu tečenja je dvosmislen (slika 1).
Superplastifikator smanjuje viskoznost u mnogo manjoj mjeri nego dodavanjem vode, dok je smanjenje granice popuštanja zbog SP mnogo veće od one zbog utjecaja vode.
Rice. 1. Utjecaj SP i vode na viskoznost, granicu tečenja i granicu tečenja
Glavna svojstva superplastificiranih ultimativnih sistema su da viskoznost može biti prilično visoka i da sistem može sporo teći ako je granica popuštanja niska. Za konvencionalne sisteme bez SP, viskozitet može biti nizak, ali povećana granica popuštanja sprečava njihovo širenje, jer nemaju post-tiksotropni resurs protoka [vidi. Kalašnjikov VI, Ivanov IA Osobitosti reoloških promjena u cementnim sastavima pod djelovanjem plastifikatora za stabilizaciju jona. // Zbornik radova "Tehnološka mehanika betona". – Riga: RPI, 1984].
Reološka svojstva zavise od vrste i doze zajedničkog ulaganja. Uticaj tri tipa zajedničkih ulaganja prikazan je na sl. 2. Najefikasnije zajedničko ulaganje je Woerment 794.
Rice. 2 Utjecaj vrste i doze SP na: 1 - Woerment 794; 2 - S-3; 3 – Otopina F 10
Pritom se manje selektivnim pokazao nije domaći SP S-3, već strani SP na bazi melamina Melment F10.
Raspoloživost praškastih betonskih mješavina izuzetno je važna pri formiranju betonskih proizvoda sa tkanim volumetrijskim mrežastim okvirima položenim u kalup.
Ovakvi voluminozni okviri od ažurne tkanine u obliku T-a, I-grede, kanala i drugih konfiguracija omogućavaju brzo ojačanje, koje se sastoji u ugradnji i fiksiranju okvira u obliku, nakon čega slijedi izlijevanje ovjesnog betona, koji lako prodire kroz okvir ćelije veličine 2–5 mm (slika 3). Okviri od tkanine mogu radikalno povećati otpornost betona na pucanje pod utjecajem naizmjeničnih temperaturnih fluktuacija i značajno smanjiti deformacije.
Betonska smjesa treba ne samo da se lako lokalno izlijeva kroz mrežasti okvir, već se i širi prilikom punjenja kalupa „obrnutim“ prodorom kroz okvir s povećanjem volumena smjese u kalupu. Za procjenu fluidnosti korištene su praškaste smjese istog sastava u smislu sadržaja suhih komponenti, a razmazljivost iz konusa (za stol za tresenje) kontrolisana je količinom SP i (djelimično) vode. Širenje je blokirano mrežastim prstenom prečnika 175 mm.
Rice. 3 Uzorak skele od tkanine
Rice. 4 prskanja smjese sa slobodnim i blokiranim raspršivanjem
Mreža je imala čiste dimenzije 2,8 × 2,8 mm s promjerom žice 0,3 × 0,3 mm (slika 4). Kontrolne smjese su napravljene sa topljenjem 25,0; 26.5; 28,2 i 29,8 cm Kao rezultat eksperimenata, utvrđeno je da se povećanjem fluidnosti smjese smanjuje omjer promjera slobodnog dc i blokiranog toka db. Na sl. 5 pokazuje promjenu u dc/dbotdc.
Rice. 5 Promijenite dc/db iz slobodnog širenja dc
Kao što proizilazi iz slike, razlika u širinama smjese dc i db nestaje pri fluidnosti koju karakterizira slobodno širenje od 29,8 cm. Kod dc.= 28,2, širenje kroz mrežu se smanjuje za 5%. Posebno veliko usporavanje pri razbacivanju kroz mrežu doživljava smjesa s razmakom od 25 cm.
U tom smislu, kada se koriste mrežasti okviri s veličinom ćelije od 3-3 mm, potrebno je koristiti mješavine s širinom od najmanje 28-30 cm.
Fizičko-tehnička svojstva disperzno-armiranog praškastog betona, ojačanog za 1% zapremine čeličnim vlaknima prečnika 0,15 mm i dužine 6 mm, prikazana su u tabeli 2.
Tabela 2.
Fizičko-tehnička svojstva praškastog betona na vezivu niske potrošnje vode korištenjem domaćeg SP S-3
Prema stranim podacima, sa 3% armature, tlačna čvrstoća doseže 180–200 MPa, a s aksijalnim zatezanjem - 8–10 MPa. Snaga udara se povećava više od deset puta.
Mogućnosti praškastog betona su daleko od iscrpljenosti, s obzirom na efikasnost hidrotermalne obrade i njen utjecaj na povećanje udjela tobermorita, a samim tim i ksonotlita.
www.allbeton.ru
Praškasti reakcioni beton
Poslednje ažuriranje enciklopedije: 17.12.2017 - 17:30
Reaktivni praškasti beton je beton izrađen od fino mljevenih reaktivnih materijala veličine zrna od 0,2 do 300 mikrona i odlikuje se velikom čvrstoćom (više od 120 MPa) i visokom vodootpornošću.
[GOST 25192-2012. Beton. Klasifikacija i općenito tehnički zahtjevi]
Reaktivni praškasti beton reaktivni prah beton-RPC] - kompozitni materijal visoke tlačne čvrstoće od 200-800 MPa, savijanja >45 MPa, uključujući značajnu količinu visoko dispergiranih mineralnih komponenti - kvarcni pijesak, mikrosilicijum, superplastifikator, kao i čelična vlakna sa niskim W / T (~0,2), korišćenjem tretmana toplotom i vlagom proizvoda na temperaturi od 90-200°C.
[Usherov-Marshak A.V. Konkretna nauka: leksikon. M.: RIF Building Materials. - 2009. - 112 str.]
Nosioci autorskih prava! Ako je slobodan pristup ovaj termin je kršenje autorskih prava, kompajleri su spremni, na zahtjev vlasnika autorskih prava, da uklone link, ili sam pojam (definiciju) sa stranice. Da biste kontaktirali administraciju, koristite obrazac za povratne informacije.
enciklopediyastroy.ru
