Beton i përforcuar me dispersion pluhur i një gjenerate të re. Një metodë për përgatitjen e një përzierje betoni të përforcuar me fibra të pluhurit me rezistencë ekstra të lartë vetë-ngjeshëse me veti rrjedhëse shumë të lartë dhe një metodë për prodhimin e produkteve të betonit nga përzierja që rezulton

Pluhur reaksioni beton REAKSION PLUHUR BETON
Betonet reaksion-pluhur të gjeneratës së re (RPC) janë betone specifike të së ardhmes, jo
që ka në përbërjen e tij agregate të trashë dhe me gunga. Kjo i dallon ata nga
betone me kokrriza të imta (ranore) dhe të grimcuara. Pluhur reaksioni i thatë përzierjet e betonit
(SRPBS), i projektuar për të marrë beton vetë-ngjeshës me gurë të grimcuar për
ndërtimi monolit dhe i parafabrikuar, mund të bëhet një lloj i ri, kryesor i lidhësit të përbërë
për prodhimin e shumë llojeve të betonit. Fluiditet i lartë i përzierjeve të betonit me pluhur reaksioni
ju lejon t'i mbushni ato me gurë të grimcuar duke ruajtur rrjedhshmërinë dhe t'i përdorni ato
betone me rezistencë të lartë vetë-ngjeshëse; kur mbushet me rërë dhe zhavorr - për dridhje
teknologjitë e derdhjes, vibropresimit dhe kalendimit. Në të njëjtën kohë, betonet e marra nga
teknologjitë e ngjeshjes së vibrimit dhe forcës së vibrimit, mund të kenë forcë më të lartë se
beton i derdhur. Në shkallë më të lartë fitohen betonet për qëllime të përgjithshme ndërtimore të klasave
B20-B40.

Beton pluhur reaktiv

PLUHURI I REAKSIONIT BETONI
Për shkak të faktit se në beton pluhur përqendrimi vëllimor i çimentos është 22-25%, grimcat
çimentoja, në përputhje me formulën e propozuar më parë, nuk kontaktojnë njëra-tjetrën, por janë të ndara
grimcat e mikrosilikës me madhësi nanoz uji, grimcat mikrometrike të rërës së bluar dhe
rërë me kokërr të imët. Në kushte të tilla, ndryshe nga betoni konvencional me rërë dhe gurë të grimcuar,
mekanizmi topokimik i ngurtësimit është inferior ndaj tretësirës përmes-difuzionit
mekanizmi ngurtësues. Kjo konfirmohet nga eksperimente të thjeshta, por origjinale të kontrollit.
ngurtësimi i sistemeve të përbëra që përbëhen nga sasi të vogla klinkerësh të bluar në mënyrë të trashë dhe
skorje kokrrizore dhe një sasi e konsiderueshme mermeri i imët në 10-12% ujë. NË
grimcat e çimentos të betonit pluhur ndahen nga grimcat e mikrosilikës dhe mielli i gurit.
Për shkak të predhave më të holla të ujit në sipërfaqet e grimcave, proceset e ngurtësimit të pluhurit
betoni rrjedh shumë shpejt. Forca e tyre ditore arrin 40-60 MPa dhe më shumë.
Pjesa e shpërndarë e betonit reaksion-pluhur, e përbërë nga çimento Portland, miell guri dhe
MK, përgjegjëse për rrjedhshmërinë e lartë gravitacionale, ka një kërkesë të konsiderueshme për ujë
pa shtimin e PS. Me një përbërje me një raport C: KM: MK: E Premte si 1: 0.5: 0.1: 1.5, rryma gravitacionale
zbatohet në një raport ujë-ngurtë të barabartë me 0,095-0,11, në varësi të llojit të MC. më e madhe
MK ka kërkesë për ujë. Pezullimi i tij me ujë fillon të përhapet në një përmbajtje uji prej 110-120% ndaj peshës së MC. Vetëm në prani të çimentos dhe SP, MK bëhet një përbërës reaktiv në një mjedis ujor.

lidhës (SRPV)

PËRPARËSITË E PLUHIT TË REAKSIONIT TË THATË
BINDER (SRPV)
1. RPV me forcë jashtëzakonisht të lartë, duke arritur 120-160 MPa., duke tejkaluar ndjeshëm
forca e çimentos Portland të superplastifikuar për shkak të shndërrimit të gëlqeres "çakëll" në
hidrosilikate çimentuese.
2. Multifunksionaliteti i vetive fizike dhe teknike të betonit me futjen e shkurtër
fibra çeliku të shpërndara: thithje e ulët e ujit (më pak se 1%), rezistencë e lartë ndaj ngricave (më shumë
1000 cikle), qëndrueshmëri e lartë në tërheqje boshtore (10-15 MPa) dhe rezistencë në tërheqje në përkulje (40-50
MPa), forcë e lartë në ndikim, rezistencë e lartë ndaj korrozionit të karbonatit dhe sulfatit, etj.;
3. Treguesit e lartë tekniko-ekonomik të prodhimit të SRPB në fabrikat e çimentos,
duke pasur një kompleks pajisjesh: tharje, bluarje, homogjenizim, etj.;
4. Shfaqja e përhapur e rërës kuarci në shumë rajone të botës, si dhe e gurëve
miell nga teknologjia e përftimit të metaleve me ngjyra dhe me ngjyra me ndarje magnetike dhe flotacion;

PËRPARËSITË E PLUHIT TË REAKSIONIT TË THATË
BINDER (SRPV)
5. Rezerva të mëdha të grimcave të gurëve gjatë përpunimit të tyre kompleks në grimcim të imët
gur i grimcuar dhe miell guri;
6. Mundësitë e përdorimit të teknologjisë së bluarjes së përbashkët të mbushësit të reaksionit, çimentos dhe
superplastifikues;
7. Mundësitë e përdorimit të SRPB për prodhimin e materialeve me qëndrueshmëri të lartë dhe me rezistencë të lartë
gur i grimcuar dhe beton ranor i gjenerates se re, si dhe beton per perdorim te pergjithshem ndertimor
duke ndryshuar raportin e agregatit dhe lidhësit;
8. Mundësitë e marrjes së betoneve të lehta me rezistencë të lartë në mikroxham jo absorbues dhe
mikrosolsferat me zbatimin e forcës së lartë të lidhësit reaksion-pluhur;
9. Mundësitë e prodhimit të ngjitësit dhe ligamenteve me qëndrueshmëri të lartë për punë riparimi.

(SRPW)

Përdorimi i lidhësit të pluhurit të reaksionit të thatë (RPB)

APLIKIMI I BINDERIT TË PLUHUR TË REAKSIONIT TË THATË
(SRPW)
Përzierje betoni me pluhur reaksioni të thatë (SRPBS) të destinuara për përftimin pa gurë të grimcuar
Betoni vetë-ngjeshës për ndërtim monolit dhe të parafabrikuar, mund të bëhet një i ri, bazë
lloj lidhësi i përbërë për prodhimin e shumë llojeve të betonit. Rrjedhshmëri e lartë
Përzierjet e betonit me pluhur reaksioni ju lejojnë t'i mbushni ato me gurë të grimcuar gjatë ruajtjes
rrjedhshmëri dhe përdorimi i tyre për betone me rezistencë të lartë vetë-ngjeshëse; kur mbushet me rërë
gur i grimcuar - për teknologjitë e dridhjeve të formimit, vibropresimit dhe kalendimit. ku
betonet e marra duke përdorur teknologjitë e ngjeshjes së vibrimit dhe forcës vibro mund të kenë më shumë
forcë më e lartë se betoni i derdhur. Në një shkallë më të lartë fitohen betonet
qëllimet e përgjithshme të ndërtimit të klasave B20-B40.
Rezistenca në shtypje, MPa
Kompleksi
pluhur reaksioni
beton me 0.9% Melflux 2641 F
V/T
0,1
V/C
Konsistenca
turbullim i konit
0,31
Higermann
290 mm
Trap
Thithja e ujit
o-shchenie
ness
sipas peshës
,
%
kg/m3
2260
0,96
pas
me avull
nën normale
kushtet
forcim
përmes
1 dite
përmes
28 ditë
përmes
1 dite
përmes
28 ditë
119
149
49,2
132

Përdorimi efikas i përzierjes së betonit reaksion-pluhur

PËRDORIMI EFIÇENTËS I PLUHIT REAKSION
PËRZIERJE BETONI
Kur mbushni përzierjen e betonit me pluhur reaksioni me rërë dhe gur të grimcuar me rezistencë të lartë,
betoni me rezistencë 120-130 MPa me kosto të çimentos në terma të betonit të rëndë të barabartë me 300-350
kg/m3 Këto janë vetëm disa shembuj të përdorimit racional dhe efikas të SRPBS. Premtuese
mundësia e përdorimit të SRPBS për prodhimin e betonit të shkumëzuar dhe betonit të gazuar. Ata perdorin
çimento portland, forca e së cilës është më e ulët se ajo e RPB, dhe proceset strukturore të vetëforcimit gjatë
koha rrjedh më e plotë me këtë të fundit.
Është arritur një rritje në besueshmërinë operacionale të produkteve dhe strukturave të bëra nga betone të tilla
përforcim i shpërndarë me fibra të holla të shkurtra çeliku, fibra qelqi dhe bazalt.
Kjo ju lejon të rritni forcën e tërheqjes boshtore me 4-5 herë, forcën në tërheqje në përkulje
6-8 herë, forca në goditje 15-20 herë në krahasim me klasat e betonit 400-500.

01.06.2008 16:51:57

Artikulli përshkruan vetitë dhe aftësitë e betoneve pluhur me rezistencë të lartë, si dhe fushat dhe teknologjitë për aplikimin e tyre.

Normat e larta të ndërtimit të objekteve rezidenciale dhe industriale me të reja dhe unike format arkitekturore dhe veçanërisht strukturat e veçanta të ngarkuara veçanërisht (si ura me hapje të madhe, rrokaqiejt, platformat e naftës në det të hapur, rezervuarët për ruajtjen e gazeve dhe lëngjeve nën presion, etj.) kërkonin zhvillimin e betoneve të reja efektive. Përparim i rëndësishëm në këtë është vërejtur veçanërisht që nga fundi i viteve 1980. Betonet moderne me cilësi të lartë (HKB) klasifikojnë një gamë të gjerë betoni për qëllime të ndryshme: betone me rezistencë të lartë dhe me rezistencë ultra të lartë [shih. Bornemann R., Fenling E. Ultrahochfester Beton-Entwicklung und Verhalten.// Leipziger Massivbauseminar, 2000, Bd. 10; Schmidt M. Bornemann R. Möglichkeiten und Crensen von Hochfestem Beton.// Proc. 14, Jbausil, 2000, Bd. 1], betone vetë-ngjeshëse, betone shumë rezistente ndaj korrozionit. Këto lloje betoni plotësojnë kërkesat e larta për rezistencën në shtypje dhe tërheqje, rezistencën ndaj plasaritjes, rezistencën ndaj goditjes, rezistencën ndaj konsumit, rezistencën ndaj korrozionit dhe rezistencën ndaj ngricës.

Pa dyshim, kalimi në llojet e reja të betonit u lehtësua, së pari, nga arritjet revolucionare në fushën e plastifikimit të përzierjeve të betonit dhe llaçit, dhe së dyti, shfaqja e aditivëve pozolanikë më aktivë - tymi silicë, kaolinat e dehidratuara dhe hiri i imët. Kombinimet e superplastifikuesve dhe veçanërisht hiperplastifikuesve miqësorë me mjedisin me bazë polikarboksilate, poliakrilate dhe poliglikole bëjnë të mundur marrjen e sistemeve superfluide të shpërndara çimento-minerale dhe përzierjet e betonit. Falë këtyre arritjeve, numri i përbërësve në beton me aditivë kimikë arriti në 6-8, raporti ujë-çimento u ul në 0,24-0,28 duke ruajtur plasticitetin, i karakterizuar nga një tërheqje koni prej 4-10 cm. ton, Ultra hochleistung Beton) në hiperplastifikuesit, në kontrast me ato të përzierjes së ulët të betonit dhe përzierjes tradicionale të derdhur në beton. ngjeshja me largimin spontan të ajrit.

Reologjia "e lartë" me një reduktim të konsiderueshëm të ujit në përzierjet e betonit të superplastifikuar sigurohet nga një matricë reologjike fluide, e cila ka nivele të ndryshme të shkallës së elementëve strukturorë që e përbëjnë atë. Në betonin e gurit të grimcuar për gurin e grimcuar, llaçi i çimentos-rërës shërben si një matricë reologjike në nivele të ndryshme mikro. Në përzierjet e betonit të plastifikuar për betonet me rezistencë të lartë për gurin e grimcuar si element makrostrukturor, matrica reologjike, përqindja e së cilës duhet të jetë shumë më e lartë se në betonet e zakonshme, është një shpërndarje më komplekse e përbërë nga rërë, çimento, miell guri, mikrosilicë dhe ujë. Nga ana tjetër, për rërën në përzierjet konvencionale të betonit, matrica reologjike në nivel mikro është një paste çimento-ujë, përqindja e së cilës mund të rritet për të siguruar rrjedhshmëri duke rritur sasinë e çimentos. Por kjo, nga njëra anë, është joekonomike (veçanërisht për betonet e klasave B10 - B30), nga ana tjetër, në mënyrë paradoksale, superplastifikuesit janë aditivë të dobët reduktues të ujit për çimento Portland, megjithëse të gjithë u krijuan dhe po krijohen për të. Pothuajse të gjithë superplastifikuesit, siç kemi treguar që nga viti 1979, "punojnë" shumë më mirë në shumë pluhura minerale ose në përzierjen e tyre me çimento [shih. Kallashnikov V.I. Bazat e plastifikimit të sistemeve të shpërndara minerale për prodhim Materiale ndërtimi: Disertacion në formë raporti shkencor për gradën Dr. teknologjisë. shkencat. - Voronezh, 1996] sesa në çimento të pastër. Çimentoja është një sistem i paqëndrueshëm në ujë, hidratues që formon grimca koloidale menjëherë pas kontaktit me ujin dhe trashet shpejt. Dhe grimcat koloidale në ujë janë të vështira për t'u shpërndarë me superplastifikues. Një shembull është llumi i argjilës që është i vështirë të superfluidizohen.

Kështu, përfundimi sugjeron vetveten: është e nevojshme të shtoni miell guri në çimento dhe kjo do të rrisë jo vetëm efektin reologjik të sipërmarrjes së përbashkët në përzierje, por edhe proporcionin e vetë matricës reologjike. Si rezultat, bëhet e mundur të zvogëlohet ndjeshëm sasia e ujit, të rritet densiteti dhe të rritet qëndrueshmëria e betonit. Shtimi i pluhurit të gurit praktikisht do të jetë i barabartë me një rritje të çimentos (nëse efektet reduktuese të ujit janë dukshëm më të larta se sa me shtimin e çimentos).

Është e rëndësishme këtu që të mos përqendrohemi në zëvendësimin e një pjese të çimentos me miell guri, por në shtimin e tij (dhe një pjesë të konsiderueshme - 40–60%) në çimento Portland. Bazuar në teorinë polistrukturore në 1985-2000. të gjitha punimet për ndryshimin e polistrukturës kishin për qëllim zëvendësimin e 30-50% të çimentos Portland me mbushës mineral për ta kursyer atë në beton [shih. Solomatov V.I., Vyrovoy V.N. et al. Materiale ndërtimi të përbëra dhe struktura me konsum të reduktuar të materialit. - Kiev: Budivelnik, 1991; Aganin S.P. Betonet me kërkesë të ulët për ujë me mbushës kuarci të modifikuar: Abstrakt për konkurrencën e një llogarie. diplomë cand. teknologjisë. shkencat. - M, 1996; Fadel I. M. Teknologji intensive e veçantë e betonit të mbushur me bazalt: Abstrakt i tezës. sinqertë. teknologjisë. Shkenca - M, 1993]. Strategjia e kursimit të çimentos Portland në betone me të njëjtën rezistencë do t'i hapë vendin strategjisë së kursimit të betonit me rezistencë 2-3 herë më të lartë jo vetëm në shtypje, por edhe në tensionin e përkuljes dhe aksial dhe ndikimin. Kursimi i betonit në më shumë struktura të hapura do të japë një efekt ekonomik më të lartë sesa kursimi i çimentos.

Duke marrë parasysh përbërjet e matricave reologjike në nivele të ndryshme, ne konstatojmë se për rërën në betonet me rezistencë të lartë, matrica reologjike në nivel mikro është një përzierje komplekse e çimentos, miellit, silicës, superplastifikuesit dhe ujit. Nga ana tjetër, për betonet me qëndrueshmëri të lartë me mikrosilicë për një përzierje çimentoje dhe miell guri (dispersitet të barabartë) si elementë strukturorë, shfaqet një matricë tjetër reologjike me një shkallë më të vogël - një përzierje tymi silicë, uji dhe superplastifikuesi.

Për betonin e grimcuar, këto shkallë të elementeve strukturorë të matricave reologjike korrespondojnë me shkallët e granulometrisë optimale të përbërësve të thatë të betonit për të marrë densitetin e tij të lartë.

Kështu, shtimi i miellit të gurit kryen funksionin strukturor-reologjik dhe mbushjen e matricës. Për betonet me qëndrueshmëri të lartë nuk është më pak i rëndësishëm funksioni reaktiv-kimik i miellit të gurit, i cili kryhet me një efekt më të lartë nga mikrosilika reaktive dhe kaolini i mikrodehidratuar.

Efektet maksimale reologjike dhe reduktuese të ujit të shkaktuara nga adsorbimi i SP në sipërfaqen e fazës së ngurtë janë gjenetikisht karakteristike për sistemet e shpërndara imët me një ndërfaqe të lartë.

Tabela 1.

Veprimi reologjik dhe ujor-reduktues i SP në sistemet ujë-minerale

Lloji i pluhurit të shpërndarë dhe plastifikues	Dozimi SP,%
CaCO3 (Mg 150)
BaCO3 (përzierje)

Ca(OH)2 (LST)

Çimento PO "Volskcement" (C-3)
Opoka e depozitës së Penzës (S-3)
Xham i bluar TF10 (S-3)

Tabela 1 tregon se në llumrat e derdhjes së çimentos Portland me SP, efekti reduktues i ujit i kësaj të fundit është 1,5-7,0 herë (sic!) më i lartë se në pluhurat minerale. Për shkëmbinjtë, kjo tepricë mund të arrijë 2-3 herë.

Kështu, kombinimi i hiperplastifikuesve me mikrosilicë, miell guri ose hiri bëri të mundur ngritjen e nivelit të rezistencës në shtypje në 130-150, dhe në disa raste në 180-200 MPa ose më shumë. Sidoqoftë, një rritje e konsiderueshme e forcës çon në një rritje intensive të brishtësisë dhe një ulje të raportit të Poisson në 0.14-0.17, gjë që çon në rrezikun e shkatërrimit të papritur të strukturave në situata emergjente. Heqja e kësaj vetie negative të betonit kryhet jo aq shumë duke e përforcuar këtë të fundit me përforcim shufra, por duke kombinuar përforcimin e shufrës me futjen e fibrave nga polimeret, qelqi dhe çeliku.

Bazat e plastifikimit dhe reduktimit të ujit të sistemeve të shpërndara me minerale dhe çimento u formuluan në disertacionin e doktoraturës së Kallashnikov V.I. [cm. Kallashnikov VI Bazat e plastifikimit të sistemeve të shpërndara minerale për prodhimin e materialeve të ndërtimit: Disertacion në formën e një raporti shkencor për gradën Doktor i Shkencave. teknologjisë. shkencat. - Voronezh, 1996] në 1996 në bazë të punës së përfunduar më parë në periudhën nga 1979 deri në 1996. [Kalashnikov V. I., Ivanov I. A. Mbi gjendjen strukturore-reologjike të sistemeve disperse jashtëzakonisht të lëngshme me koncentrim të lartë. // Punime të Konferencës IV Kombëtare për Mekanikën dhe Teknologjinë e Materialeve të Përbëra. - Sofje: BAN, 1985; Ivanov I. A., Kalashnikov V. I. Efikasiteti i plastifikimit të përbërjeve shpërndarëse minerale në varësi të përqendrimit të fazës së ngurtë në to. // Reologjia e përzierjeve të betonit dhe detyrat e saj teknologjike. Tez. raporti i Simpoziumit III Gjith-Bashkimi. - Riga. - RPI, 1979; Kallashnikov V. I., Ivanov I. A. Mbi natyrën e plastifikimit të përbërjeve minerale të shpërndara në varësi të përqendrimit të fazës së ngurtë në to.// Mekanika dhe teknologjia e materialeve të përbëra. Materialet e Konferencës II Kombëtare. - Sofje: BAN, 1979; Kallashnikov VI Mbi reagimin e përbërjeve të ndryshme minerale ndaj superplastifikuesve të acidit naftaleno-sulfonik dhe efekti i alkaleve të menjëhershme në të. // Mekanika dhe teknologjia e materialeve të përbëra. Materialet e Konferencës III Kombëtare me pjesëmarrjen e përfaqësuesve të huaj. - Sofje: BAN, 1982; Kallashnikov VI Kontabilizimi i ndryshimeve reologjike në përzierjet e betonit me superplastifikues. // Punimet e Konferencës së IX Gjithë-Bashkimi mbi betonin dhe betonin e armuar (Tashkent, 1983). - Penza. - 1983; Kallashnikov VI, Ivanov IA Veçoritë e ndryshimeve reologjike në përbërjet e çimentos nën veprimin e plastifikuesve jo-stabilizues. // Koleksioni i punimeve "Mekanika teknologjike e betonit". – Riga: RPI, 1984]. Këto janë perspektivat për përdorimin e drejtuar të aktivitetit më të lartë të mundshëm reduktues të ujit të sipërmarrjes së përbashkët në sisteme të shpërndara imët, veçoritë e ndryshimeve sasiore reologjike dhe strukturore-mekanike në sistemet e superplastifikuara, të cilat konsistojnë në kalimin e tyre në formë orteku nga gjendja e ngurtë në gjendje të lëngshme me një shtim super të vogël uji. Këto janë kriteret e zhvilluara për përhapjen gravitacionale dhe burimin e rrjedhës post-tiksotropike të sistemeve të plastifikuara shumë të shpërndara (nën veprimin e peshës së vet) dhe nivelimin spontan të sipërfaqes së ditës. Ky është koncepti i avancuar i përqendrimit kufizues të sistemeve të çimentos me pluhura të shpërndara imët nga shkëmbinj me origjinë sedimentare, magmatike dhe metamorfike, selektive për sa i përket reduktimit të lartë të ujit në SP. Rezultatet më të rëndësishme të marra në këto punime janë mundësia e një reduktimi 5-15-fish të konsumit të ujit në dispersione duke ruajtur përhapjen gravitacionale. U tregua se duke kombinuar pluhurat reologjikisht aktive me çimento, është e mundur të rritet efekti i sipërmarrjes së përbashkët dhe të përftohen derdhje me densitet të lartë. Janë këto parime që zbatohen në betonet e pluhurit të reaksionit me një rritje të densitetit dhe forcës së tyre (Reaktionspulver beton - RPB ose Betoni me pluhur reaktiv - RPC [shih Dolgopolov N. N., Sukhanov M. A., Efimov S. N. lloj i riçimento: strukturë e gurit të çimentos. // Materiale Ndertimi. - 1994. - Nr. 115]). Një rezultat tjetër është një rritje në veprimin reduktues të sipërmarrjes së përbashkët me një rritje në shpërndarjen e pluhurave [shih. Kallashnikov VI Bazat e plastifikimit të sistemeve të shpërndara minerale për prodhimin e materialeve të ndërtimit: Disertacion në formën e një raporti shkencor për gradën Doktor i Shkencave. teknologjisë. shkencat. - Voronezh, 1996]. Përdoret gjithashtu në betonet me kokrriza të imta pluhur duke rritur përqindjen e përbërësve të shpërndarë imët duke shtuar mikrosilicë në çimento. Një risi në teorinë dhe praktikën e betonit pluhur ishte përdorimi i rërës së imët me fraksion 0,1–0,5 mm, e cila e bënte betonin kokrrizor, në ndryshim nga rëra e zakonshme ranore me fraksion 0–5 mm. Llogaritja jonë e sipërfaqes mesatare specifike të pjesës së shpërndarë të betonit pluhur (përbërja: çimento - 700 kg; rërë e imët fr. 0,125–0,63 mm S - 950 kg; fraksioni kokrrizor i rërës 0,125–0,5 mm tregon se me imtësinë e MK Smk=3000m2/km, sipërfaqja mesatare e pluhurit me 10 kg/kg është mesatarisht =2000 m2/kg - Svd= 785 m2/kg. Pikërisht në përbërës të tillë të shpërndarë imët bëhen betone reaksion-pluhur me kokrriza të imta, në të cilat përqendrimi i vëllimit të fazës së ngurtë pa rërë arrin 58-64%, dhe së bashku me rërën - 76-77% dhe është pak më inferior ndaj përqendrimit të fazës së ngurtë në betonet e rënda të superplastifikuar (Cv = 0,80-0,85). Sidoqoftë, në betonin e grimcuar, përqendrimi i vëllimit të fazës së ngurtë minus gurin e grimcuar dhe rërën është shumë më i ulët, gjë që përcakton densitetin e lartë të matricës së shpërndarë.

Fortësia e lartë sigurohet nga prania jo vetëm e mikrosilikës ose kaolinës së dehidratuar, por edhe një pluhuri reaktiv nga shkëmbi i bluar. Sipas literaturës, kryesisht futet hiri fluturues, mielli baltik, gëlqeror ose kuarci. Mundësi të gjera në prodhimin e betoneve pluhur reaktive u hapën në BRSS dhe Rusi në lidhje me zhvillimin dhe kërkimin e lidhësve të përbërë me kërkesë të ulët për ujë nga Yu. M. Bazhenov, Sh. T. Babaev dhe A. Komarom. A., Batrakov V. G., Dolgopolov N. N. U vërtetua se zëvendësimi i çimentos në procesin e bluarjes VNV me karbonat, granit, miell kuarci deri në 50% rrit ndjeshëm efektin e reduktimit të ujit. Raporti W / T, i cili siguron përhapjen gravitacionale të betonit të gurit të grimcuar, zvogëlohet në 13-15% në krahasim me prezantimin e zakonshëm të ndërmarrjes së përbashkët, forca e betonit në një VNV-50 të tillë arrin 90-100 MPa. Në thelb, në bazë të VNV, mikrosilikës, rërës së imët dhe armaturës së shpërndarë, mund të fitohen betone moderne pluhuri.

Betonet pluhur të përforcuar me dispersion janë shumë efektivë jo vetëm për strukturat mbajtëse me armaturë të kombinuar me armaturë të paranderur, por edhe për prodhimin e mureve shumë të hollë, përfshirë detajet hapësinore, arkitektonike.

Sipas të dhënave më të fundit, është i mundur përforcimi tekstil i strukturave. Ishte zhvillimi i prodhimit të fibrave tekstile të kornizave tre-dimensionale (të pëlhurave) të bëra nga polimere me rezistencë të lartë dhe fije rezistente ndaj alkalit në vendet e huaja të zhvilluara që ishte motivimi për zhvillimin më shumë se 10 vjet më parë në Francë dhe Kanada të betoneve me pluhur reaksioni me ndërmarrje të përbashkët pa agregate të mëdhenj me një pluhur të madh pluhuri dhe kuarci të imët. Përzierjet e betonit nga përzierje të tilla kokrra të imta përhapen nën veprimin e peshës së tyre, duke mbushur strukturën rrjetë plotësisht të dendur të kornizës së endur dhe të gjitha ndërfaqet në formë filigrani.

Reologjia "e lartë" e përzierjeve të betonit pluhur (PBS) siguron me një përmbajtje uji prej 10–12% të masës së përbërësve të thatë, forcën e rendimentit?0= 5–15 Pa, d.m.th. vetëm 5-10 herë më i lartë se në bojëra vaji. Me një vlerë të tillë prej 0, mund të përcaktohet duke përdorur metodën miniareometrike të zhvilluar nga ne në 1995. Forca e ulët rrjedhëse sigurohet nga trashësia optimale shtresat e matricës reologjike. Nga shqyrtimi i strukturës topologjike të PBS, trashësia mesatare e ndërshtresës X përcaktohet nga formula:

ku është diametri mesatar i grimcave të rërës; është përqendrimi i vëllimit.

Për përbërjen e mëposhtme, me W/T = 0,103, trashësia e ndërshtresës do të jetë 0,056 mm. De Larrard dhe Sedran zbuluan se për rërat më të imta (d = 0,125-0,4 mm) trashësia varion nga 48 në 88 μm.

Një rritje në ndërshtresën e grimcave redukton viskozitetin dhe stresin përfundimtar të prerjes dhe rrit rrjedhshmërinë. Fluiditeti mund të rritet duke shtuar ujë dhe duke futur SP. Në përgjithësi, efekti i ujit dhe SP në ndryshimin e viskozitetit, stresit përfundimtar të prerjes dhe forcës së rrjedhjes është i paqartë (Fig. 1).

Superplastifikuesi zvogëlon viskozitetin në një masë shumë më të vogël sesa shtimi i ujit, ndërsa ulja e forcës së rendimentit për shkak të SP është shumë më e madhe se ajo për shkak të ndikimit të ujit.

Oriz. 1. Efekti i SP dhe ujit në viskozitet, forcë rrjedhëse dhe forcë rendimenti

Vetitë kryesore të sistemeve të mbushura përfundimtare të superplastifikuara janë se viskoziteti mund të jetë mjaft i lartë dhe sistemi mund të rrjedhë ngadalë nëse forca e rrjedhjes është e ulët. Për sistemet konvencionale pa SP, viskoziteti mund të jetë i ulët, por forca e rritur e rendimentit i pengon ato të përhapen, sepse ato nuk kanë një burim rrjedhës post-tiksotropik [shih. Kallashnikov VI, Ivanov IA Veçoritë e ndryshimeve reologjike në përbërjet e çimentos nën veprimin e plastifikuesve jo-stabilizues. // Koleksioni i punimeve "Mekanika teknologjike e betonit". – Riga: RPI, 1984].

Vetitë reologjike varen nga lloji dhe doza e ndërmarrjes së përbashkët. Ndikimi i tre llojeve të sipërmarrjeve të përbashkëta është paraqitur në fig. 2. Ndërmarrja e përbashkët më efektive është Woerment 794.

Oriz. 2 Ndikimi i llojit dhe dozës së SP mbi?o: 1 - Woerment 794; 2 - S-3; 3 – Melment F 10

Në të njëjtën kohë, nuk ishte SP vendas S-3 që doli të ishte më pak selektiv, por SP i huaj i bazuar në melaminën Melment F10.

Shtrirja e përzierjeve të betonit pluhur është jashtëzakonisht e rëndësishme në formimin e produkteve të betonit me korniza rrjete vëllimore të endura të vendosura në një kallëp.

Korniza të tilla voluminoze prej pëlhure të hapura në formën e një fushe, një rreze I, një kanal dhe konfigurime të tjera lejojnë përforcimin e shpejtë, i cili konsiston në instalimin dhe fiksimin e kornizës në një kallëp, e ndjekur nga derdhja e betonit pezullues, i cili depërton lehtësisht nëpër qelizat e kornizës me madhësi 2-5 mm (Fig. 3). Skelat prej pëlhure bëjnë të mundur rritjen rrënjësore të rezistencës ndaj plasaritjes së betonit nën ndikimin e luhatjeve të alternuara të temperaturës dhe reduktimin e ndjeshëm të deformimeve.

Përzierja e betonit jo vetëm që duhet të derdhet lehtësisht lokalisht përmes kornizës së rrjetës, por edhe të përhapet gjatë mbushjes së formularit me depërtim "të kundërt" nëpër kornizë me një rritje të vëllimit të përzierjes në formë. Për të vlerësuar rrjedhshmërinë, përzierjet pluhur të së njëjtës përbërje u përdorën për sa i përket përmbajtjes së përbërësve të thatë, dhe përhapja nga koni (për tavolinën e tundjes) kontrollohej nga sasia e SP dhe (pjesërisht) e ujit. Përhapja u bllokua me një unazë rrjetë me diametër 175 mm.

Oriz. 3 Mostra e skelës prej pëlhure

Oriz. 4 Spërkatje të përzierjes me përhapje të lirë dhe të bllokuar

Rrjeta kishte një dimension të qartë prej 2,8 × 2,8 mm me një diametër teli 0,3 × 0,3 mm (Fig. 4). Përzierjet e kontrollit janë bërë me shkrirje prej 25.0; 26.5; 28.2 dhe 29.8 cm Si rezultat i eksperimenteve u konstatua se me rritjen e rrjedhshmërisë së përzierjes zvogëlohet raporti i diametrave të dc të lirë dhe rrjedhës së bllokuar db. Në fig. 5 tregon ndryshimin në dc/dbotdc.

Oriz. 5 Ndrysho dc/db nga dc me përhapje të lirë

Siç shihet nga figura, diferenca në përhapjen e përzierjes dc dhe db zhduket në rrjedhshmërinë e karakterizuar nga një përhapje e lirë prej 29.8 cm. Në dc.= 28.2, përhapja nëpër rrjetë zvogëlohet me 5%. Një ngadalësim veçanërisht i madh gjatë përhapjes përmes rrjetës përjetohet nga një përzierje me një shtrirje prej 25 cm.

Në këtë drejtim, kur përdorni korniza rrjetë me madhësi qelize 3-3 mm, është e nevojshme të përdorni përzierje me një shtrirje prej të paktën 28-30 cm.

Karakteristikat fizike dhe teknike të betonit pluhur të përforcuar të shpërndarë, të përforcuar me 1% në vëllim me fibra çeliku me diametër 0,15 mm dhe gjatësi 6 mm, janë paraqitur në tabelën 2.

Tabela 2.

Karakteristikat fizike dhe teknike të betonit pluhur në një lidhës me kërkesë të ulët për ujë duke përdorur SP S-3 shtëpiake

Emri i pronës	Njësia	Treguesit
Dendësia
Poroziteti
Rezistenca në shtypje
Rezistenca në tërheqje në përkulje
Rezistenca aksiale në tërheqje
Moduli elastik
raporti i Poisson-it

Thithja e ujit
Rezistenca ndaj ngricave	numri i cikleve

Sipas të dhënave të huaja, me 3% përforcim, rezistenca në shtypje arrin 180-200 MPa, dhe me tension boshtor - 8-10 MPa. Forca e goditjes rritet më shumë se dhjetëfish.

Mundësitë e betonit pluhur nuk janë të shterur, duke pasur parasysh efektivitetin e trajtimit hidrotermal dhe ndikimin e tij në rritjen e proporcionit të tobermoritit dhe, në përputhje me rrethanat, xonotlitit.

A ishte informacioni i dobishëm? po pjesërisht jo

15444

KAPITULLI 1 PIKIMET MODERNE DHE THEMELORE

PARIMET E PËRFITIMIT TË PLUHUR BETONE TË CILËSISË TË LARTË.

1.1 Përvoja e huaj dhe vendase në përdorimin e betonit të cilësisë së lartë dhe betonit të përforcuar me fibra.

1.2 Natyra shumëkomponente e betonit si faktor në sigurimin e vetive funksionale.

1.3 Motivimi për shfaqjen e betoneve me pluhur reaksioni me rezistencë të lartë dhe tepër të lartë dhe betone të përforcuar me fibra.

1.4 Reaktiviteti i lartë i pluhurave të shpërndara është baza për marrjen e betoneve me cilësi të lartë.

KONKLUZIONET NË KAPITULLI 1.

KAPITULLI 2 MATERIALET BURIMORE, METODAT E KËRKIMIT,

INSTRUMENTET DHE PAJISJET.

2.1 Karakteristikat e lëndëve të para.

2.2 Metodat, instrumentet dhe pajisjet e kërkimit.

2.2.1 Teknologjia e përgatitjes së lëndëve të para dhe vlerësimi i aktivitetit reaktiv të tyre.

2.2.2 Teknologjia për prodhimin e përzierjeve të betonit pluhur dhe unë

Sot nga testet e tyre.

2.2.3 Metodat e kërkimit. Pajisjet dhe pajisjet.

KAPITULLI 3 TOPOLOGJIA E SISTEMEVE DISPERSIVE, DIPERSIVE

PLUHURI I ARME BETONI DHE

MEKANIZMI I FORCIMIT TË TYRE.

3.1 Topologjia e lidhësve të përbërë dhe mekanizmi i forcimit të tyre.

3.1.1 Analiza strukturore dhe topologjike e lidhësve të përbërë. 59 P 3.1.2 Mekanizmi i hidratimit dhe ngurtësimit të lidhësve të përbërë - si rezultat i topologjisë strukturore të përbërjeve.

3.1.3 Topologjia e betoneve me kokrriza të imta të shpërndara-arme.

KONKLUZIONET NË KAPITULLI 3.

KAPITULLI 4 GJENDJA REOLOGJIKE E SISTEMEVE DISPERSIVE TË SUPERPLASTICIZUARA, PËRZIERJEVE TË BETONIT PLUHOR DHE METODOLOGJIA E VLERËSIMIT TË TIJ.

4.1 Zhvillimi i një metodologjie për vlerësimin e stresit përfundimtar të prerjes dhe rrjedhshmërisë së sistemeve të shpërndara dhe përzierjeve të betonit pluhur të grimcuar imët.

4.2 Përcaktimi eksperimental i vetive reologjike të sistemeve disperse dhe përzierjeve të pluhurit me kokrriza të imta.

KONKLUZIONET NË KAPITULLI 4.

KAPITULLI 5 VLERËSIMI I AKTIVITETIT REAKTIV TË SHKËMBINJVE DHE HETIMI I PËRZIERJEVE TË PLUHURAVE TË REAKSIONIT DHE BETONIT.

5.1 Reaktiviteti i shkëmbinjve të përzier me çimento.-■.

5.2 Parimet për zgjedhjen e përbërjes së betonit të përforcuar me dispersion pluhur, duke marrë parasysh kërkesat për materialet.

5.3 Receta për beton të përforcuar me pluhur të grimcuar me shpërndarje.

5.4 Përgatitja e përzierjes së betonit.

5.5 Ndikimi i përbërjeve të përzierjeve të betonit pluhur në vetitë e tyre dhe rezistencën aksiale në shtypje.

5.5.1 Ndikimi i llojit të superplastifikuesve në përhapjen e përzierjes së betonit dhe rezistencën e betonit.

5.5.2 Ndikimi i dozës së superplastifikuesit.

5.5.3 Ndikimi i dozës së mikrosilikës.

5.5.4 Ndikimi i pjesës së bazaltit dhe rërës në forcë.

KONKLUZIONET NË KAPITULLI 5.

KAPITULLI 6 VETITË FIZIKE DHE TEKNIKE TË BETONIT DHE TË TYRE

VLERËSIMI TEKNIK DHE EKONOMIK.

6.1 Karakteristikat kinetike të formimit të forcës së RPB dhe fibro-RPB.

6.2 Vetitë deformuese të fibrave-RPB.

6.3 Ndryshimet vëllimore në beton pluhur.

6.4 Thithja e ujit të betoneve pluhur të përforcuar me dispersion.

6.5 Studimi i fizibilitetit dhe zbatimi i prodhimit të RPM.

Lista e rekomanduar e disertacioneve

Përbërja, struktura topologjike dhe vetitë reoteknologjike të matricave reologjike për prodhimin e betoneve të gjeneratës së re 2011, kandidat i shkencave teknike Ananyev, Sergey Viktorovich
Betoni me rërë të avulluar i një gjenerate të re në një lidhës pluhur reaksioni 2013, kandidat i shkencave teknike Valiev, Damir Maratovich
Beton i përforcuar me fibra bazalt me kokërr të imët me rezistencë të lartë 2009, kandidat i shkencave teknike Borovskikh, Igor Viktorovich
Beton me rërë me rezistencë të lartë i aktivizuar me pluhur dhe beton të përforcuar me fibra me konsum të ulët specifik të çimentos për njësi të forcës 2012, Kandidati i Shkencave Teknike Volodin, Vladimir Mikhailovich
Betoni me rezistencë të lartë i aktivizuar me pluhur dhe beton i përforcuar me fibra me konsum të ulët specifik të çimentos për njësi të forcës 2011, Ph.D. Khvastunov, Alexey Viktorovich

Hyrje në tezën (pjesë e abstraktit) me temën "Raksioni i grimcuar - pluhur i shpërndarë - beton i përforcuar duke përdorur shkëmbinj"

Rëndësia e temës. Çdo vit, në praktikën botërore të prodhimit të betonit dhe të betonit të armuar, prodhimi i betoneve të cilësisë së lartë, me rezistencë të lartë dhe tepër të lartë po rritet me shpejtësi dhe ky progres është bërë realitet objektiv, për shkak të kursimeve të konsiderueshme në burimet materiale dhe energjitike.

Me një rritje të konsiderueshme të rezistencës në shtypje të betonit, rezistenca ndaj plasaritjes në mënyrë të pashmangshme zvogëlohet dhe rreziku i thyerjes së brishtë të strukturave rritet. Përforcimi i shpërndarë i betonit me fibër eliminon këto veti negative, gjë që bën të mundur prodhimin e betonit të klasave mbi 80-100 me një forcë 150-200 MPa, i cili ka një cilësi të re - natyrën viskoze të shkatërrimit.

Analiza e punimeve shkencore në fushën e betoneve të armuar me dispersion dhe prodhimi i tyre në praktikën vendase tregon se orientimi kryesor nuk ndjek qëllimet e përdorimit të matricave me rezistencë të lartë në betone të tilla. Klasa e betonit të përforcuar me dispersion për sa i përket rezistencës në shtypje mbetet jashtëzakonisht e ulët dhe është e kufizuar në B30-B50. Kjo nuk lejon të sigurohet ngjitje e mirë e fibrës në matricë, për të përdorur plotësisht fibrën e çelikut edhe me rezistencë të ulët në tërheqje. Për më tepër, në teori po zhvillohen produkte betoni me fibra të shtruara lirshëm me një shkallë të përforcimit vëllimor prej 5-9%, dhe në praktikë prodhohen produkte betoni; ato derdhen nën veprimin e dridhjeve me llaçe çimento-rërë të paplastifikuar "të yndyrshme" shumë tkurrëse të përbërjes: çimento-rërë -1: 0,4 + 1: 2,0 në W / C \u003d 0,4, e cila është jashtëzakonisht e kotë dhe përsërit nivelin e punës në 1974. arritjet shkencore në fushën e krijimit të VNV të superplastifikuar, përzierjet e mikrodisperzuara me mikrosilicë, me pluhura reaktive nga shkëmbinj me rezistencë të lartë, bënë të mundur që efekti reduktues i ujit të çohet në 60% duke përdorur superplastifikues me përbërje oligomerike dhe hiperplastifikues. përbërja e polimerit. Këto arritje nuk u bënë bazë për krijimin e betonit të armuar me rezistencë të lartë ose betoneve pluhur të grimcuar nga përzierjet e derdhura vetë-ngjeshëse. Ndërkohë, vendet e përparuara po zhvillojnë në mënyrë aktive gjeneratat e reja të betoneve me pluhur reaksioni të përforcuar me fibra të shpërndara, korniza të thurura vëllimore me rrjetë të imët, kombinimi i tyre me shufër ose shufër me përforcim të shpërndarë.

E gjithë kjo përcakton rëndësinë e krijimit të pluhurit të reaksionit me grimca të imta me rezistencë të lartë, të betonit të përforcuar të shpërndarë 1000-1500, të cilat janë shumë ekonomike jo vetëm në ndërtimin e ndërtesave dhe strukturave unike përgjegjëse, por edhe për produkte dhe struktura me qëllime të përgjithshme.

Puna e disertacionit u krye në përputhje me programet e Institutit të Materialeve të Ndërtimit dhe Strukturave të Universitetit Teknik të Mynihut (Gjermani) dhe punën iniciative të Departamentit të TBKiV PGUAS dhe programit shkencor dhe teknik të Ministrisë së Arsimit të Rusisë "Kërkim shkencor i arsimit të lartë në fushat prioritare të shkencës dhe teknologjisë" në nënprogramin Archi2040.

Qëllimi dhe objektivat e studimit. Qëllimi i punës së disertacionit është të zhvillojë kompozime të betoneve reaksion-pluhur me kokrriza të imta me rezistencë të lartë, duke përfshirë betonet e përforcuar të shpërndarë, duke përdorur shkëmbinj të grimcuar.

Për të arritur këtë qëllim, ishte e nevojshme të zgjidheshin një sërë detyrash të mëposhtme:

Zbuloni parakushtet dhe motivimet teorike për krijimin e betoneve pluhur shumëkomponente me kokrriza të imta me një matricë shumë të dendur, me rezistencë të lartë, të përftuar nga derdhja në një përmbajtje ultra të ulët uji, duke siguruar prodhimin e betoneve me karakter duktil gjatë shkatërrimit dhe rezistencë të lartë në tërheqje në përkulje;

Të zbulojë topologjinë strukturore të lidhësve të përbëra dhe të përbërjeve me grimca të imta të përforcuara të shpërndara, të përftojë modele matematikore të strukturës së tyre për vlerësimin e distancave midis grimcave mbushëse të trashë dhe midis qendrave gjeometrike të fibrave përforcuese;

Zhvillimi i një metodologjie për vlerësimin e vetive reologjike të sistemeve të shpërndara në ujë, përbërjeve pluhur të përforcuar me dispersion me grimca të imta; të hetojë vetitë e tyre reologjike;

Të zbulojë mekanizmin e ngurtësimit të lidhësve të përzier, të studiojë proceset e formimit të strukturës;

Vendosja e rrjedhshmërisë së nevojshme të përzierjeve të betonit pluhur me kokrriza të imta shumëkomponente, e cila siguron mbushjen e kallëpeve me një përzierje me viskozitet të ulët dhe forcë rendimenti ultra të ulët;

Për të optimizuar përbërjet e përzierjeve të betonit të shpërndarë me grimca të imta me fibër d = 0,1 mm dhe / = 6 mm me një përmbajtje minimale të mjaftueshme për të rritur shtrirjen e betonit, teknologjinë e përgatitjes dhe vendosjen e efektit të formulimit në rrjedhshmërinë, densitetin, përmbajtjen e ajrit, forcën dhe vetitë e tjera fizike dhe teknike të betonit.

Risi shkencore e veprës.

1. E vërtetuar shkencërisht dhe e konfirmuar eksperimentalisht mundësia e përftimit të betoneve pluhur çimentoje me kokërr të imët me rezistencë të lartë, përfshirë të përforcuar të shpërndarë, të bërë nga përzierje betoni pa gurë të grimcuar me fraksione të imta të rërës kuarci, me pluhur guri reaktiv dhe mikrosilicë, me një rritje të ndjeshme në efektivitetin e superplastifikuesve që korrespondojnë 1% me përmbajtjen e superplastifikuesit 1% ndaj derdhjes ing pa përzierje SP gjysmë të thatë për presim) nga masa e përbërësve të thatë.

2. Janë zhvilluar bazat teorike të metodave për përcaktimin e forcës rrjedhëse të sistemeve disperse të ngjashme me lëngun e superplastifikuar dhe janë propozuar metoda për vlerësimin e përhapjes së përzierjeve të betonit pluhur me përhapje të lirë dhe të bllokuara me një gardh rrjetë.

3. U zbulua struktura topologjike e lidhësve të përbërë dhe betoneve pluhur, përfshirë ato të përforcuara të shpërndara. Janë marrë modele matematikore të strukturës së tyre, të cilat përcaktojnë distancat midis grimcave të trasha dhe midis qendrave gjeometrike të fibrave në trupin e betonit.

4. Teorikisht i parashikuar dhe i vërtetuar eksperimentalisht kryesisht nëpërmjet mekanizmit të tretësirës difuzion-jonike të ngurtësimit të lidhësve të përbërë të çimentos, i cili rritet me rritjen e përmbajtjes së mbushësit ose një rritje të ndjeshme të shpërndarjes së tij në krahasim me dispersionin e çimentos.

5. Janë studiuar proceset e formimit të strukturës së betoneve pluhur të grimcuar. Është treguar se betonet pluhur të bëra nga përzierjet e betonit të derdhur të superplastifikuar janë shumë më të dendura, kinetika e rritjes së forcës së tyre është më intensive dhe forca normative është dukshëm më e lartë se ajo e betoneve pa SP, të shtypur në të njëjtën përmbajtje uji nën një presion prej 40-50 MPa. Janë zhvilluar kritere për vlerësimin e aktivitetit reaktiv-kimik të pluhurave.

6. Janë optimizuar përbërjet e përzierjeve të betonit të shpërndarë me kokrriza të imta me fibër çeliku të imët 0,15 në diametër dhe 6 mm të gjatë, teknologjia e përgatitjes së tyre, sekuenca e futjes së përbërësve dhe kohëzgjatja e përzierjes; Është vërtetuar ndikimi i përbërjes në rrjedhshmërinë, densitetin, përmbajtjen e ajrit të përzierjeve të betonit dhe rezistencën në shtypje të betonit.

7. Janë studiuar disa veti fizike dhe teknike të betoneve pluhur të përforcuar të shpërndarë dhe rregullsitë kryesore të ndikimit të faktorëve të ndryshëm recetë mbi to.

Rëndësia praktike e punës qëndron në zhvillimin e përzierjeve të reja të derdhura të betonit pluhur të grimcuar imët me fibër për derdhjen e kallëpeve për produkte dhe struktura, si pa dhe me përforcim shufrash të kombinuar ose pa fibra për derdhjen e kallëpeve me korniza të gatshme të endura vëllimore me rrjetë të imët. Me përdorimin e përzierjeve të betonit me densitet të lartë, është e mundur të prodhohet përkulje ose ngjeshje shumë rezistente ndaj plasaritjeve strukturat e betonit të armuar me natyrë viskoze shkatërrimi nën veprimin e ngarkesave kufitare.

Një matricë e përbërë me densitet të lartë, me rezistencë të lartë, me një forcë shtypjeje prej 120-150 MPa, u përftua për të rritur ngjitjen me metalin në mënyrë që të përdorej fibër e hollë dhe e shkurtër me rezistencë të lartë 0 0,040,15 mm dhe një gjatësi prej 6-9 mm, gjë që bën të mundur uljen e konsumit të saj dhe rezistencës së përzierjeve të betonit ndaj rrjedhjes. teknologjia e derdhjes me injeksion prodhimi i produkteve të filigranit me mure të hollë me rezistencë të lartë në tërheqje në përkulje.

Llojet e reja të betoneve të përforcuara me shpërndarje pluhuri me grimca të imta zgjerojnë gamën e produkteve dhe strukturave me rezistencë të lartë për lloje te ndryshme ndërtimi.

Është zgjeruar baza e lëndës së parë të mbushësve natyralë nga skanimet e thërrmimit të gurëve, ndarjes magnetike të thatë dhe të lagësht gjatë nxjerrjes dhe pasurimit të xeheve dhe mineraleve jometalike.

Efikasiteti ekonomik i betoneve të zhvilluara konsiston në një reduktim të ndjeshëm të konsumit të materialit duke ulur koston e përzierjeve të betonit për prodhimin e produkteve dhe strukturave me rezistencë të lartë.

Zbatimi i rezultateve të hulumtimit. Përbërjet e zhvilluara janë testuar në prodhim në LLC "Penza Betoni Fabrika e Betonit" dhe në bazën e prodhimit të betonit të parapërgatitur CJSC "Energoservice" dhe përdoren në Mynih në prodhimin e mbështetësve të ballkonit, pllakave dhe produkteve të tjera në ndërtimin e banesave.

Miratimi i punës. Dispozitat dhe rezultatet kryesore të punës së disertacionit u prezantuan dhe u raportuan në konferencat shkencore dhe teknike ndërkombëtare dhe gjithë-ruse: "Shkenca e re për mijëvjeçarin e ri" (Naberezhnye Chelny, 1996), "Çështjet e planifikimit dhe zhvillimit urban" (Penza, 1996, 1997, 1999), Çështje Bashkëkohore shkenca e materialeve të ndërtimit" (Penza, 1998), " ndërtesë moderne"(1998), Konferenca ndërkombëtare shkencore dhe teknike" Materiale ndërtimi të përbëra. Teoria dhe praktika "(Penza, 2002,

2003, 2004, 2005), "Kursimi i burimeve dhe energjisë si motivim për kreativitet në procesin e ndërtimit arkitektonik" (Moskë-Kazan, 2003), "Çështjet aktuale të ndërtimit" (Saransk, 2004), "Konferenca e re dhe kursimi i burimeve të teknologjive të teknologjisë së lartë të ndërtimit, të gjitha materialet shkencore të teknologjisë së lartë20P50P. "Planifikimi urban, rindërtimi dhe mbështetja inxhinierike për zhvillimin e qëndrueshëm të qyteteve në rajonin e Vollgës" (Togliatti, 2004), Lexime akademike të RAASN "Arritjet, problemet dhe drejtimet premtuese për zhvillimin e teorisë dhe praktikës së shkencës së materialeve të ndërtimit" (Kazan, 2006).

Publikimet. Bazuar në rezultatet e hulumtimit, janë publikuar 27 punime (2 punime në revista sipas listës HAC).

Struktura dhe fushëveprimi i punës. Puna e disertacionit përbëhet nga një hyrje, 6 kapituj, përfundimet kryesore, aplikimet dhe një listë e literaturës së përdorur prej 160 titujsh, e paraqitur në 175 faqe teksti të shtypur me makinë, përmban 64 figura, 33 tabela.

Teza të ngjashme në specialitetin “Materiale dhe produkte ndërtimi”, 23.05.05 kodi VAK

Karakteristikat reoteknologjike të suspensioneve të plastifikuara të shpërndara nga çimento-mineral dhe përzierjet e betonit për prodhimin e betoneve efektive 2012, kandidate e shkencave teknike Gulyaeva, Ekaterina Vladimirovna
Betoni i përforcuar me dispersion me rezistencë të lartë 2006, kandidate e shkencave teknike Simakina, Galina Nikolaevna
Bazat metodologjike dhe teknologjike për prodhimin e betoneve me rezistencë të lartë me rezistencë të lartë të hershme për teknologjitë pa ngrohje dhe me ngrohje të ulët 2002, Doktor i Shkencave Teknike Demyanova, Valentina Serafimovna
Beton i imët i përforcuar me shpërndarje në rërë teknologjike KMA për produktet e përkuljes 2012, Kandidati i Shkencave Teknike Klyuev, Alexander Vasilyevich
Betone të grimcuara vetë-ngjeshëse dhe betone të përforcuara me fibra të bazuara në lidhës çimentoje të modifikuar shumë të mbushur 2018, Kandidati i Shkencave Teknike Balykov, Artemy Sergeevich

Përfundimi i disertacionit me temën "Materialet dhe produktet e ndërtimit", Kallashnikov, Sergey Vladimirovich

1. Analiza e përbërjes dhe vetive të betonit të armuar të shpërndarë të prodhuar në Rusi tregon se ato nuk plotësojnë plotësisht kërkesat teknike dhe ekonomike për shkak të rezistencës së ulët në shtypje të betonit (M 400-600). Në betonet e tillë me tre, katër dhe rrallë pesë komponentë, jo vetëm armatura e shpërndarë me rezistencë të lartë, por edhe me forcë të zakonshme, është e papërdorur.

2. Bazuar në konceptet teorike të mundësisë së arritjes së efekteve maksimale reduktuese të ujit të superplastifikuesve në sisteme të shpërndara që nuk përmbajnë agregate të trashë, reaktivitet të lartë të tymit të silicës dhe pluhurave të shkëmbinjve, të cilat së bashku rrisin efektin reologjik të sipërmarrjes së përbashkët, krijimin e një betoni të shtatë-përbërësve me forcë të lartë dhe të lartë-përbërës. dhe përforcim relativisht i shkurtër i shpërndarë d = 0,15-0,20 μm dhe / = 6 mm, i cili nuk formon "iriq" në prodhimin e betonit dhe pakëson rrjedhshmërinë e PBS.

3. Tregohet se kriteri kryesor për marrjen e PBS me densitet të lartë është rrjedhshmëria e lartë e një përzierjeje shumë të dendur çimentuese të çimentos, MK, pluhurit të shkëmbit dhe ujit, e siguruar nga shtimi i SP. Në këtë drejtim, është zhvilluar një metodologji për vlerësimin e vetive reologjike të sistemeve disperse dhe PBS. Është vërtetuar se rrjedhshmëria e lartë e PBS sigurohet me një stres të prerë kufizues prej 5-10 Pa dhe një përmbajtje uji prej 10-11% të masës së përbërësve të thatë.

4. Zbulohet topologjia strukturore e lidhësve të përbërë dhe betoneve të përforcuara të shpërndara dhe jepen modelet e tyre matematikore të strukturës. Është krijuar një mekanizëm i difuzionit jonik përmes llaçit për forcimin e lidhësve të mbushur me përbërje. Metodat për llogaritjen e distancave mesatare midis grimcave të rërës në PBS, qendrat gjeometrike të fibrës në beton pluhur janë të sistemuara sipas formulave të ndryshme dhe për parametra të ndryshëm //, /, d. Objektiviteti i formulës së autorit tregohet në kontrast me ato të përdorura tradicionalisht. Distanca dhe trashësia optimale e shtresës së llumit çimentues në PBS duhet të jetë brenda 37-44 + 43-55 mikron me një konsum rëre prej 950-1000 kg dhe fraksionet e tij përkatësisht 0,1-0,5 dhe 0,14-0,63 mm.

5. Vetitë reoteknologjike të PBS të disperzuar-përforcuar dhe jo të përforcuar janë vendosur sipas metodave të zhvilluara. Përhapja optimale e PBS nga një kon me dimensione D = 100; d=70; h = 60 mm duhet të jetë 25-30 cm U zbuluan koeficientët e uljes së përhapjes në varësi të parametrave gjeometrikë të fibrës dhe uljes së rrjedhës së PBS kur e bllokoni atë me një gardh rrjetë. Tregohet se për derdhjen e PBS në kallëpe me korniza të endura rrjetë vëllimore, shtrirja duhet të jetë së paku 28-30 cm.

6. Është zhvilluar një teknikë për vlerësimin e aktivitetit reaktiv-kimik të pluhurave të shkëmbinjve në përzierjet me çimento të ulët (C:P - 1:10) në mostrat e shtypura nën presionin e derdhjes me nxjerrje. Është vërtetuar se me të njëjtin aktivitet, të vlerësuar nga forca pas 28 ditësh dhe gjatë kërcimeve të gjata të ngurtësimit (1-1,5 vjet), preferenca kur përdoret në RPBS duhet t'u jepet pluhurave nga shkëmbinjtë me rezistencë të lartë: bazalt, diabaz, dacit, kuarc.

7. Janë studiuar proceset e formimit të strukturës së betoneve pluhur. Është vërtetuar se përzierjet e derdhura lëshojnë deri në 40-50% të ajrit të zhytur në 10-20 minutat e para pas derdhjes dhe kërkojnë veshje me një film që parandalon formimin e një kore të dendur. Përzierjet fillojnë të vendosen në mënyrë aktive 7-10 orë pas derdhjes dhe fitojnë forcë pas 1 dite 30-40 MPa, pas 2 ditësh - 50-60 MPa.

8. Janë formuluar parimet kryesore eksperimentale dhe teorike për përzgjedhjen e përbërjes së betonit me rezistencë 130-150 MPa. Rëra kuarci për të siguruar rrjedhshmëri të lartë të PBS duhet të jetë fraksion i imët

0,14-0,63 ose 0,1-0,5 mm me një dendësi të madhe prej 1400-1500 kg/m3 me një shpejtësi rrjedhjeje 950-1000 kg/m. Trashësia e shtresës së ndërmjetme të suspensionit të miellit të çimentos-gurit dhe FA ndërmjet kokrrave të rërës duhet të jetë përkatësisht në intervalin 43-55 dhe 37-44 mikron, me një përmbajtje uji dhe SP që siguron përhapjen e përzierjeve prej 2530 cm. Kur ndryshoni përmbajtjen e këtyre faktorëve, përbërja optimale zgjidhet sipas rrjedhës së kërkuar të përzierjes dhe rezistencës maksimale në shtypje pas 2.7 dhe 28 ditësh.

9. Përbërjet e betoneve të përforcuar të shpërndarë me kokrriza të imta me një rezistencë në shtypje 130-150 MPa u optimizuan duke përdorur fibra çeliku me një koeficient përforcimi // = 1%. Janë identifikuar parametrat teknologjikë optimalë: përzierja duhet të kryhet në mikserë me shpejtësi të lartë të një dizajni të veçantë, mundësisht të evakuuar; sekuenca e ngarkimit të përbërësve dhe mënyrat e përzierjes, "pushimi", janë të rregulluara rreptësisht.

10. U studiua ndikimi i përbërjes në rrjedhshmërinë, dendësinë, përmbajtjen e ajrit të PBS të përforcuar të shpërndarë, në rezistencën në shtypje të betonit. U zbulua se përhapja e përzierjeve, si dhe forca e betonit, varen nga një sërë faktorësh recetë dhe teknologjik. Gjatë optimizimit, u krijuan varësi matematikore të rrjedhshmërisë, forcës ndaj faktorëve individualë, më të rëndësishëm.

11. Janë studiuar disa veti fizike dhe teknike të betonit të armuar të shpërndarë. Tregohet se betonet me qëndrueshmëri në shtypje 120l

150 MPa kanë një modul elasticiteti (44-47) -10 MPa, raporti i Poisson -0,31-0,34 (0,17-0,19 - për të papërforcuar). Tkurrja e ajrit të betonit të përforcuar me dispersion është 1.3-1.5 herë më e ulët se ajo e betonit të papërforcuar. Rezistenca e lartë ndaj ngricave, thithja e ulët e ujit dhe tkurrja e ajrit dëshmojnë për vetitë e performancës së lartë të betoneve të tillë.

12. Aprovimi i prodhimit dhe studimi i fizibilitetit dëshmojnë nevojën për organizimin e prodhimit dhe futjen e gjerë të betonit reaksion-pluhur të shpërndarë-arme me kokrriza të imta në ndërtim.

Lista e referencave për kërkimin e disertacionit Kandidati i Shkencave Teknike Kallashnikov, Sergey Vladimirovich, 2006

1. Aganin S.P. Betonet me kërkesë të ulët për ujë me mbushës kuarci të modifikuar. hap. Ph.D., M, 1996.17 f.

2. Antropova V.A., Drobyshevsky V.A. Karakteristikat e betonit të modifikuar me fibër çeliku // Betoni dhe betoni i armuar. nr 3.2002. C.3-5

3. Akhverdov I.N. Baza teorike shkencë konkrete.// Minsk. Shkolla e Lartë, 1991, 191 f.

4. Babaev Sh.T., Komar A.A. Teknologjia e kursimit të energjisë së strukturave të betonit të armuar nga betoni me rezistencë të lartë me aditivë kimikë.// M.: Stroyizdat, 1987. 240 f.

5. Bazhenov Yu.M. Betoni i shekullit XXI. Teknologjitë e kursimit të burimeve dhe energjisë të materialeve dhe strukturave të ndërtimit. shkencore teknologjisë. konferenca. Belgorod, 1995. f. 3-5.

6. Bazhenov Yu.M. Beton i grimcuar me cilësi të lartë// Materiale ndërtimi.

7. Bazhenov Yu.M. Përmirësimi i efikasitetit dhe efektivitetit të kostos së teknologjisë së betonit // Betoni dhe betoni i armuar, 1988, nr. 9. Me. 14-16.

8. Bazhenov Yu.M. Teknologjia e betonit.// Shtëpia botuese e Shoqatës së Institucioneve të Arsimit të Lartë, M.: 2002. 500 f.

9. Bazhenov Yu.M. Betoni me qëndrueshmëri të shtuar // Materiale ndërtimi, 1999, Nr. 7-8. Me. 21-22.

10. Bazhenov Yu.M., Falikman V.R. Shekulli i ri: betone dhe teknologji të reja efektive. Materialet e Konferencës I Gjith-Ruse. M. 2001. fq 91-101.

11. Batrakov V.G. dhe SMF të tjera për hollimin e Superplastifikuesit.// Betoni dhe betoni i armuar. 1985. Nr. 5. Me. 18-20.

12. Batrakov V.G. Betoni i modifikuar // M.: Stroyizdat, 1998. 768 f.

13. Batrakov V.G. Modifikuesit e betonit mundësi të reja // Punimet e Konferencës I Gjith-Ruse mbi Betonin dhe Betonin e Përforcuar. M.: 2001, f. 184-197.

14. Batrakov V.G., Sobolev K.I., Kaprielov S.S. Aditivët e çimentos me rezistencë të lartë // Aditivët kimikë dhe aplikimi i tyre në teknologjinë e prodhimit të betonit të përforcuar të parafabrikuar. M.: Ts.ROZ, 1999, f. 83-87.

15. Batrakov V.G., Kaprielov S.S. Vlerësimi i mbetjeve ultrafine të industrive metalurgjike si aditivë në beton // Beton dhe betoni i armuar, 1990. Nr. 12. f. 15-17.

16. Batsanov S.S. Elektronegativiteti i elementeve dhe lidhje kimike.// Novosibirsk, shtëpia botuese SOAN USSR, 1962,195 f.

17. Berkovich Ya.B. Studimi i mikrostrukturës dhe qëndrueshmërisë së gurit të çimentos të përforcuar me asbest krizotil me fibër të shkurtër: Abstrakt i tezës. Dis. sinqertë. teknologjisë. shkencat. Moskë, 1975. - 20 f.

18. Bryk M.T. Shkatërrimi i polimereve të mbushura M. Kimi, 1989 f. 191.

19. Bryk M.T. Polimerizimi i sipërfaqes së ngurtë substancave inorganike.// Kiev, Naukova Dumka, 1981,288 f.

20. Vasilik P.G., Golubev I.V. Përdorimi i fibrave në përzierjet e ndërtesave të thata. // Materialet e ndërtimit №2.2002. S.26-27

21. Volzhensky A.V. Lidhës minerale. M.; Stroyizdat, 1986, 463 f.

22. Volkov I.V. Problemet e përdorimit të betonit të përforcuar me fibra në ndërtimet shtëpiake. //Materialet e ndërtimit 2004. - №6. fq 12-13

23. Volkov I.V. Betoni i përforcuar me fibra - gjendja dhe perspektivat e aplikimit në strukturat e ndërtimit // Materialet e ndërtimit, pajisjet, teknologjitë e shekullit të 21-të. 2004. Nr 5. P.5-7.

24. Volkov I.V. Strukturat e betonit me fibra. Rishikimi inf. Seria "Strukturat e ndërtimit", nr. 2. M, VNIIIS Gosstroy i BRSS, 1988.-18s.

25. Volkov Yu.S. Përdorimi i betonit të rëndë në ndërtim // Betoni dhe betoni i armuar, 1994, nr. 7. Me. 27-31.

26. Volkov Yu.S. Beton i përforcuar monolit. // Betoni dhe betoni i armuar. 2000, nr 1, f. 27-30.

27. VSN 56-97. “Projektimi dhe dispozitat bazë të teknologjive për prodhimin e strukturave të betonit të armuar me fibra”. M., 1997.

28. Vyrodov IP Mbi disa aspekte themelore të teorisë së hidratimit dhe forcimit të hidratimit të lidhësve // Punimet e Kongresit të VI Ndërkombëtar për Kiminë e Çimentos. T. 2. M.; Stroyizdat, 1976, fq 68-73.

29. Glukhovsky V.D., Pokhomov V.A. Çimento dhe betone skorje-alkaline. Kiev. Budivelnik, 1978, 184 f.

30. Demyanova B.C., Kallashnikov S.V., Kallashnikov V.I. Aktiviteti i reaksionit të shkëmbinjve të grimcuar në përbërjet e çimentos. Lajmet e TulGU. Seria "Materiale ndërtimi, struktura dhe objekte". Tula. 2004. Çështje. 7. fq. 26-34.

31. Demyanova B.C., Kalashnikov V.I., Minenko E.Yu., Tkurrja e betonit me aditivë organomineralë // Stroyinfo, 2003, nr. 13. f. 10-13.

32. Dolgopalov N.N., Sukhanov M.A., Efimov S.N. Një lloj i ri çimentoje: struktura e gurit të çimentos/Materialet e ndërtimit. 1994 Nr. 1 f. 5-6.

33. Zvezdov A.I., Vozhov Yu.S. Betoni dhe betoni i armuar: Shkenca dhe praktika // Materialet e Konferencës Gjith-Ruse mbi betonin dhe betonin e armuar. M: 2001, f. 288-297.

34. Zimon A.D. Ngjitja e lëngshme dhe lagështimi. Moskë: Kimi, 1974. f. 12-13.

35. Kallashnikov V.I. Nesterov V.Yu., Khvastunov V.L., Komokhov P.G., Solomatov V.I., Marusentsev V.Ya., Trostyansky V.M. Materiale ndërtimi prej balte. Penza; 2000, 206 f.

36. Kallashnikov V.I. Mbi rolin mbizotërues të mekanizmit jono-elektrostatik në lëngëzimin e përbërjeve minerale të shpërndara.// Qëndrueshmëria e strukturave të bëra nga betoni i autoklavuar. Tez. Konferenca e V Republikane. Talin 1984. fq. 68-71.

37. Kallashnikov V.I. Bazat e plastifikimit të sistemeve të shpërndara minerale për prodhimin e materialeve të ndërtimit.// Disertacion për gradën Doktor i Shkencave Teknike, Voronezh, 1996, 89 f.

38. Kallashnikov V.I. Rregullimi i efektit hollues të superplastifikuesve bazuar në veprimin jon-elektrostatik.//Prodhimi dhe aplikimi ndaj aditivëve kimikë në ndërtim. Koleksioni i abstrakteve të NTC. Sofje 1984. fq. 96-98

39. Kallashnikov V.I. Kontabilizimi i ndryshimeve reologjike në përzierjet e betonit me superplastifikues.// Proceedings of the IX All-Union Conference on Concrete and Reforced Concrete (Tashkent 1983), Penza 1983 f. 7-10.

40. Kalashnikov V L, Ivanov I A. Veçoritë e ndryshimeve reologjike në përbërjet e çimentos nën veprimin e plastifikuesve jo-stabilizues// Koleksioni i punimeve "Mekanika teknologjike e betonit" Riga RPI, 1984 f. 103-118.

41. Kallashnikov V.I., Ivanov I.A. Roli i faktorëve procedural dhe treguesve reologjikë të përbërjeve të shpërndara.// Mekanika teknologjike e betonit. Riga FIR, 1986. fq. 101-111.

42. Kalashnikov V.I., Ivanov I.A., Mbi gjendjen strukturore-rheologjike të sistemeve disperse jashtëzakonisht të lëngëzuara me koncentrim të lartë.// Proceedings of the IV National Conference on Mechanics and Technology of Composite Materials. BAN, Sofje. 1985.

43. Kallashnikov V.I., Kallashnikov S.V. Te teoria e "ngurtësimit të lidhësve të përbëra të çimentos.// Procedura e konferencës ndërkombëtare shkencore dhe teknike "Çështje aktuale të ndërtimit" Shtëpia Botuese TZ e Universitetit Shtetëror Mordovian, 2004. F. 119-123.

44. Kallashnikov V.I., Kallashnikov S.V. Mbi teorinë e ngurtësimit të lidhësve të përbërë të çimentos. Materialet e konferencës shkencore dhe teknike ndërkombëtare "Çështjet aktuale të ndërtimit" T.Z. Ed. shteti Mordovian. Universiteti, 2004. S. 119-123.

45. Kallashnikov V.I., Khvastunov B.JI. Moskvin R.N. Formimi i forcës së karbonat-skorjes dhe lidhësve të kausticizuar. Monografi. Depozituar në VGUP VNIINTPI, Numri 1, 2003, 6.1 p.s.

46. Kalashnikov V.I., Khvastunov B.JL, Tarasov R.V., Komokhov P.G., Stasevich A.V., Kudashov V.Ya. Materiale efektive rezistente ndaj nxehtësisë bazuar në lidhësin e modifikuar të argjilës-skorje// Penza, 2004, 117 f.

47. Kallashnikov S. V. et al. Topologjia e sistemeve të përbëra dhe të përforcuara të shpërndara // Materialet e materialeve të ndërtimit të përbërë MNTK. Teoria dhe praktika. Penza, PDZ, 2005, fq 79-87.

48. Kiselev A.V., Lygin V.I. Spektrat infra të kuqe të përbërjeve sipërfaqësore.// M.: Nauka, 1972,460 f.

49. Korshak V.V. Polimere rezistente ndaj nxehtësisë.// M.: Nauka, 1969,410 f.

50. Kurbatov L.G., Rabinovich F.N. Mbi efektivitetin e betonit të përforcuar me fibra çeliku. // Betoni dhe betoni i armuar. 1980. L 3. S. 6-7.

51. Lankard D.K., Dickerson R.F. Betonarme me armature nga mbetje teli celiku// Materiale ndertimi jashte vendit. 1971, nr 9, f. 2-4.

52. Leontiev V.N., Prikhodko V.A., Andreev V.A. Për mundësinë e përdorimit të materialeve me fibra karboni për përforcimin e betonit / / Materialet e ndërtimit, 1991. Nr. 10. fq 27-28.

53. Lobanov I.A. Karakteristikat strukturore dhe vetitë e betonit të përforcuar të shpërndarë // Teknologjia e prodhimit dhe vetitë e materialeve të reja të ndërtimit të përbërë: Mezhvuz. subjekt. Shtu. shkencore tr. L: LISI, 1086. S. 5-10.

54. Mailyan DR, Shilov Al.V., Dzhavarbek R Efekti i përforcimit të fibrave me fibër bazalt në vetitë e betonit të lehtë dhe të rëndë // Hulumtim i ri i betonit dhe betonit të armuar. Rostov-on-Don, 1997. S. 7-12.

55. Mailyan L.R., Shilov A.V. Elemente të lakuar prej betoni të përforcuar me fibra argjili mbi fibër bazalt të trashë. Rostov n/a: Rost. shteti ndërton, un-t, 2001. - 174 f.

56. Mailyan R.L., Mailyan L.R., Osipov K.M. dhe Rekomandime të tjera për projektimin e strukturave të betonit të armuar të bëra prej betoni argjil të zgjeruar me përforcim fibër me fibër bazalt / Rostov-on-Don, 1996. -14 f.

57. Enciklopedi Mineralogjike / Përkthim nga anglishtja. L. Nedra, 1985. Me. 206-210.

58. Mchedlov-Petrosyan O.P. Kimia e materialeve inorganike të ndërtimit. M.; Stroyizdat, 1971, 311s.

59. S. V. Nerpin dhe A. F. Chudnovsky, Fizika e tokës. M. Shkencë. 1967, 167 f.

60. Nesvetaev G.V., Timonov S.K. Deformimet e tkurrjes së betonit. Leximet e 5-ta akademike të RAASN. Voronezh, VGASU, 1999. f. 312-315.

61. Pashchenko A.A., Serbi V.P. Përforcimi i gurit të çimentos me fibra minerale Kyiv, UkrNIINTI - 1970 - 45 f.

62. Pashchenko A.A., Serbia V.P., Starchevskaya E.A. Substancat astringente Kyiv Shkolla Vishcha, 1975,441 f.

63. Polak A.F. Ngurtësimi i lidhësve mineral. M.; Shtëpia botuese e letërsisë mbi ndërtimtarinë, 1966,207 f.

64. Popkova A.M. Strukturat e ndërtesave dhe strukturave të bëra nga betoni me rezistencë të lartë // Një seri strukturash ndërtimi // Informacioni i anketës. Çështje. 5. Moskë: VNIINTPI Gosstroya BRSS, 1990, 77 f.

65. Puharenko, Yu.V. Bazat shkencore dhe praktike për formimin e strukturës dhe vetive të betonit të përforcuar me fibra: dis. dok. teknologjisë. Shkenca: Shën Petersburg, 2004. f. 100-106.

66. Rabinovich F.N. Betoni, i shpërndarë-përforcuar me fibra: Rishikimi i VNIIESM. M., 1976. - 73 f.

67. Rabinovich F.N. Betone të përforcuara me dispersion. M., Stroyizdat: 1989.-177 f.

68. Rabinovich F.N. Disa çështje të përforcimit të shpërndarë të materialeve të betonit me tekstil me fije qelqi // Betone të përforcuara të shpërndara dhe struktura të bëra prej tyre: Abstrakte të raporteve. Republikane dhënë Riga, 1 975. - S. 68-72.

69. Rabinovich F.N. Mbi përforcimin optimal të strukturave çeliku-fibër-betoni // Betoni dhe betoni i armuar. 1986. Nr 3. S. 17-19.

70. Rabinovich F.N. Në nivelet e armaturës së shpërndarë të betonit. // Ndërtimi dhe arkitektura: Izv. universitetet. 1981. nr 11. S. 30-36.

71. Rabinovich F.N. Përdorimi i betonit të përforcuar me fibra në ndërtimin e ndërtesave industriale // Betoni i përforcuar me fibra dhe përdorimi i tij në ndërtim: Procedurat e NIIZhB. M., 1979. - S. 27-38.

72. Rabinovich F.N., Kurbatov L.G. Përdorimi i betonit me fibra çeliku në ndërtimin e strukturave inxhinierike // Betoni dhe betoni i armuar. 1984.-№12.-S. 22-25.

73. Rabinovich F.N., Romanov V.P. Në kufirin e rezistencës ndaj plasaritjes së betonit me grimca të imta të përforcuar me fibra çeliku // Mekanika e materialeve të përbëra. 1985. Nr. 2. fq 277-283.

74. Rabinovich F.N., Chernomaz A.P., Kurbatov L.G. Fundet monolitike të rezervuarëve prej betoni me fibra çeliku//Betoni dhe betoni i armuar. -1981. nr 10. fq 24-25.

76. Solomatov V.I., Vyroyuy V.N. dhe të tjera Materialet e përbëra të ndërtimit dhe strukturat me konsum të reduktuar të materialit.// Kiev, Budivelnik, 1991.144 f.

77. Betonarme me fibra çeliku dhe konstruksione prej tij. Seria "Materialet e ndërtimit" Vol. 7 VNIINTPI. Moska. - 1990.

78. Betoni i armuar me fibra qelqi dhe konstruksione prej tij. Seria "Materialet e ndërtimit". Çështja 5. VNIINTPI.

79. Strelkov M.I. Ndryshimet në përbërjen e vërtetë të fazës së lëngshme gjatë forcimit të lidhësve dhe mekanizmat e ngurtësimit të tyre // Procedurat e takimit mbi kiminë e çimentos. M.; Promstroyizdat, 1956, fq 183-200.

80. Sycheva L.I., Volovica A.V. Materiale të përforcuara me fibra / Përkthim ed.: Fibreinforced Materials. -M.: Stroyizdat, 1982. 180 f.

81. Toropov N.A. Kimia e silikateve dhe oksideve. L.; Nauka, 1974,440.

82. Tretyakov N.E., Filimonov V.N. Kinetika dhe kataliza / T.: 1972, Nr. 3,815-817 f.

83. Fadel I.M. Teknologji e veçantë intensive e betonit të mbushur me bazalt.// Abstrakt i tezës. Ph.D. M, 1993.22 f.

84. Fibër betoni në Japoni. Shpreh informacionin. Strukturat e ndërtimit”, M, VNIIIS Gosstroy BRSS, 1983. 26 f.

85. Filimonov V.N. Spektroskopia e fototransformimeve në molekula.//L.: 1977, f. 213-228.

86. Hong DL. Vetitë e betonit që përmban tym silicë dhe fibër karboni të trajtuar me silane // Informacione të shprehura. Numri nr.1.2001. fq.33-37.

87. Tsyganenko A.A., Khomenia A.V., Filimonov V.N. Adsorbimi dhe adsorbentët.//1976, nr. 4, fq. 86-91.

88. Shvartsman A.A., Tomilin I.A. Përparimet në Kimi//1957, Vëllimi 23 Nr. 5, f. 554-567.

89. Lidhësit skorje-alkaline dhe betonet me grimca të imta të bazuara në to (nën redaksinë e përgjithshme të V.D. Glukhovsky). Tashkent, Uzbekistan, 1980.483 f.

90. Jurgen Schubert, Kallashnikov S.V. Topologjia e lidhësve të përzier dhe mekanizmi i forcimit të tyre // Sht. Artikuj MNTK Teknologjitë e reja shkencore që kursejnë energji dhe burime në prodhimin e materialeve të ndërtimit. Penza, PDZ, 2005. fq. 208-214.

91. Balaguru P., Nexhm. Përzierje e përforcuar me fibra me performancë të lartë me fraksion vëllimor të fibrave//ACI Materials Journal.-2004.-Vol. 101, nr 4.- f. 281-286.

92. Batson G.B. Betoni i përforcuar me fibra të raportimit më të fundit. Raportuar nga Komiteti ASY 544. Revista ACY. 1973,-70,-№ 11,-f. 729-744.

93. Bindiganavile V., Banthia N., Aarup B. Përgjigja e ndikimit të përbërjes së çimentos të përforcuar me fibra ultra të fortë. // ACI Materials Journal. 2002. - Vëll. 99, nr.6. - Fq.543-548.

94. Bindiganavile V., Banthia., Aarup B. Përgjigja ndaj ndikimit të përbërjes së çimentos të përforcuar me fibra ultra të lartë // ACJ Materials Journal. 2002 - Vëll. 99, nr. 6.

95. Bornemann R., Fenling E. Ultrahochfester Beton-Entwicklung und Verhalten.//Leipziger Massivbauseminar, 2000, Bd. 10, s 1-15.

96. Brameschuber W., Schubert P. Neue Entwicklungen bei Beton und Mauerwerk. // Oster. Jngenieur-und Architekten-Zeitsehrieft., s. 199-220.

97. Dallaire E., Bonnean O., Lachemi M., Aitsin P.-C. Sjellja mekanike e betonit pluhur reaktiv të konsinuar. Uashington. DC. Nëntor 1996 Vëll. 1, f.555-563.

98. Frank D., Friedemann K., Schmidt D. Optimisierung der Mischung sowie Verifizirung der Eigenschaften Saueresistente Hochleistungbetone.// Betonwerk+Fertigteil-Technik. 2003. Nr 3. S.30-38.

99. Grube P., Lemmer C., Riihl M Vom Gussbeton zum Selbstvendichtenden Beton. s. 243-249.

100. Kleingelhofer P. Neue Betonverflissiger auf Basis Policarboxilat.// Proc. 13. Jbasil Weimar 1997, Bd. 1, s 491-495.

101. Muller C., Sehroder P. Schlif3e P., Hochleistungbeton mit Steinkohlenflugasche. Essen VGB Fechmische Vereinigung Bundesveband Kraftwerksnelenprodukte.// E.V., 1998-Jn: Flugasche in Beton, VGB/BVK-Faschaugung. 01 Dhjetor 1998, Vortag 4.25 seiten.

102. Richard P., Cheurezy M. Përbërja e betonit pluhur reaktiv. Divizioni Shkencor Bougies.// Kërkimi i Çimentos dhe Betonit, Vol. 25. Nr. 7, fq. 1501-1511,1995.

103. Richard P., Cheurezy M. Betoni me pluhur reaktiv me duktilitet të lartë dhe rezistencë në shtypje 200-800 MPa.// AGJ SPJ 144-22, f. 507-518, 1994.

104. Romualdy J.R., Mandel J.A. Rezistenca në tërheqje e betonit e ndikuar nga gjatësitë e shpërndara në mënyrë të njëtrajtshme dhe të hapura me shkëlqim të përforcimit të telit "ACY Journal". 1964, - 61, - Nr.6, - f. 675-670.

105. Schachinger J., Schubert J., Stengel T., Schmidt PC, Hilbig H., Heinz DL Ultrahochfester Beton-Bereit lesh die Anwendung? Schriftenzeihe Baustoffe.// FestSchrift zum 60. Geburgstag Von Prof.-Dr. Jng. Peter Schliessl. peshë. 2003, s. 189-198.

106. Schmidt M. Bornemann R. Moglichkeiten und Crensen von Hochfestem Beton.// Proc. 14, Jbausil, 2000, Bd. 1, s 1083-1091.

107 Schmidt M. Jahre Entwicklung bei Zement, Zusatsmittel und Beton. Ceitzum Baustoffe und Materialpriifung. Schriftenreihe Baustoffe.// Fest-schrift zum 60. Geburgstag von Prof. Dr. Jng. Peter Schiesse. Heft 2.2003 s 189-198.

108. SchmidM,FenlingE.Utntax;hf^

109. Schmidt M., Fenling E., Teichmann T., Bunjek K., Bornemann R. Ultrahochfester Beton: Perspective lesh die Betonfertigteil Industrie.// Betonwerk+Fertigteil-Technik. 2003. Nr 39.16.29.

110. Schnachinger J, Schuberrt J, Stengel T, Schmidt K, Heinz D, Ultrahochfester Beton Bereit Fur die Anwendung? Scnriftenreihe Baustoffe. Fest - schrift zum 60. Geburtstag von Prof. Dr.-ing. Peter Schliessl. Heft 2.2003, C.267-276.

111. Scnachinger J., Schubert J., Stengel T., Schmidt K., Heinz D. Ultrahochfester Beton Bereit Fur die Anwendung? Scnriftenreihe Baustoffe.// Fest - schrift zum 60. Geburtstag von Prof. Dr. - ing. Peter Schlissl. Heft 2.2003, C.267-276.

112. Stark J., Wicht B. Geschichtleiche Entwichlung der ihr Beitzag zur Entwichlung der Betobbauweise. // Oster. Jngenieur-und Architekten-Zeitsehrieft., 142.1997. H.9.125. Taylor //MDF.

113. Wirang-Steel Fibraus Beton.//Ndërtim betoni. 1972.16, Nr. l, s. 18-21.

114. Bindiganavill V., Banthia N., Aarup B. Përgjigja ndaj ndikimit të përbërjes së çimentos të përforcuar me fibra ultra të lartë // ASJ Materials Journal. -2002.-Vëll. 99, nr 6.-f. 543-548.

115. Balaguru P., Nairn H., Proporcion i përzierjes së betonit të përforcuar me fibra me performancë të lartë me fraksione të vëllimit të lartë të fibrave // ASJ Materials Journal. 2004, vëll. 101, nr 4.-f. 281-286.

116. Kessler H., Kugelmodell fur Ausfallkormengen dichter Betone. Betonwetk + Festigteil-Technik, Heft 11, S. 63-76, 1994.

117. Bonneau O., Lachemi M., Dallaire E., Dugat J., Aitcin P.-C. Vetitë mekanike dhe qëndrueshmëria e dy pluhurit reaktiv Industrial Cohcrete // ASJ Materials Journal V.94. Nr.4, S.286-290. korrik-gusht, 1997.

118. De Larrard F., Sedran Th. Optimizimi i betonit me performancë ultra të lartë duke përdorur një model paketimi. Cem. Concrete Res., Vëll.24(6). S. 997-1008, 1994.

119. Richard P., Cheurezy M. Përbërja e betonit pluhur reaktiv. Cem. Coner.Res.Vol.25. Nr.7, S.1501-1511, 1995.

120. Bornemann R., Sehmidt M., Fehling E., Middendorf B. Ultra Hachleistungsbeton UHPC - Herstellung, Eigenschaften und Anwendungsmoglichkeiten. Sonderdruck aus; Beton und Stahlbetonbau 96, H.7. S.458-467, 2001.

121. Bonneav O., Vernet Ch., Moranville M. Optimizimi i Sjelljes Reologjike të Kukretit me Pluhur Reaktive (RPC) Simpoziumi Ndërkombëtar i Tagungsband për betonet pluhur reaktive me performancë të lartë dhe reaktive. Shebroke, Kanada, gusht, 1998. S.99-118.

122. Aitzin P., Richard P. Ura e këmbësorëve/biçikletave të scherbooke. Simpoziumi i 4-të Ndërkombëtar mbi Përdorimin e Forcave të Lartë/Performancës së Lartë, Paris. S. 1999-1406, 1996.

123. De Larrard F., Grosse J.F., Puch C. Studimi krahasues i tymrave të ndryshëm silicë si aditivë në materiale çimento me performancë të lartë. Materialet dhe strukturat, RJLEM, Vëllimi 25, S. 25-272, 1992.

124. Richard P. Cheyrezy M.N. Betone pluhur reaktive me duktilitet të lartë dhe rezistencë në shtypje 200-800 MPa. ACI, SPI 144-24, S. 507-518, 1994.

125. Berelli G., Dugat I., Bekaert A. Përdorimi i RPC në kullat ftohëse me rrjedhje bruto, Simpozium ndërkombëtar mbi betonet pluhur me performancë të lartë dhe reaktive, Sherbrooke, Kanada, S. 59-73,1993.

126. De Larrard F., Sedran T. Mixture-Proportioning of High-performance Concrete. Cem. Konkr. Res. Vëll. 32, S. 1699-1704, 2002.

127. Dugat J., Roux N., Bernier G. Vetitë mekanike të betonit me pluhur reaktive. Materiale dhe Struktura, Vëll. 29, S. 233-240, 1996.

128. Bornemann R., Schmidt M. Roli i pluhurave në beton: Proceedings of the 6th International Symposium on Utilization of High Strength/High Performance Concrete. S. 863-872, 2002.

129. Richard P. Betoni me pluhur reaktiv: Një material i ri me çimento ultra të lartë. Simpoziumi i 4-të Ndërkombëtar mbi Përdorimin e Betonit me Rezistencë të Lartë/Performancë të Lartë, Paris, 1996.

130. Uzawa, M; Masuda, T; Shirai, K; Shimoyama, Y; Tanaka, V: Vetitë e freskëta dhe forca e materialit të përbërë të pluhurit reaktiv (Ductal). Punimet e kongresit est fib, 2002.

131 Vernet, Ch; Moranville, M; Cheyrezy, M; Prat, E: Betoni me qëndrueshmëri ultra të lartë, kimi dhe mikrostrukturë. Simpoziumi HPC, Hong Kong, dhjetor 2000.

132 Cheyrezy, M; Maret, V; Frouin, L: Analiza mikrostrukturore e RPC (Pluhuri Reaktiv i Betonit). Cem.Coner.Res.Vol.25, Nr. 7, S. 1491-1500, 1995. ,

133. Bouygues Fa: Juforniationsbroschure zum betons de Poudres Reactives, 1996.

134. Reineck. K-H., Lichtenfels A., Greiner. St. Ruajtja sezonale e energjisë diellore në rezervuarët e ujit të nxehtë prodhoi beton me performancë të lartë. Simpoziumi i 6-të Ndërkombëtar mbi Rezistencën e Lartë / Performancën e Lartë. Leipzig, qershor, 2002.

135. Babkov B.V., Komokhov P.G. dhe të tjera Ndryshimet vëllimore në reaksionet e hidratimit dhe rikristalizimit të lidhësve minerale / Shkencë dhe Teknologji, -2003, Nr.

136. Babkov V.V., Polok A.F., Komokhov P.G. Aspekte të qëndrueshmërisë së gurit të çimentos / Çimento-1988-№3 f. 14-16.

137. Alexandrovsky S.V. Disa veçori të tkurrjes së betonit dhe betonit të armuar, 1959 Nr. 10 f. 8-10.

138. Sheikin A.V. Struktura, forca dhe rezistenca ndaj çarjeve të gurit të çimentos. M: Stroyizdat 1974, 191 f.

139. Sheikin A.V., Chekhovsky Yu.V., Brusser M.I. Struktura dhe vetitë e betoneve të çimentos. M: Stroyizdat, 1979. 333 f.

140. Tsilosani Z.N. Tkurrja dhe zvarritja e betonit. Tbilisi: Shtëpia Botuese e Akademisë së Shkencave të Gjeorgjisë. SSR, 1963. f. 173.

141. Berg O.Ya., Shcherbakov Yu.N., Pisanko T.N. Beton me rezistencë të lartë. M: Stroyizdat. 1971. nga 208.i?6

Ju lutemi vini re sa më sipër tekste shkencore postuar për shqyrtim dhe marrë nëpërmjet njohjes së teksteve origjinale të disertacioneve (OCR). Në lidhje me këtë, ato mund të përmbajnë gabime që lidhen me papërsosmërinë e algoritmeve të njohjes. Nuk ka gabime të tilla në skedarët PDF të disertacioneve dhe abstrakteve që ne ofrojmë.

Shpikja aktuale ka të bëjë me industrinë e materialeve të ndërtimit dhe përdoret për prodhimin e produkteve të betonit: gardhe dhe grila punimesh shumë artistike, shtylla, të holla pllaka shtrimi dhe gurë bordurë, pllaka me mure të hollë për veshjen e brendshme dhe të jashtme të ndërtesave dhe strukturave, sende dekorative dhe forma të vogla arkitekturore. Metoda për përgatitjen e një përzierje betoni të përforcuar me fibra të pluhurit me rezistencë ekstra të lartë vetë-ngjeshëse konsiston në përzierjen e vazhdueshme të përbërësve derisa të merret një përzierje me rrjedhshmërinë e kërkuar. Fillimisht, në mikser përzihet uji dhe një hiperplastifikues, më pas hidhet çimento, mikrosilica, mielli i gurit dhe përzierja përzihet për 2-3 minuta, pas së cilës futet rëra dhe fibra dhe përzihen për 2-3 minuta. Përftohet një përzierje betoni e përforcuar me fibra reaksioni-pluhur ekstra të ngjeshur me qëndrueshmëri ekstra të lartë me veti rrjedhjeje shumë të lartë, e cila përmban përbërësit e mëposhtëm: çimento Portland PC500D0, fraksion rëre nga 0,125 në 0,63, hiperplastifikues, fibra, mikrosilicë, miell guri, përforcues i ujit. Metoda për prodhimin e produkteve të betonit në kallëpe konsiston në përgatitjen e përzierjes së betonit, futjen e përzierjes në kallëpe dhe më pas mbajtjen e saj në një dhomë forcimi. Sipërfaqja e brendshme, e punës e kallëpit trajtohet me një shtresë të hollë uji, më pas në kallëp derdhet një përzierje betoni me fibra të përforcuar me pluhur reaksioni ekstra të lartë dhe vetë-ngjeshëse me veti rrjedhjeje shumë të lartë. Pas mbushjes së kallëpit, një shtresë e hollë uji spërkatet në sipërfaqen e përzierjes dhe kallëpi mbulohet me një paletë teknologjike. EFEKTI: Përftimi i një përzierje betoni të përforcuar me fibra të reaksionit me rezistencë ekstra të lartë vetë-ngjeshëse me veti rrjedhjeje shumë të lartë, karakteristika të forta të larta, kosto të ulët dhe duke bërë të mundur prodhimin e produkteve të hapura. 2 n. dhe 2 z.p. f-ly, 1 tab., 3 ill.

Shpikja e tanishme lidhet me industrinë e materialeve të ndërtimit dhe përdoret për prodhimin e produkteve të betonit: gardhe dhe grila me punime të hapura shumë artistike, shtylla, pllaka shtrimi të hollë dhe bordurë, pllaka me mure të hollë për veshjen e brendshme dhe të jashtme të ndërtesave dhe strukturave, produkte dekorative dhe forma të vogla arkitekturore.

Një metodë e njohur e prodhimit të produkteve dekorative të ndërtimit dhe/ose veshje dekorative duke përzier me ujë një lidhës që përmban klinker të çimentos Portland, një modifikues, duke përfshirë një përbërës organik reduktues të ujit dhe një sasi të caktuar të një përshpejtuesi forcues dhe gips, pigmente, mbushës, aditivë mineralë dhe kimikë (funksionalë), dhe përzierja që rezulton ruhet derisa argjila bentonite (përzierja me përbërës stabilizues-produktor të ujit) ), kompleksi që rezulton fiksohet me një agjent xhelatizues hidroksipropil celulozë, shtrimi, derdhja, mbyllja dhe trajtimi termik. Për më tepër, përzierja e përbërësve të thatë dhe përgatitja e përzierjes kryhet në mikserë të ndryshëm (shih patentën RF nr. 2084416, MPK6 SW 7/52, 1997).

Disavantazhi i kësaj zgjidhjeje është nevoja për të përdorur pajisje të ndryshme për përzierjen e përbërësve të përzierjes dhe operacionet e mëvonshme të ngjeshjes, gjë që ndërlikon dhe rrit koston e teknologjisë. Përveç kësaj, kur përdorni këtë metodëështë e pamundur të merren produkte me elementë të hollë dhe të hapur.

Një metodë e njohur e përgatitjes së një përzierjeje për prodhimin e produkteve të ndërtimit, duke përfshirë aktivizimin e lidhësit me bluarje të përbashkët të klinkerit të çimentos Portland me superplastifikues të thatë dhe përzierjen e mëvonshme me mbushës dhe ujë, dhe së pari, mbushësi i aktivizuar përzihet me 5-10% ujë përzierës, më pas futet lidhësi i aktivizuar dhe përzierja përzihet, pas së cilës përzierja mbetet 0% e ujit, pastaj përzierja 60% e ujit. futet dhe bëhet përzierja përfundimtare deri në masën homogjene. Përzierja hap pas hapi e përbërësve kryhet për 0,5-1 min. Produktet e prodhuara nga përzierja e përftuar duhet të mbahen në temperaturë 20°C dhe lagështi 100% për 14 ditë (shih patentën RF Nr. 2012551, MPK5 C04B 40/00, 1994).

Disavantazhi i metodës së njohur është operacioni kompleks dhe i shtrenjtë për bluarjen e përbashkët të lidhësit dhe superplastifikuesit, i cili kërkon kosto të larta mbi organizimin e kompleksit të përzierjes dhe bluarjes. Përveç kësaj, kur përdorni këtë metodë, është e pamundur të merren produkte me elementë të hollë dhe të hapur.

Përbërja e njohur për përgatitjen e betonit vetë-ngjeshës, që përmban:

100 wt. pjesë të çimentos

50-200 wt. pjesë të përzierjeve të rërës nga boksitet e kalcinuara me përbërje të ndryshme granulometrike, rëra më e imët me përbërje mesatare granulometrike është më pak se 1 mm, rëra më e madhe me përbërje mesatare granulometrike është më pak se 10 mm;

5-25 wt. pjesë të grimcave ultra të imta të karbonatit të kalciumit dhe blozës së bardhë, dhe përmbajtja e blozës së bardhë nuk është më shumë se 15 wt. pjesë;

0,1-10 wt. pjesë të një shkumëzimi;

0,1-10 wt. pjesë të superplastifikuesit;

15-24 peshë. pjesë fibrash;

10-30 wt. pjesë të ujit.

Raporti i masës midis sasisë së grimcave ultra të imta të karbonatit të kalciumit në beton dhe sasisë së blozës së bardhë mund të arrijë 1:99-99:1, mundësisht 50:50-99:1 (shih patentën RF Nr.

Disavantazhi i këtij betoni është përdorimi i rërave të shtrenjta të boksitit të kalcinuar, të përdorura zakonisht në prodhimin e aluminit, si dhe një sasi e tepërt çimentoje, e cila çon, përkatësisht, në një rritje të konsumit të përbërësve të tjerë shumë të shtrenjtë të betonit dhe, në përputhje me rrethanat, në një rritje të kostos së tij.

Nga kërkimet e kryera rezultoi se nuk janë gjetur zgjidhje që sigurojnë prodhimin e betonit vetëngjeshës me pluhur reaksioni.

Dihet një metodë për përgatitjen e betonit me shtimin e fibrave, në të cilën të gjithë përbërësit e betonit përzihen derisa të fitohet betoni me rrjedhshmërinë e kërkuar, ose të përzihen së pari përbërësit e thatë, siç është çimentoja, tipe te ndryshme rërë, grimca ultra të holla të karbonatit të kalciumit, blozë e bardhë dhe mundësisht superplastifikues dhe agjent kundër shkumës, pas së cilës përzierjes i shtohet ujë dhe nëse është e nevojshme superplastifikues dhe agjent kundër shkumës nëse janë në formë të lëngshme, dhe nëse është e nevojshme fibra dhe përzihen derisa të merret betoni me rrjedhshmërinë e kërkuar. Pas përzierjes, për shembull, për 4-16 minuta, betoni që rezulton mund të derdhet lehtësisht për shkak të rrjedhshmërisë së tij shumë të lartë (shih patentën RF Nr. 2359936, IPC S04V 28/04, S04V 111/20, S04V 111/62 (2006.0101, fq.). Ky vendim u mor si prototip.

Betoni vetë-ngjeshës me performancë ultra të lartë që rezulton mund të përdoret për të bërë elementë të parafabrikuar si shtylla, trarë, trarë, tavane, tjegulla, struktura artistike, elementë të paranderur ose materiale të përbëra, materiale për mbylljen e boshllëqeve midis elementeve strukturorë, elementë të sistemeve të ujërave të zeza ose në arkitekturë.

Disavantazhi i kësaj metode është konsumi i lartë i çimentos për përgatitjen e 1 m3 të përzierjes, që sjell një rritje të kostos së përzierjes së betonit dhe produkteve prej saj për shkak të rritjes së konsumit të përbërësve të tjerë. Për më tepër, metoda e përshkruar në shpikje për përdorimin e betonit që rezulton nuk përmban asnjë informacion se si, për shembull, mund të prodhohen produkte artistike të hapura dhe betoni me mure të hollë.

Metodat e njohura gjerësisht për prodhimin e produkteve të ndryshme nga betoni, kur betoni i derdhur në kallëp më pas i nënshtrohet dridhjes.

Sidoqoftë, duke përdorur metoda të tilla të njohura, është e pamundur të merren produkte artistike, të hapura dhe betoni me mure të hollë.

Një metodë e njohur për prodhimin e produkteve të betonit në forma paketimi, e cila konsiston në përgatitjen e një përzierje betoni, futjen e përzierjes në kallëpe, ngurtësimin. Një formë izoluese e ajrit dhe lagështisë përdoret në formën e paketimit të formave me shumë dhoma me mure të hollë, të veshura pasi përzierja u furnizohet atyre me një shtresë izoluese ajri dhe lagështie. Ngurtësimi i produkteve kryhet në dhoma të mbyllura për 8-12 orë (shih patentën për shpikjen e Ukrainës Nr. UA 39086, MPK7 V28V 7/11; V28V 7/38; S04V 40/02, 2005).

Disavantazhi i metodës së njohur është kostoja e lartë e kallëpeve të përdorura për prodhimin e produkteve të betonit, si dhe pamundësia e prodhimit të produkteve artistike, të hapura dhe të betonit me mure të hollë në këtë mënyrë.

Detyra e parë është të përftohet përbërja e një përzierje betoni të përforcuar me fibra të reaksionit me rezistencë ekstra të lartë pluhur vetë-ngjeshëse me punueshmërinë e kërkuar dhe karakteristikat e nevojshme të forcës, gjë që do të ulë koston e përzierjes së betonit vetë-ngjeshëse të përftuar.

Detyra e dytë është rritja e karakteristikave të forcës në një moshë të përditshme me punueshmëri optimale të përzierjes dhe përmirësimi i vetive dekorative të sipërfaqeve të përparme të produkteve të betonit.

Detyra e parë zgjidhet për faktin se është zhvilluar një metodë për përgatitjen e një përzierjeje betoni të përforcuar me fibra, pluhur ekstra të ngjeshur me rezistencë ekstra të lartë, e cila konsiston në përzierjen e përbërësve të përzierjes së betonit derisa të arrihet rrjedhshmëria e kërkuar, në të cilën bëhet përzierja e përbërësve të përzierjes së betonit të përforcuar me fibra dhe bëhet përzierje fillimisht hiperplastike dhe mikrosilikuar në mënyrë sekuenciale me ujë. , hidhet miell guri dhe përzierja përzihet për 2-3 minuta, pas së cilës futet rëra dhe fibra dhe përzihen yut për 2-3 minuta për të përftuar një përzierje betoni të përforcuar me fibra që përmban përbërës, wt.%:

Koha totale e përgatitjes së përzierjes së betonit është nga 12 deri në 15 minuta.

Rezultati teknik nga përdorimi i shpikjes është përftimi i një përzierje betoni të përforcuar me fibra të përforcuar me pluhur ekstra të ngjeshur me rezistencë të lartë pluhur, me veti rrjedhëse shumë të lartë, duke përmirësuar cilësinë dhe shtrirjen e përzierjes së betonit të përforcuar me fibra, për shkak të një përbërjeje të zgjedhur posaçërisht, sekuencës së futjes dhe kohës së përzierjes së përzierjes, e cila çon në një rritje të konsiderueshme të rezistencës së betonit mbi 0 dhe në një rritje të ndjeshme të rezistencës së betonit mbi 0. trashësia e produkteve.

Përzierja e përbërësve në një sekuencë të caktuar, kur fillimisht një sasi e matur uji dhe një hiperplastifikues përzihen në mikser, më pas shtohen çimento, mikrosilica, mielli i gurit dhe përzihen për 2-3 minuta, pas së cilës futen rëra dhe fibra dhe përzierja e betonit që rezulton përzihet për 2-3 minuta, lejon një rritje të konsiderueshme në cilësinë e reagimit dhe rrjedhshmërinë më të lartë të rezultatit. përzierje betoni të përforcuar me fibra.

Rezultati teknik nga përdorimi i shpikjes është të përftohet një përzierje betoni me fibra të përforcuar me pluhur ekstra të ngjeshjes me rezistencë të lartë dhe pluhur me veti rrjedhjeje shumë të lartë, karakteristika të forta të larta dhe kosto të ulët. Pajtueshmëria me raportin e dhënë të përbërësve të përzierjes, wt.%:

ju lejon të përftoni një përzierje betoni të përforcuar me fibra me pluhur reaksioni me rezistencë ekstra të lartë, vetë-ngjeshëse, me veti rrjedhjeje shumë të lartë, karakteristika të forta të larta dhe kosto të ulët.

Përdorimi i përbërësve të mësipërm, duke respektuar proporcionin e specifikuar në një raport sasior, bën të mundur, kur përftohet një përzierje ekstra vetë-ngjeshëse e betonit të përforcuar me reaksion-pluhur me rezistencë të lartë, me vetitë e kërkuara të rrjedhshmërisë dhe forcës së lartë, të sigurojë koston e ulët të përzierjes që rezulton dhe kështu të rrisë vetitë e saj konsumatore. Përdorimi i përbërësve të tillë si mikrosilika, mielli i gurit, ju lejon të zvogëloni përqindjen e çimentos, gjë që sjell një ulje të përqindjes së përbërësve të tjerë të shtrenjtë (hiperplastifikues, për shembull), si dhe të braktisni përdorimin e rërave të shtrenjta nga boksitet e kalcinuara, gjë që gjithashtu çon në një ulje të kostos së përzierjes së betonit, por nuk ndikon në vetitë e saj të forcës.

Detyra e dytë zgjidhet për faktin se është zhvilluar një metodë për prodhimin e produkteve në kallëpe nga një përzierje e betonit të përforcuar me fibra të përgatitur siç përshkruhet më sipër, e cila konsiston në futjen e përzierjes në kallëpe dhe mbajtjen e mëvonshme për pjekje, dhe fillimisht një shtresë e hollë uji spërkatet në sipërfaqen e brendshme, të punës të kallëpit, dhe pasi të mbushet sipërfaqja e saj, përzierja mbulohet me shtresën e saj. me një paletë teknologjike.

Për më tepër, përzierja futet në kallëpe në mënyrë sekuenciale, duke mbuluar kallëpin e mbushur nga lart me një paletë teknologjike, pas instalimit të paletës teknologjike, procesi i prodhimit të produkteve përsëritet shumë herë, duke vendosur formën tjetër në paletën teknologjike mbi atë të mëparshme.

Rezultati teknik nga përdorimi i shpikjes është përmirësimi i cilësisë së sipërfaqes së përparme të produktit, një rritje e ndjeshme e karakteristikave të forcës së produktit, për shkak të përdorimit të një përzierje betoni të përforcuar me fibra vetë-ngjeshëse me veti rrjedhëse shumë të lartë, përpunimi i veçantë i kallëpeve dhe organizimi i kujdesit të betonit në një moshë të përditshme. Organizimi i kujdesit të betonit në një moshë të përditshme konsiston në sigurimin e hidroizolimit të mjaftueshëm të kallëpeve me beton të derdhur në to, duke mbuluar shtresën e sipërme të betonit në kallëp me një shtresë uji dhe duke mbuluar kallëpët me paleta.

Rezultati teknik arrihet përmes përdorimit të një përzierje betoni të përforcuar me fibra vetë-ngjeshëse me veti rrjedhëse shumë të lartë, e cila lejon prodhimin e produkteve shumë të holla dhe të hapura të çdo konfigurimi, duke përsëritur çdo teksturë dhe lloj sipërfaqeje, eliminon procesin e ngjeshjes së dridhjeve gjatë derdhjes së produkteve, si dhe lejon përdorimin e çdo forme (elastike, plastikë, produkte plastike, fije, etj.).

Lagimi paraprak i kallëpit me një shtresë të hollë uji dhe operimi përfundimtar i spërkatjes së një shtrese të hollë uji në sipërfaqen e përzierjes së derdhur të betonit të përforcuar me fibra, mbulimi i kallëpit me beton me paletën e ardhshme teknologjike, në mënyrë që të krijohet një dhomë hermetike për maturimin më të mirë të betonit, bën të mundur eliminimin e pamjes së poreve të ajrit nga cilësia e lartë e ajrit nga ajri i bllokuar, zvogëlimi i cilësisë së poreve të ajrit nga ajri i bllokuar. e produkteve që rezultojnë.

Numri i kallëpeve të derdhura njëkohësisht zgjidhet në bazë të vëllimit të përzierjes së përftuar të betonit të përforcuar me fibra, me rezistencë ekstra të lartë, pluhur vetë-ngjeshëse.

Marrja e një përzierje betoni të përforcuar me fibra vetë-ngjeshëse me veti rrjedhëse shumë të lartë dhe, për shkak të kësaj, me cilësi të përmirësuara të punueshmërisë, bën të mundur që të mos përdoret një tavolinë vibruese në prodhimin e produkteve artistike dhe të thjeshtohet teknologjia e prodhimit, duke rritur karakteristikat e rezistencës së produkteve artistike të betonit.

Rezultati teknik arrihet për shkak të përbërjes së përzgjedhur posaçërisht të përzierjes së betonit të përforcuar me fibra reaksion-pluhur ekstra të ngjeshur vetë-ngjeshës me kokërr të imët, me rezistencë të lartë, mënyrës së sekuencës së futjes së përbërësve, mënyrës së përpunimit të formave dhe organizimit të kujdesit të betonit në moshë të përditshme.

Përparësitë e kësaj teknologjie dhe betoni i përdorur:

Përdorimi i finesës së modulit të rërës fr. 0,125-0,63;

Mungesa e agregateve të mëdha në përzierjen e betonit;

Mundësia e prodhimit të produkteve të betonit me elementë të hollë dhe të hapur;

Sipërfaqja ideale e produkteve të betonit;

Mundësia e prodhimit të produkteve me një ashpërsi të caktuar dhe strukturë sipërfaqësore;

Rezistenca në shtypje e betonit të shkallës së lartë, jo më pak se M1000;

Fortësi e lartë e markës së betonit në përkulje, jo më pak se Ptb100;

Shpikja aktuale shpjegohet më në detaje më poshtë me ndihmën e shembujve jokufizues.

Fik. 1 (a, b) - skema për prodhimin e produkteve - derdhja e betonit të përforcuar me fibra që rezulton në kallëpe;

Fik. 2 është një pamje e sipërme e një produkti të marrë duke përdorur shpikjen e pretenduar.

Metoda e përftimit të një përzierje betoni të përforcuar me fibra të reaksionit-pluhur ekstra të ngjeshjes me rezistencë të lartë me veti rrjedhjeje shumë të lartë, që përmban përbërësit e mësipërm, kryhet si më poshtë.

Së pari, të gjithë përbërësit e përzierjes peshohen. Më pas, një sasi e matur e ujit, një hiperplastifikues, hidhet në mikser. Pastaj mikseri ndizet. Në procesin e përzierjes së ujit, hiperplastifikuesit, përbërësit e mëposhtëm të përzierjes derdhen në mënyrë sekuenciale: çimento, mikrosilicë, miell guri. Nëse është e nevojshme, pigmentet e oksidit të hekurit mund të shtohen në ngjyrën e betonit në masë. Pas futjes së këtyre përbërësve në mikser, suspensioni që rezulton përzihet për 2 deri në 3 minuta.

Në fazën tjetër, rëra dhe fibra futen në mënyrë sekuenciale dhe përzierja e betonit përzihet për 2 deri në 3 minuta. Pas kësaj, përzierja e betonit është gati për përdorim.

Gjatë përgatitjes së përzierjes, futet një përshpejtues i forcimit.

Përzierja e betonit me fibra të përforcuar me pluhur me rezistencë ekstra të lartë vetë-ngjeshëse me veti rrjedhëse shumë të lartë është një konsistencë e lëngshme, një nga treguesit e së cilës është rrjedha e konit Hagermann në xhami. Në mënyrë që përzierja të përhapet mirë, shtrirja duhet të jetë së paku 300 mm.

Si rezultat i aplikimit të metodës së pretenduar, përftohet një përzierje betoni reaksion-pluhur me fibra të përforcuar, vetë-ngjeshëse, me qëndrueshmëri ekstra të lartë, me veti rrjedhëse shumë të lartë, e cila përmban përbërësit e mëposhtëm: çimento Portland PC500D0, rërë me një fraksion nga 0,125 deri në 0,63, hiperplastifikues, përforcues uji, përforcues dhe fibër. Gjatë zbatimit të metodës për prodhimin e një përzierje betoni të përforcuar me fibra, vërehet raporti i mëposhtëm i përbërësve, wt.%:

Për më tepër, gjatë zbatimit të metodës për prodhimin e një përzierje betoni të përforcuar me fibra, mielli i gurit përdoret nga materiale të ndryshme natyrore ose mbetje, të tilla si, për shembull, miell kuarci, miell dolomiti, miell gëlqeror, etj.

Mund të përdoren klasat e mëposhtme të hiperplastifikuesit: Sika ViscoCrete, Glenium, etj.

Një përshpejtues i forcës si Master X-Seed 100 (X-SEED 100) ose përshpejtues të ngjashëm të forcës mund të shtohet gjatë prodhimit të përzierjes.

Përzierja e përftuar vetë-ngjeshëse e betonit reaksion-pluhur të përforcuar me fibra, me rezistencë ekstra të lartë, me veti rrjedhëse shumë të lartë, mund të përdoret në prodhimin e produkteve artistike me një konfigurim kompleks, si gardhe me punime të hapura (shih Fig. 2). Përdoreni përzierjen që rezulton menjëherë pas prodhimit të saj.

Një metodë për prodhimin e produkteve të betonit nga një përzierje betoni me fibra të përforcuar me pluhur reaksioni me rezistencë ekstra të lartë vetë-ngjeshëse me veti rrjedhjeje shumë të lartë, e marrë me metodën e përshkruar më sipër dhe që ka përbërjen e specifikuar, kryhet si më poshtë.

Për prodhimin e produkteve të hapura duke derdhur një përzierje betoni me fibra të përforcuar me pluhur reaksioni me rezistencë të lartë vetë-ngjeshëse, me veti rrjedhëse shumë të lartë, përdoren kallëpe elastike (poliuretani, silikoni, plastikë kallëp) ose të ngurtë 1. Një kallëp me një konfigurim të thjeshtë është i kushtëzuar dhe zgjidhet me kusht, megjithatë, ky lloj i formës nuk është i specifikuar. Formulari vendoset në paletën teknologjike 2. Një shtresë e hollë uji spërkatet në sipërfaqen e brendshme, të punës 3 të formularit, e cila redukton më tej numrin e flluskave të ajrit të bllokuara në sipërfaqen e përparme të produktit të betonit.

Pas kësaj, përzierja 4 e betonit të përforcuar me fibra që rezulton derdhet në një kallëp, ku përhapet dhe vetë-ngjesh nën peshën e vet, duke shtrydhur ajrin në të. Pas vetënivelimit të përzierjes së betonit në kallëp, një shtresë e hollë uji spërkatet mbi betonin e derdhur në kallëp për një çlirim më intensiv të ajrit nga përzierja e betonit. Më pas forma e mbushur me përzierje betoni të përforcuar me fibra mbulohet nga lart me paletën e ardhshme teknologjike 2, e cila krijon qelizë e mbyllur për pjekje më intensive të betonit (shih figurën 1 (a)).

Në këtë paletë vendoset një kallëp i ri dhe procesi i prodhimit përsëritet. Kështu, nga njëra pjesë e përzierjes së përgatitur të betonit, disa kallëpe mund të mbushen me radhë, të instaluara njëri mbi tjetrin, gjë që siguron një rritje të efikasitetit të përdorimit të përzierjes së përgatitur të betonit të përforcuar me fibra. Format e mbushura me përzierje betoni të përforcuar me fibra lihen për të kuruar përzierjen për rreth 15 orë.

Pas 15 orësh, produktet e betonit shkulen dhe dërgohen për bluarje nga ana e pasme, dhe më pas në dhomën e avullimit ose në dhomën e trajtimit të lagështisë me nxehtësi (HMW), ku produktet ruhen derisa të thahen plotësisht.

Përdorimi i shpikjes bën të mundur prodhimin e produkteve të betonit shumë dekorativë dhe me mure të hollë me rezistencë të lartë të klasës M1000 dhe më të lartë duke përdorur një teknologji të thjeshtuar të derdhjes pa përdorimin e ngjeshjes së dridhjeve.

Shpikja mund të kryhet duke përdorur komponentët e listuar të njohur, duke respektuar përmasat sasiore dhe regjimet e përshkruara teknologjike. Pajisjet e njohura mund të përdoren në kryerjen e shpikjes.

Një shembull i një metode për përgatitjen e një përzierje betoni të përforcuar me fibra të pluhurit të reaksionit me rezistencë ekstra të lartë, vetë-ngjeshëse, me veti rrjedhjeje shumë të lartë.

Së pari, të gjithë përbërësit e përzierjes peshohen dhe maten në sasinë e dhënë (wt.%):

Më pas një sasi e matur uji dhe hiperplastifikuesi Sika ViscoCrete 20 Gold hidhen në mikser. Më pas ndizet mikser dhe përzihen përbërësit. Në procesin e përzierjes së ujit dhe hiperplastifikuesit, përbërësit e mëposhtëm të përzierjes derdhen në mënyrë sekuenciale: çimento Portland ПЦ500 D0, tym silicë, miell kuarci. Procesi i përzierjes kryhet vazhdimisht për 2-3 minuta.

Në fazën tjetër, rëra FR futet në mënyrë sekuenciale. 0,125-0,63 dhe fibër çeliku 0,22 × 13 mm. Përzierja e betonit përzihet për 2-3 minuta.

Reduktimi i kohës së përzierjes nuk bën të mundur marrjen e një përzierjeje homogjene dhe rritja e kohës së përzierjes nuk përmirëson më tej cilësinë e përzierjes, por vonon procesin.

Pas kësaj, përzierja e betonit është gati për përdorim.

Koha totale e prodhimit të përzierjes së betonit të përforcuar me fibra është nga 12 deri në 15 minuta, kjo kohë përfshin operacione shtesë për mbushjen e përbërësve.

Përzierja e përgatitur vetë-ngjeshëse, me qëndrueshmëri tepër të lartë, me pluhur reaksioni të përforcuar me fibra, me veti rrjedhëse shumë të lartë, përdoret për prodhimin e produkteve të punimeve të hapura duke u derdhur në kallëpe.

Shembuj të përbërjes së përzierjes së përftuar vetë-ngjeshëse të reaksionit ekstra të lartë të përforcuar me fibër pluhuri me veti rrjedhjeje shumë të lartë, të bëra sipas metodës së pretenduar, tregohen në tabelën 1.

1. Një metodë e përgatitjes së një përzierje betoni të përforcuar me fibra, pluhur ekstra të ngjeshur me rezistencë të lartë, me veti rrjedhjeje shumë të lartë, e cila konsiston në përzierjen e përbërësve të përzierjes së betonit deri në marrjen e rrjedhshmërisë së kërkuar, e karakterizuar nga ajo që përzierja e përbërësve të përzierjes së betonit të përforcuar me fibra kryhet në mënyrë sekuenciale dhe më pas përzihet në mënyrë sekuenciale dhe më pas hiperplaster, përzierje me ujë, mikrosil. ur derdhet dhe përzierja përzihet për 2-3 minuta, pas së cilës futen rëra dhe fibra dhe përzihen për 2-3 minuta derisa të përftohet një përzierje betoni me fibra, që përmban, wt.%:

2. Metoda sipas pretendimit 1, karakterizuar në atë që koha totale për përgatitjen e përzierjes së betonit është nga 12 deri në 15 minuta.

3. Një metodë për prodhimin e produkteve në kallëpe nga një përzierje betoni të përforcuar me fibra, e përgatitur sipas metodës sipas pretendimeve 1, 2, e cila konsiston në futjen e përzierjes në kallëpe dhe trajtimin termik pasues në një dhomë me avull, ku fillimisht një shtresë e hollë uji spërkatet në pjesën e brendshme, sipërfaqja e punës e kallëpit, dhe mbulohet me një shtresë uji në sipërfaqen e saj të mbushjes së kallëpit. myku mbulohet me një tabaka përpunimi.

4. Metoda sipas pretendimit 3, karakterizuar nga fakti se përzierja futet në kallëpe në mënyrë sekuenciale, duke mbuluar kallëpin e mbushur nga lart me një paletë teknologjike, pas instalimit të paletës teknologjike, procesi i prodhimit të produkteve përsëritet shumë herë, duke vendosur formularin tjetër në paletën teknologjike mbi atë të mëparshme dhe duke e mbushur atë.

www.findpatent.ru

pluhur reaksioni me performancë të lartë betone me rezistencë të lartë dhe të rëndë dhe betone të përforcuar me fibra (opsione) - aplikim për patentë 2012113330

Klasat IPC: C04B28/00 (2006.01) Autor: Volodin Vladimir Mikhailovich (RU), Kalashnikov Vladimir Ivanovich (RU), Ananiev Sergey Viktorovich (RU), Abramov Dmitry Aleksandrovich (RU), Yatsenko Andrey Mikhailovich (RU)

Aplikanti: Volodin Vladimir Mikhailovich (RU)

1. Beton i rëndë me pluhur reaksioni që përmban çimento Portland PC 500 D0 (gri ose i bardhë), superplastifikues i bazuar në eter polikarboksilat, tym silicë me përmbajtje të silicit amorf-qelqor prej të paktën 85-95%, i karakterizuar nga fakti se përfshin gjithashtu bluarje rërë kuarci(mikrokuarc) ose miell guri i bluar nga shkëmbinj të dendur me një sipërfaqe specifike (3-5) 103 cm2 / g, rërë kuarci me kokërr të imët me përbërje të ngushtë granulometrike të një fraksioni prej 0,1-0,5 ÷ 0,16-0,63 ÷ 0,16-0,63 ÷ 0,16-0,63 ÷ 0,16-0,63, ka një rezistencë specifike të betonit jo më shumë se 5 kg për njësi të çimentos. recetë dhe me një strukturë të re strukturore dhe topologjike, me përmbajtjen e përbërësve të mëposhtëm, % e masës së përbërësve të thatë në përzierjen e betonit:

Mikrosilikë - 3,2-6,8%;

Uji - W / T \u003d 0,95-0,12.

2. Beton i përforcuar me fibra me pluhur reaksioni të rëndë që përmban çimento Portland PC 500 D0 (gri ose i bardhë), superplastifikues i bazuar në eter polikarboksilate, mikrosilicë me një përmbajtje të silicës qelqore amorf prej të paktën 85-95%, e karakterizuar në atë që përfshin gjithashtu sipërfaqe guri kuarci të bluar me rërë të grirë (3 kuarc) specifik 5) 103 cm2/g, rërë kuarci me kokërr të imët me fraksion të ngushtë granulometrik 0,1-0,5÷0,16-0,63 mm, si dhe kordon çeliku me përmbajtje fibrash (diametri 0,1-0,22 mm, gjatësia 6-15 mm), bazalti dhe karboni jo më shumë se njësia e konsumit të fibrave të karbonit 5 për njësi të fibrave specifike të betonit. konsumi specifik i fibrave s për njësi të rritjes së rezistencës në tërheqje në përkulje, nuk kalon 9,0 kg / MPa ka një densitet të lartë me një formulim të ri dhe me një strukturë të re strukturore dhe topologjike, dhe betoni ka një karakter duktil (plastik) shkatërrimi me përmbajtjen e mëposhtme të përbërësve,% të masës së përbërësve të thatë në përzierjen e betonit:

Çimento Portland (gri ose e bardhë) e shkallës jo më e ulët se PC 500 D0 - 30.9-34%;

Superplastifikues i bazuar në eter polikarboksilate - 0,2-0,5%;

Mikrosilikë - 3,2-6,8%;

Rërë kuarci e bluar (mikrokuarc) ose miell guri - 12.3-17.2%;

Rërë kuarci me kokërr të imët - 53,4-41,5%;

Kordoni prej çeliku me fibra 1,5-5,0% në vëllim të betonit;

Fibra bazalt dhe fibra karboni 0,2-3,0% në vëllim të betonit;

Uji - W / T \u003d 0,95-0,12.

www.freepatent.ru

Artikuj ndërtimi

Artikulli përshkruan vetitë dhe aftësitë e betoneve pluhur me rezistencë të lartë, si dhe fushat dhe teknologjitë për aplikimin e tyre.

Shkalla e lartë e ndërtimit të ndërtesave rezidenciale dhe industriale me forma të reja dhe unike arkitekturore, dhe veçanërisht struktura të veçanta të ngarkuara veçanërisht (si ura me hapje të madhe, rrokaqiejt, platformat e naftës në det të hapur, rezervuarët për ruajtjen e gazeve dhe lëngjeve nën presion, etj.) kërkonin zhvillimin e betoneve të reja efikase. Përparim i rëndësishëm në këtë është vërejtur veçanërisht që nga fundi i viteve 1980. Betonet moderne me cilësi të lartë (HKB) klasifikojnë një gamë të gjerë betoni për qëllime të ndryshme: betone me rezistencë të lartë dhe me rezistencë ultra të lartë [shih. Bornemann R., Fenling E. Ultrahochfester Beton-Entwicklung und Verhalten.// Leipziger Massivbauseminar, 2000, Bd. 10; Schmidt M. Bornemann R. Möglichkeiten und Crensen von Hochfestem Beton.// Proc. 14, Jbausil, 2000, Bd. 1], betone vetë-ngjeshëse, betone shumë rezistente ndaj korrozionit. Këto lloje betoni plotësojnë kërkesat e larta për rezistencën në shtypje dhe tërheqje, rezistencën ndaj plasaritjes, rezistencën ndaj goditjes, rezistencën ndaj konsumit, rezistencën ndaj korrozionit dhe rezistencën ndaj ngricës.

Reologjia "e lartë" me një reduktim të konsiderueshëm të ujit në përzierjet e betonit të superplastifikuar sigurohet nga një matricë reologjike fluide, e cila ka nivele të ndryshme të shkallës së elementëve strukturorë që e përbëjnë atë. Në betonin e gurit të grimcuar për gurin e grimcuar, llaçi i çimentos-rërës shërben si një matricë reologjike në nivele të ndryshme mikro. Në përzierjet e betonit të plastifikuar për betonet me rezistencë të lartë për gurin e grimcuar si element makrostrukturor, matrica reologjike, përqindja e së cilës duhet të jetë shumë më e lartë se në betonet e zakonshme, është një shpërndarje më komplekse e përbërë nga rërë, çimento, miell guri, mikrosilicë dhe ujë. Nga ana tjetër, për rërën në përzierjet konvencionale të betonit, matrica reologjike në nivel mikro është një paste çimento-ujë, përqindja e së cilës mund të rritet për të siguruar rrjedhshmëri duke rritur sasinë e çimentos. Por kjo, nga njëra anë, është joekonomike (veçanërisht për betonet e klasave B10 - B30), nga ana tjetër, në mënyrë paradoksale, superplastifikuesit janë aditivë të dobët reduktues të ujit për çimento Portland, megjithëse të gjithë u krijuan dhe po krijohen për të. Pothuajse të gjithë superplastifikuesit, siç kemi treguar që nga viti 1979, "punojnë" shumë më mirë në shumë pluhura minerale ose në përzierjen e tyre me çimento [shih. Kallashnikov VI Bazat e plastifikimit të sistemeve të shpërndara minerale për prodhimin e materialeve të ndërtimit: Disertacion në formën e një raporti shkencor për gradën Doktor i Shkencave. teknologjisë. shkencat. - Voronezh, 1996] sesa në çimento të pastër. Çimentoja është një sistem i paqëndrueshëm në ujë, hidratues që formon grimca koloidale menjëherë pas kontaktit me ujin dhe trashet shpejt. Dhe grimcat koloidale në ujë janë të vështira për t'u shpërndarë me superplastifikues. Një shembull është llumi i argjilës që është i vështirë të superfluidizohen.

Tabela 1.

Veprimi reologjik dhe ujor-reduktues i SP në sistemet ujë-minerale

Bazat e plastifikimit dhe reduktimit të ujit të sistemeve të shpërndara me minerale dhe çimento u formuluan në disertacionin e doktoraturës së Kallashnikov V.I. [cm. Kallashnikov VI Bazat e plastifikimit të sistemeve të shpërndara minerale për prodhimin e materialeve të ndërtimit: Disertacion në formën e një raporti shkencor për gradën Doktor i Shkencave. teknologjisë. shkencat. - Voronezh, 1996] në 1996 në bazë të punës së përfunduar më parë në periudhën nga 1979 deri në 1996. [Kalashnikov V. I., Ivanov I. A. Mbi gjendjen strukturore-reologjike të sistemeve disperse jashtëzakonisht të lëngshme me koncentrim të lartë. // Punime të Konferencës IV Kombëtare për Mekanikën dhe Teknologjinë e Materialeve të Përbëra. - Sofje: BAN, 1985; Ivanov I. A., Kalashnikov V. I. Efikasiteti i plastifikimit të përbërjeve shpërndarëse minerale në varësi të përqendrimit të fazës së ngurtë në to. // Reologjia e përzierjeve të betonit dhe detyrat e saj teknologjike. Tez. raporti i Simpoziumit III Gjith-Bashkimi. - Riga. - RPI, 1979; Kallashnikov V. I., Ivanov I. A. Mbi natyrën e plastifikimit të përbërjeve minerale të shpërndara në varësi të përqendrimit të fazës së ngurtë në to.// Mekanika dhe teknologjia e materialeve të përbëra. Materialet e Konferencës II Kombëtare. - Sofje: BAN, 1979; Kallashnikov VI Mbi reagimin e përbërjeve të ndryshme minerale ndaj superplastifikuesve të acidit naftaleno-sulfonik dhe efekti i alkaleve të menjëhershme në të. // Mekanika dhe teknologjia e materialeve të përbëra. Materialet e Konferencës III Kombëtare me pjesëmarrjen e përfaqësuesve të huaj. - Sofje: BAN, 1982; Kallashnikov VI Kontabilizimi i ndryshimeve reologjike në përzierjet e betonit me superplastifikues. // Punimet e Konferencës së IX Gjithë-Bashkimi mbi betonin dhe betonin e armuar (Tashkent, 1983). - Penza. - 1983; Kallashnikov VI, Ivanov IA Veçoritë e ndryshimeve reologjike në përbërjet e çimentos nën veprimin e plastifikuesve jo-stabilizues. // Koleksioni i punimeve "Mekanika teknologjike e betonit". – Riga: RPI, 1984]. Këto janë perspektivat për përdorimin e drejtuar të aktivitetit më të lartë të mundshëm reduktues të ujit të sipërmarrjes së përbashkët në sisteme të shpërndara imët, veçoritë e ndryshimeve sasiore reologjike dhe strukturore-mekanike në sistemet e superplastifikuara, të cilat konsistojnë në kalimin e tyre në formë orteku nga gjendja e ngurtë në gjendje të lëngshme me një shtim super të vogël uji. Këto janë kriteret e zhvilluara për përhapjen gravitacionale dhe burimin e rrjedhës post-tiksotropike të sistemeve të plastifikuara shumë të shpërndara (nën veprimin e peshës së vet) dhe nivelimin spontan të sipërfaqes së ditës. Ky është koncepti i avancuar i përqendrimit kufizues të sistemeve të çimentos me pluhura të shpërndara imët nga shkëmbinj me origjinë sedimentare, magmatike dhe metamorfike, selektive për sa i përket reduktimit të lartë të ujit në SP. Rezultatet më të rëndësishme të marra në këto punime janë mundësia e një reduktimi 5-15-fish të konsumit të ujit në dispersione duke ruajtur përhapjen gravitacionale. U tregua se duke kombinuar pluhurat reologjikisht aktive me çimento, është e mundur të rritet efekti i sipërmarrjes së përbashkët dhe të përftohen derdhje me densitet të lartë. Janë këto parime që zbatohen në betonet me pluhur reaksioni me një rritje të densitetit dhe rezistencës së tyre (Reaktionspulver beton - RPB ose Reactive Powder Concrete - RPC [shih Dolgopolov N. N., Sukhanov M. A., Efimov S. N. Një lloj i ri i çimentos: struktura e çimentos / -1.1.9]. Një rezultat tjetër është një rritje në veprimin reduktues të sipërmarrjes së përbashkët me një rritje në shpërndarjen e pluhurave [shih. Kallashnikov VI Bazat e plastifikimit të sistemeve të shpërndara minerale për prodhimin e materialeve të ndërtimit: Disertacion në formën e një raporti shkencor për gradën Doktor i Shkencave. teknologjisë. shkencat. - Voronezh, 1996]. Përdoret gjithashtu në betonet me kokrriza të imta pluhur duke rritur përqindjen e përbërësve të shpërndarë imët duke shtuar mikrosilicë në çimento. Një risi në teorinë dhe praktikën e betonit pluhur ishte përdorimi i rërës së imët me fraksion 0,1–0,5 mm, e cila e bënte betonin kokrrizor, në ndryshim nga rëra e zakonshme ranore me fraksion 0–5 mm. Llogaritja jonë e sipërfaqes mesatare specifike të pjesës së shpërndarë të betonit pluhur (përbërja: çimento - 700 kg; rërë e imët fr. 0,125–0,63 mm S - 950 kg; fraksioni kokrrizor i rërës 0,125–0,5 mm tregon se me imtësinë e MK Smk=3000m2/km, sipërfaqja mesatare e pluhurit me 10 kg/kg është mesatarisht =2000 m2/kg - Svd= 785 m2/kg. Pikërisht në përbërës të tillë të shpërndarë imët bëhen betone reaksion-pluhur me kokrriza të imta, në të cilat përqendrimi i vëllimit të fazës së ngurtë pa rërë arrin 58-64%, dhe së bashku me rërën - 76-77% dhe është pak më inferior ndaj përqendrimit të fazës së ngurtë në betonet e rënda të superplastifikuar (Cv = 0,80-0,85). Sidoqoftë, në betonin e grimcuar, përqendrimi i vëllimit të fazës së ngurtë minus gurin e grimcuar dhe rërën është shumë më i ulët, gjë që përcakton densitetin e lartë të matricës së shpërndarë.

Reologjia "e lartë" e përzierjeve të betonit pluhur (PBS) siguron me një përmbajtje uji prej 10–12% të masës së përbërësve të thatë, forcën e rendimentit?0= 5–15 Pa, d.m.th. vetëm 5-10 herë më e lartë se në bojërat e vajit. Me këtë vlerë të Δ0, mund të përcaktohet duke përdorur metodën mini-areometrike të zhvilluar nga ne në vitin 1995. Pika e ulët e rendimentit sigurohet nga trashësia optimale e ndërshtresës së matricës reologjike. Nga shqyrtimi i strukturës topologjike të PBS, trashësia mesatare e ndërshtresës X përcaktohet nga formula:

ku është diametri mesatar i grimcave të rërës; është përqendrimi i vëllimit.

Oriz. 1. Efekti i SP dhe ujit në viskozitet, forcë rrjedhëse dhe forcë rendimenti

Oriz. 2 Ndikimi i llojit dhe dozës së SP mbi?o: 1 - Woerment 794; 2 - S-3; 3 – Melment F 10

Në të njëjtën kohë, nuk ishte SP vendas S-3 që doli të ishte më pak selektiv, por SP i huaj i bazuar në melaminën Melment F10.

Shtrirja e përzierjeve të betonit pluhur është jashtëzakonisht e rëndësishme në formimin e produkteve të betonit me korniza rrjete vëllimore të endura të vendosura në një kallëp.

Korniza të tilla voluminoze prej pëlhure të hapura në formën e një fushe, një rreze I, një kanal dhe konfigurime të tjera lejojnë përforcimin e shpejtë, i cili konsiston në instalimin dhe fiksimin e kornizës në një kallëp, e ndjekur nga derdhja e betonit pezullues, i cili depërton lehtësisht nëpër qelizat e kornizës me madhësi 2-5 mm (Fig. 3). Kornizat prej pëlhure mund të rrisin rrënjësisht rezistencën e plasaritjes së betonit nën ndikimin e luhatjeve të alternuara të temperaturës dhe të zvogëlojnë ndjeshëm deformimin.

Oriz. 3 Mostra e skelës prej pëlhure

Oriz. 4 Spërkatje të përzierjes me përhapje të lirë dhe të bllokuar

Oriz. 5 Ndrysho dc/db nga dc me përhapje të lirë

Në këtë drejtim, kur përdorni korniza rrjetë me madhësi qelize 3-3 mm, është e nevojshme të përdorni përzierje me një shtrirje prej të paktën 28-30 cm.

Tabela 2.

Karakteristikat fizike dhe teknike të betonit pluhur në një lidhës me kërkesë të ulët për ujë duke përdorur SP S-3 shtëpiake

Sipas të dhënave të huaja, me 3% përforcim, rezistenca në shtypje arrin 180-200 MPa, dhe me tension boshtor - 8-10 MPa. Forca e goditjes rritet më shumë se dhjetëfish.

www.allbeton.ru

Betoni i reaksionit pluhur

Përditësimi i fundit i enciklopedisë: 17.12.2017 - 17:30

Betoni pluhur reaktiv është betoni i bërë nga materiale reaktive të bluar imët me një madhësi kokrrizash prej 0,2 deri në 300 mikron dhe karakterizohet nga qëndrueshmëri e lartë (më shumë se 120 MPa) dhe rezistencë e lartë ndaj ujit.

[GOST 25192-2012. Betoni. Klasifikimi dhe i përgjithshëm kërkesa teknike]

Beton pluhur reaktiv pluhur reaktiv beton-RPC] është një material i përbërë me rezistencë të lartë në shtypje 200-800 MPa, me përkulje >45 MPa, duke përfshirë një sasi të konsiderueshme të përbërësve mineralë shumë të shpërndarë - rërë kuarci, mikrosilicë, superplastifikues, si dhe fibër çeliku me W/T të ulët (~ 0,2), duke përdorur produkte me nxehtësi dhe lagështi 0,9 °C në një trajtim të nxehtësisë dhe lagështisë 0,9 ° C të produkteve 0.0 ° C.

[Usherov-Marshak A.V. Shkenca konkrete: një leksik. M.: Materialet e Ndërtimit RIF. - 2009. - 112 f.]

Mbajtësit e të drejtave të autorit! Nëse aksesi i lirë në këtë termështë një shkelje e të drejtës së autorit, përpiluesit janë të gatshëm, me kërkesë të mbajtësit të së drejtës së autorit, të heqin lidhjen, ose vetë termin (përkufizimin) nga faqja. Për të kontaktuar administratën, përdorni formularin e komenteve.

enciklopediyastroy.ru

Beton pluhur reaktiv

lidhës (SRPV)

Përdorimi i lidhësit të pluhurit të reaksionit të thatë (RPB)

Përdorimi efikas i përzierjes së betonit reaksion-pluhur

Lista e rekomanduar e disertacioneve

Përbërja, struktura topologjike dhe vetitë reoteknologjike të matricave reologjike për prodhimin e betoneve të gjeneratës së re 2011, kandidat i shkencave teknike Ananyev, Sergey Viktorovich

Betoni me rërë të avulluar i një gjenerate të re në një lidhës pluhur reaksioni 2013, kandidat i shkencave teknike Valiev, Damir Maratovich

Beton i përforcuar me fibra bazalt me ​​kokërr të imët me rezistencë të lartë 2009, kandidat i shkencave teknike Borovskikh, Igor Viktorovich

Beton me rërë me rezistencë të lartë i aktivizuar me pluhur dhe beton të përforcuar me fibra me konsum të ulët specifik të çimentos për njësi të forcës 2012, Kandidati i Shkencave Teknike Volodin, Vladimir Mikhailovich

Betoni me rezistencë të lartë i aktivizuar me pluhur dhe beton i përforcuar me fibra me konsum të ulët specifik të çimentos për njësi të forcës 2011, Ph.D. Khvastunov, Alexey Viktorovich

Hyrje në tezën (pjesë e abstraktit) me temën "Raksioni i grimcuar - pluhur i shpërndarë - beton i përforcuar duke përdorur shkëmbinj"

Teza të ngjashme në specialitetin “Materiale dhe produkte ndërtimi”, 23.05.05 kodi VAK

Karakteristikat reoteknologjike të suspensioneve të plastifikuara të shpërndara nga çimento-mineral dhe përzierjet e betonit për prodhimin e betoneve efektive 2012, kandidate e shkencave teknike Gulyaeva, Ekaterina Vladimirovna

Betoni i përforcuar me dispersion me rezistencë të lartë 2006, kandidate e shkencave teknike Simakina, Galina Nikolaevna

Bazat metodologjike dhe teknologjike për prodhimin e betoneve me rezistencë të lartë me rezistencë të lartë të hershme për teknologjitë pa ngrohje dhe me ngrohje të ulët 2002, Doktor i Shkencave Teknike Demyanova, Valentina Serafimovna

Beton i imët i përforcuar me shpërndarje në rërë teknologjike KMA për produktet e përkuljes 2012, Kandidati i Shkencave Teknike Klyuev, Alexander Vasilyevich

Betone të grimcuara vetë-ngjeshëse dhe betone të përforcuara me fibra të bazuara në lidhës çimentoje të modifikuar shumë të mbushur 2018, Kandidati i Shkencave Teknike Balykov, Artemy Sergeevich

Përfundimi i disertacionit me temën "Materialet dhe produktet e ndërtimit", Kallashnikov, Sergey Vladimirovich

Lista e referencave për kërkimin e disertacionit Kandidati i Shkencave Teknike Kallashnikov, Sergey Vladimirovich, 2006

pluhur reaksioni me performancë të lartë betone me rezistencë të lartë dhe të rëndë dhe betone të përforcuar me fibra (opsione) - aplikim për patentë 2012113330

Artikuj ndërtimi

Betoni i reaksionit pluhur

Beton i përforcuar me fibra bazalt me kokërr të imët me rezistencë të lartë 2009, kandidat i shkencave teknike Borovskikh, Igor Viktorovich