Նոր սերնդի փոշի դիսպերսիոն երկաթբետոն. Շատ բարձր հոսքային հատկություններով ինքնախտացող, բարձր ամրության ռեակցիոն-փոշի մանրաթելային երկաթբետոնե խառնուրդի պատրաստման մեթոդ և ստացված խառնուրդից բետոնե արտադրանքի արտադրության մեթոդ

Ռեակցիոն փոշի բետոնREACTION POWDER COCONRETE
Նոր սերնդի ռեակցիոն-փոշի բետոնները (RPC) ապագայի հատուկ բետոններ են, այլ ոչ
իր բաղադրության մեջ ունենալով խոշորահատիկ և գնդիկավոր ագրեգատներ։ Սա տարբերում է նրանցից
մանրահատիկ (ավազոտ) և մանրացված քարե բետոններ։ Չոր ռեակցիայի փոշի կոնկրետ խառնուրդներ
(SRPBS), որը նախատեսված է մանրացված քարից ինքնախտացող բետոն ստանալու համար
միաձույլ և հավաքովի շինարարություն, կարող է դառնալ կոմպոզիտային կապի նոր, հիմնական տեսակ
բետոնի բազմաթիվ տեսակների արտադրության համար. Ռեակցիոն-փոշի բետոնի խառնուրդների բարձր հեղուկություն
թույլ է տալիս դրանք լրացուցիչ լցնել մանրացված քարով՝ պահպանելով հեղուկությունը և օգտագործել դրանք
ինքնախտացող բարձր ամրության բետոններ; ավազով և մանրախիճով լցնելիս՝ թրթռելու համար
կաղապարման, թրթռման և կաղանդավորման տեխնոլոգիաներ։ Միաժամանակ ստացված բետոնները
թրթռման և թրթռման ուժի խտացման տեխնոլոգիաները կարող են ավելի բարձր ուժ ունենալ, քան
ձուլված բետոն. Ավելի բարձր աստիճանով ստացվում են դասերի ընդհանուր շինարարական նպատակներով բետոններ
B20-B40.

Ռեակտիվ փոշի բետոն

ՌԵԱԿՑԻՈՆ ՓՈՇԻ ԲԵՏՈՆ
Շնորհիվ այն բանի, որ փոշի բետոնի մեջ ցեմենտի ծավալային կոնցենտրացիան կազմում է 22-25%, մասնիկները
ցեմենտը, ըստ նախկինում առաջարկված բանաձևի, չեն շփվում միմյանց հետ, այլ առանձնացված են
ջրային նանո չափերի միկրոսիլիկ մասնիկներ, աղացած ավազի միկրոմետրիկ մասնիկներ և
նուրբ հատիկավոր ավազ: Նման պայմաններում, ի տարբերություն սովորական ավազոտ և մանրացված քարե բետոնի,
պնդացման տեղաքիմիական մեխանիզմը զիջում է միջանցքային լուծույթին, իոն-դիֆուզիային
կարծրացման մեխանիզմ: Սա հաստատվում է պարզ, բայց ինքնատիպ հսկողության փորձերով:
կոմպոզիտային համակարգերի կարծրացում, որը բաղկացած է փոքր քանակությամբ կոպիտ աղացած կլինկերներից և
հատիկավոր խարամ և զգալի քանակությամբ մանր մարմար 10-12% ջրի վրա։ IN
փոշի բետոնի ցեմենտի մասնիկները բաժանվում են միկրոսիլիկ մասնիկներով և քարե ալյուրով:
Մասնիկների մակերեսների վրա ջրի ամենաբարակ թաղանթների պատճառով փոշու կարծրացման գործընթացները
բետոնը շատ արագ է հոսում: Նրանց օրական ուժը հասնում է 40-60 ՄՊա եւ ավելի։
Ռեակցիոն-փոշի բետոնի ցրված մասը՝ բաղկացած պորտլանդական ցեմենտից, քարի ալյուրից և
MK-ն, որը պատասխանատու է բարձր գրավիտացիոն հեղուկության համար, ունի ջրի զգալի պահանջարկ
առանց SP-ի ավելացման: C հարաբերակցությամբ կոմպոզիցիաով՝ ԿՄ՝ ՄԿ՝ Ուրբ՝ 1: 0,5: 0,1: 1,5, գրավիտացիոն հոսանքը.
իրականացվում է ջուր-պինդ հարաբերակցությամբ, որը հավասար է 0,095-0,11, կախված ՄԿ-ի տեսակից: ամենամեծն
MK-ն ունի ջրի պահանջարկ. Դրա կասեցումը ջրով սկսում է տարածվել ԲԿ-ի կշռով 110-120% ջրի պարունակությամբ: Միայն ցեմենտի և SP-ի առկայության դեպքում MK-ն դառնում է ռեակտիվ բաղադրիչ ջրային միջավայրում:

կապող (SRPV)

ՉՈՐ ՌԵԱԿՑԻԱՅԻ ՓՈՇԻ ԱՌԱՎԵԼՈՒԹՅՈՒՆՆԵՐԸ
BINDER (SRPV)
1. Չափազանց բարձր հզորության RPV, հասնելով 120-160 ՄՊա., զգալիորեն գերազանցում է.
գերպլաստիկացված պորտլանդական ցեմենտի ամրությունը «բալաստ» կրաքարի վերածվելու շնորհիվ
ցեմենտացման հիդրոսիլիկատներ.
2. Բետոնի ֆիզիկական և տեխնիկական հատկությունների բազմաֆունկցիոնալությունը կարճ
ցրված պողպատե մանրաթելեր՝ ցածր ջրի կլանումը (1%-ից պակաս), բարձր ցրտահարության դիմադրություն (ավելի
1000 ցիկլ), բարձր առանցքային առաձգական ուժ (10-15 ՄՊա) և ճկման առաձգական ուժ (40-50):
MPa), բարձր ազդեցության ուժ, բարձր դիմադրություն կարբոնատային և սուլֆատային կոռոզիայից և այլն;
3. Ցեմենտ գործարաններում SRPB-ի արտադրության բարձր տեխնիկական և տնտեսական ցուցանիշները,
ունենալով սարքավորումների համալիր՝ չորացում, մանրացում, համասեռացում և այլն;
4. Աշխարհի շատ շրջաններում քվարցային ավազի, ինչպես նաև քարի լայն տարածում.
ալյուր սև և գունավոր մետաղների հարստացման տեխնոլոգիայից մագնիսական տարանջատման և ֆլոտացիայի միջոցով.

ՉՈՐ ՌԵԱԿՑԻԱՅԻ ՓՈՇԻ ԱՌԱՎԵԼՈՒԹՅՈՒՆՆԵՐԸ
BINDER (SRPV)
5. Քարի մանրացման հսկա պաշարներ՝ դրանց բարդ վերամշակման ընթացքում մանրահատիկ.
մանրացված քար և քարե ալյուր;
6. Ռեակցիոն լցանյութի, ցեմենտի միացվող հղկման տեխնոլոգիայի կիրառման հնարավորությունները և
սուպերպլաստիկատոր;
7. SRPB-ի օգտագործման հնարավորությունները բարձր ամրության, լրացուցիչ բարձր ամրության արտադրության համար
նոր սերնդի մանրացված քար և ավազե բետոն, ինչպես նաև ընդհանուր շինարարական նպատակներով բետոն
ագրեգատի և կապի հարաբերակցությունը փոխելով.
8. Չներծծող միկրոապակու վրա բարձր ամրության թեթև բետոնների ստացման հնարավորությունները և.
միկրոարոլֆերներ՝ ռեակցիոն-փոշի կապակցիչի բարձր հզորությամբ;
9. Վերանորոգման աշխատանքների համար բարձր ամրության սոսինձի և կապանների արտադրության հնարավորությունները:

(SRPW)

Չոր ռեակցիայի փոշի կապող նյութի օգտագործումը (RPB)

ՉՈՐ ՌԵԱԿՑԻԱՅԻ ՓՈՇԻ ԿԻՐԱՌՈՒՄԸ
(SRPW)
Չոր ռեակցիոն-փոշի բետոնի խառնուրդներ (SRPBS), որոնք նախատեսված են առանց մանրացված քար ստանալու համար
մոնոլիտ և հավաքովի շինարարության համար ինքնախտացող բետոն կարող է դառնալ նոր, հիմնական
բետոնի բազմաթիվ տեսակների արտադրության համար կոմպոզիտային կապի տեսակ: Բարձր հեղուկություն
ռեակցիոն-փոշի բետոնե խառնուրդները թույլ են տալիս դրանք լրացուցիչ լցնել մանրացված քարով՝ պահպանելով
հոսունություն և դրանք օգտագործել ինքնախտացող բարձր ամրության բետոնների համար. երբ լցված է ավազով
մանրացված քար - կաղապարման, թրթռման և թրթռման տեխնոլոգիաների համար: Որտեղ
Վիբրացիայի և թրթռման ուժի սեղմման տեխնոլոգիաների կիրառմամբ ստացված բետոնները կարող են ավելի շատ ունենալ
ավելի բարձր ամրություն, քան ձուլված բետոնը: Ավելի բարձր աստիճանով ստացվում են բետոններ
B20-B40 դասերի ընդհանուր շինարարական նպատակներ.
Սեղմման ուժ, ՄՊա
Բաղադրյալ
ռեակցիայի փոշի
բետոն 0.9% Melflux 2641 F
Վ/Տ
0,1
V/C
Հետևողականություն
կոն պղտորում
0,31
Հիգերմանը
290 մմ
Լաստանավ
Ջրի կլանումը
ո-շչենիե
էս
քաշով
,
%
կգ/մ3
2260
0,96
հետո
շոգեխաշել
նորմալ պայմաններում
պայմանները
կարծրացում
միջոցով
1 օր
միջոցով
28 օր
միջոցով
1 օր
միջոցով
28 օր
119
149
49,2
132

Ռեակցիոն-փոշի բետոնի խառնուրդի արդյունավետ օգտագործում

ՌԵԱԿՑԻԱՅԻ ՓՈՇԻ ԱՐԴՅՈՒՆԱՎԵՏ ՕԳՏԱԳՈՐԾՈՒՄԸ
ԲԵՏՈՆԻ ԽԱՌՆՈՐԴ
Ռեակցիոն-փոշի բետոնի խառնուրդը ավազով և բարձր ամրության մանրացված քարով լցնելիս.
120-130 ՄՊա հզորությամբ բետոն ցեմենտի ծախսերով ծանր բետոնի առումով 300-350
կգ/մ3 Սրանք SRPBS-ի ռացիոնալ և արդյունավետ օգտագործման ընդամենը մի քանի օրինակ են: Խոստումնալից
SRPBS-ի օգտագործման հնարավորությունը փրփուր բետոնի և գազավորված բետոնի արտադրության համար: Նրանք օգտագործում են
պորտլանդական ցեմենտ, որի ամրությունը ցածր է RPB-ից, և ընթացքում ինքնակարծրացման կառուցվածքային գործընթացները.
ժամանակն ավելի լիարժեք է հոսում վերջինիս հետ։
Ձեռք է բերվել նման բետոններից պատրաստված արտադրանքի և կառուցվածքների գործառնական հուսալիության բարձրացում
ցրված ամրացում բարակ կարճ պողպատե մանրաթելերով, ապակե և բազալտե մանրաթելերով:
Սա թույլ է տալիս բարձրացնել առանցքային առաձգական ուժը 4-5 անգամ, առաձգական ուժը ճկման ժամանակ
6-8 անգամ, ազդեցության ուժը 15-20 անգամ՝ համեմատած 400-500 բետոնի դասերի հետ:

01.06.2008 16:51:57

Հոդվածում նկարագրված են բարձր ամրության փոշու բետոնների հատկություններն ու հնարավորությունները, ինչպես նաև դրանց կիրառման ոլորտներն ու տեխնոլոգիաները:

Բնակելի և արտադրական շենքերի կառուցման բարձր տեմպեր նոր և եզակիներով ճարտարապետական ​​ձևերև հատկապես հատուկ բեռնված կառույցները (օրինակ՝ մեծ բացվածքով կամուրջները, երկնաքերերը, ծովային նավթային հարթակները, գազի և հեղուկների ճնշման տակ պահելու տանկերը և այլն) պահանջում էին նոր արդյունավետ բետոնների մշակում։ Այս հարցում զգալի առաջընթաց է գրանցվել հատկապես 1980-ականների վերջից: Ժամանակակից բարձրորակ բետոնները (HKB) դասակարգում են տարբեր նպատակների համար նախատեսված բետոնների լայն տեսականի՝ բարձր ամրության և գերհզոր բետոններ [տես. Bornemann R., Fenling E. Ultrahochfester Beton-Entwicklung und Verhalten.// Leipziger Massivbauseminar, 2000, Bd. 10; Schmidt M. Bornemann R. Möglichkeiten und Crensen von Hochfestem Beton.// Proc. 14, Jbausil, 2000, Bd. 1], ինքնախտացող բետոններ, բարձր կոռոզիոն դիմացկուն բետոններ։ Բետոնի այս տեսակները բավարարում են սեղմման և առաձգական ուժի, ճաքերի դիմադրության, ազդեցության ուժի, մաշվածության դիմադրության, կոռոզիոն դիմադրության և ցրտահարության բարձր պահանջներին:

Անկասկած, բետոնի նոր տեսակների անցումը հեշտացվեց, առաջին հերթին, հեղափոխական ձեռքբերումներով բետոնի և շաղախի խառնուրդների պլաստիկացման ոլորտում, և երկրորդ, ամենաակտիվ պոզոլանային հավելումների առաջացումը՝ սիլիցիումի գոլորշի, ջրազրկված կաոլիններ և նուրբ մոխիր: Գերպլաստիկացնողների և հատկապես էկոլոգիապես մաքուր հիպերպլաստիկատորների համակցությունները, որոնք հիմնված են պոլիկարբոքսիլատի, պոլիակրիլատի և պոլիգլիկոլային հիմքի վրա, հնարավորություն են տալիս ստանալ գերհեղուկ ցեմենտ-հանքային ցրված համակարգեր և կոնկրետ խառնուրդներ: Այս ձեռքբերումների շնորհիվ քիմիական հավելումներով բետոնի բաղադրիչների թիվը հասել է 6–8-ի, ջուր-ցեմենտ հարաբերակցությունը նվազել է մինչև 0,24–0,28՝ պահպանելով պլաստիկությունը, որը բնութագրվում է 4–10 սմ ալյուրի (կմ) կամ առանց կոնի քաշով։ այն, սակայն հիպերպլաստիկացնողների վրա բարձր աշխատունակ բետոններում (Ultrahochfester Beton, Ultra hochleistung Beton) MK-ի ավելացմամբ, ի տարբերություն ավանդական համատեղ ձեռնարկություններում ձուլվածների, բետոնե խառնուրդների կատարյալ հեղուկությունը զուգորդվում է ցածր նստվածքով և ինքնախտացման հետ ինքնաբերաբար: օդի հեռացում.

Գերպլաստիկացված բետոնի խառնուրդներում ջրի զգալի նվազեցմամբ «բարձր» ռեոլոգիան ապահովվում է հեղուկ ռեոլոգիական մատրիցով, որն ունի այն կազմող կառուցվածքային տարրերի մասշտաբային տարբեր մակարդակներ: Մանրացված քարի բետոնի մեջ ցեմենտ-ավազի շաղախը ծառայում է որպես ռեոլոգիական մատրիցա տարբեր միկրո-միզոլորտներում: Մանրացված քարի, որպես մակրոկառուցվածքային տարր, բարձր ամրության բետոնների պլաստիկացված բետոնի խառնուրդներում ռեոլոգիական մատրիցը, որի մասնաբաժինը պետք է շատ ավելի մեծ լինի, քան սովորական բետոններում, ավելի բարդ ցրվածություն է, որը բաղկացած է ավազից, ցեմենտից, քարի ալյուրից, միկրոսիլիկից և ջուր. Իր հերթին, սովորական բետոնի խառնուրդներում ավազի համար ռեոլոգիական մատրիցը միկրո մակարդակում ցեմենտ-ջրային մածուկ է, որի մասնաբաժինը կարող է մեծանալ՝ ապահովելով հեղուկություն՝ ավելացնելով ցեմենտի քանակը: Բայց սա, մի կողմից, տնտեսական չէ (հատկապես B10 - B30 դասերի բետոնների համար), մյուս կողմից, պարադոքսալ կերպով, սուպերպլաստիկացնողները պորտլանդական ցեմենտի համար վատ ջուրը նվազեցնող հավելումներ են, չնայած դրանք բոլորը ստեղծվել և ստեղծվում են դրա համար: . Գրեթե բոլոր սուպերպլաստիկացնողները, ինչպես մենք ցույց ենք տվել 1979 թվականից ի վեր, շատ ավելի լավ են «աշխատում» շատ հանքային փոշիների կամ ցեմենտի հետ դրանց խառնուրդի վրա [տես. Կալաշնիկով V.I. Արտադրության համար հանքային ցրված համակարգերի պլաստիկացման հիմունքները ՇինանյութերԱտենախոսություն՝ գիտական ​​զեկույցի տեսքով՝ դոկտ. տեխ. գիտություններ. - Վորոնեժ, 1996], քան մաքուր ցեմենտի վրա: Ցեմենտը ջրում անկայուն, խոնավացնող համակարգ է, որը ջրի հետ շփվելուց անմիջապես հետո ձևավորում է կոլոիդային մասնիկներ և արագ թանձրանում: Իսկ ջրի կոլոիդային մասնիկները դժվար է ցրվել սուպերպլաստիկացնողների միջոցով: Օրինակ՝ կավե լուծույթները, որոնք դժվար է գերհեղուկացվել:

Այսպիսով, եզրակացությունն ինքնին հուշում է. անհրաժեշտ է ցեմենտի մեջ ավելացնել քարե ալյուր, և դա կբարձրացնի ոչ միայն համատեղ ձեռնարկության ռեոլոգիական ազդեցությունը խառնուրդի վրա, այլ նաև ռեոլոգիական մատրիցայի մասնաբաժինը: Արդյունքում հնարավոր է դառնում զգալիորեն նվազեցնել ջրի քանակը, ավելացնել խտությունը և բարձրացնել բետոնի ամրությունը։ Քարի փոշու ավելացումը գործնականում համարժեք կլինի ցեմենտի ավելացմանը (եթե ջրի նվազեցման ազդեցությունը զգալիորեն ավելի բարձր է, քան ցեմենտի ավելացման դեպքում):

Այստեղ կարևոր է կենտրոնանալ ոչ թե ցեմենտի մի մասը քարի ալյուրով փոխարինելու վրա, այլ այն (և զգալի մասը՝ 40–60%) պորտլանդական ցեմենտին ավելացնելու վրա։ Պոլիկառուցվածքային տեսության հիման վրա 1985–2000 թթ. Պոլիկոնստրուկցիան փոխելու բոլոր աշխատանքները ուղղված էին պորտլանդական ցեմենտի 30-50%-ը հանքային լցոնիչների փոխարինմանը, որպեսզի այն պահպանվի բետոնի մեջ [տես. Սոլոմատով Վ.Ի., Վիրովոյ Վ.Ն. և այլք Կոմպոզիտային շինանյութեր և նյութերի սպառման կրճատված կառուցվածքներ: - Կիև: Բուդիվելնիկ, 1991; Aganin S.P. Ջրի պահանջարկի ցածր բետոններ՝ փոփոխված քվարցային լցակույտով. Համառոտագիր հաշվի մրցույթի համար: աստիճանի cand. տեխ. գիտություններ. - Մ, 1996; Fadel I. M. Բազալտով լցված բետոնի ինտենսիվ առանձին տեխնոլոգիա. թեզի համառոտագիր. քնքուշ. տեխ. Գիտություններ - Մ, 1993]: Նույն ամրության բետոններում պորտլանդական ցեմենտի խնայողության ռազմավարությունը իր տեղը կզիջի 2-3 անգամ ավելի բարձր ամրություն ունեցող բետոնի խնայողության ռազմավարությանը ոչ միայն սեղմման, այլև ճկման և առանցքային լարվածության և հարվածի դեպքում: Բետոնի խնայողությունը ավելի բաց շինություններում ավելի բարձր տնտեսական էֆեկտ կտա, քան ցեմենտի խնայողությունը:

Հաշվի առնելով ռեոլոգիական մատրիցների բաղադրությունը տարբեր մասշտաբների մակարդակներում, մենք հաստատում ենք, որ բարձր ամրության բետոններում ավազի համար ռեոլոգիական մատրիցը միկրո մակարդակում ցեմենտի, ալյուրի, սիլիցիումի, սուպերպլաստիկացնողի և ջրի բարդ խառնուրդ է: Իր հերթին, ցեմենտի և քարի ալյուրի (հավասար ցրվածության) խառնուրդի համար միկրոսիլիկ բետոնների համար որպես կառուցվածքային տարրեր, հայտնվում է մեկ այլ ռեոլոգիական մատրիցա ավելի փոքր մասշտաբով` սիլիցիումի գոլորշի, ջրի և սուպերպլաստիկացնողի խառնուրդ:

Մանրացված բետոնի համար ռեոլոգիական մատրիցների կառուցվածքային տարրերի այս մասշտաբները համապատասխանում են բետոնի չոր բաղադրիչների օպտիմալ հատիկաչափության սանդղակներին՝ դրա բարձր խտությունը ստանալու համար:

Այսպիսով, քարե ալյուրի հավելումը կատարում է և՛ կառուցվածքային-ռեոլոգիական ֆունկցիա, և՛ մատրիցային լցնում։ Բարձր ամրության բետոնների համար պակաս կարևոր չէ քարի ալյուրի ռեակտիվ-քիմիական ֆունկցիան, որն ավելի բարձր ազդեցությամբ իրականացվում է ռեակտիվ միկրոսիլիկով և միկրոջրազրկված կաոլինով։

Առավելագույն ռեոլոգիական և ջրի նվազեցնող ազդեցությունները, որոնք առաջանում են պինդ փուլի մակերևույթի վրա SP-ի կլանման հետևանքով, գենետիկորեն բնորոշ են բարձր միջերեսով նուրբ ցրված համակարգերին:

Աղյուսակ 1.

SP-ի ռեոլոգիական և ջրային նվազեցնող ազդեցությունը ջրա-հանքային համակարգերում

Ցրված փոշու տեսակը և պլաստիկացնող	Դոզան SP,%
CaCO3 (Mg 150)
BaCO3 (հալվածք)
Ca(OH)2 (LST)
Ցեմենտ PO «Volskcement» (C-3)
Պենզայի ավանդի օպոկա (S-3)
Աղացած ապակի TF10 (S-3)

Աղյուսակ 1-ում երևում է, որ SP-ով պորտլանդական ցեմենտի ձուլման լուծույթներում վերջինիս ջուրը նվազեցնող ազդեցությունը 1,5–7,0 անգամ (sic!) ավելի բարձր է, քան հանքային փոշիներում: Ժայռերի համար այս ավելցուկը կարող է հասնել 2-3 անգամ:

Այսպիսով, հիպերպլաստիկացնողների համադրությունը միկրոսիլիցիային, քարե ալյուրի կամ մոխրի հետ հնարավորություն տվեց բարձրացնել սեղմման ուժի մակարդակը մինչև 130–150, իսկ որոշ դեպքերում մինչև 180–200 ՄՊա կամ ավելի։ Այնուամենայնիվ, ուժի զգալի աճը հանգեցնում է փխրունության ինտենսիվ աճի և Պուասոնի հարաբերակցության նվազմանը մինչև 0,14–0,17, ինչը հանգեցնում է արտակարգ իրավիճակներում կառույցների հանկարծակի ոչնչացման վտանգի: Բետոնի այս բացասական հատկությունից ազատվելն իրականացվում է ոչ այնքան վերջինիս ամրացմամբ գավազանով ամրացնելով, որքան ձողերի ամրացումը պոլիմերներից, ապակուց և պողպատից մանրաթելերի ներմուծման հետ համատեղելով։

Հանքային և ցեմենտի ցրված համակարգերի պլաստիկացման և ջրազերծման հիմունքները ձևակերպվել են Կալաշնիկովի դոկտորական ատենախոսությունում Վ.Ի. [սմ. Կալաշնիկով VI Շինանյութերի արտադրության հանքային ցրված համակարգերի պլաստիկացման հիմունքները. Ատենախոսություն գիտական ​​զեկույցի տեսքով գիտությունների դոկտորի աստիճանի համար: տեխ. գիտություններ. - Վորոնեժ, 1996 թ.] 1996 թվականին՝ 1979-1996 թվականներին նախկինում ավարտված աշխատանքների հիման վրա: Կալաշնիկով Վ. Ի., Իվանով Ի. Ա. Չափազանց հեղուկացված բարձր խտացված ցրված համակարգերի կառուցվածքային-ռեոլոգիական վիճակի մասին. // Կոմպոզիտային նյութերի մեխանիկայի և տեխնոլոգիայի IV ազգային գիտաժողովի նյութեր. - Սոֆիա՝ ԲԱՆ, 1985; Ivanov I. A., Kalashnikov V. I. Հանքանյութերի դիսպերս կոմպոզիցիաների պլաստիկացման արդյունավետությունը կախված դրանցում պինդ փուլի կոնցենտրացիայից: // Բետոնի խառնուրդների ռեոլոգիա և դրա տեխնոլոգիական խնդիրները. Թեզ. III Համամիութենական սիմպոզիումի զեկույցը։ - Ռիգա: - RPI, 1979; Կալաշնիկով Վ. Ի., Իվանով Ի. Ա. Հանքային ցրված կոմպոզիցիաների պլաստիկացման բնույթի մասին՝ կախված դրանցում պինդ փուլի կոնցենտրացիայից:// Կոմպոզիտային նյութերի մեխանիկա և տեխնոլոգիա. II ազգային գիտաժողովի նյութեր. - Սոֆիա՝ ԲԱՆ, 1979; Կալաշնիկով VI. Տարբեր հանքային միացությունների արձագանքը նաֆթալին-սուլֆոնաթթվի գերպլաստիկացնողներին և դրա վրա ակնթարթային ալկալիների ազդեցության մասին: // Կոմպոզիտային նյութերի մեխանիկա և տեխնոլոգիա. Օտարերկրյա ներկայացուցիչների մասնակցությամբ III ազգային կոնֆերանսի նյութեր. - Սոֆիա՝ ԲԱՆ, 1982; Կալաշնիկով VI Բետոնի խառնուրդների ռեոլոգիական փոփոխությունների հաշվառում գերպլաստիկացնողներով: // Բետոնի և երկաթբետոնի IX համամիութենական կոնֆերանսի նյութեր (Տաշքենդ, 1983): - Պենզա: - 1983 թ. Կալաշնիկով VI, Իվանով Ի.Ա. Ցեմենտի բաղադրությունների ռեոլոգիական փոփոխությունների առանձնահատկությունները իոն-կայունացնող պլաստիկացնող նյութերի ազդեցության տակ. // «Բետոնի տեխնոլոգիական մեխանիկա» աշխատանքների ժողովածու. – Ռիգա: RPI, 1984]: Սրանք մանր ցրված համակարգերում համատեղ ձեռնարկության առավելագույն հնարավոր ջրի կրճատման գործունեության ուղղորդված օգտագործման հեռանկարներն են, սուպերպլաստիկացված համակարգերի քանակական ռեոլոգիական և կառուցվածքային-մեխանիկական փոփոխությունների առանձնահատկությունները, որոնք բաղկացած են ավալանշային անցումից պինդ համակարգից: վիճակից մինչև հեղուկ վիճակներ ջրի գերփոքր ավելացումով: Սրանք բարձր ցրված պլաստիկացված համակարգերի գրավիտացիոն տարածման և հետթիքսոտրոպային հոսքի ռեսուրսի մշակված չափանիշներն են (իր սեփական քաշի ազդեցության տակ) և ցերեկային մակերեսի ինքնաբուխ հարթեցման համար: Սա նստվածքային, մագմատիկ և մետամորֆիկ ծագման ժայռերից նուրբ ցրված փոշիներով ցեմենտի համակարգերի սահմանափակ կոնցենտրացիայի առաջադեմ հայեցակարգն է, որը ընտրովի է ջրի բարձր նվազեցման տեսանկյունից մինչև SP: Այս աշխատանքներում ձեռք բերված ամենակարևոր արդյունքները դիսպերսիաներում ջրի սպառման 5-15 անգամ կրճատման հնարավորությունն է՝ պահպանելով գրավիտացիոն տարածման հնարավորությունը: Ցույց է տրվել, որ ռեոլոգիական ակտիվ փոշիները ցեմենտի հետ համատեղելով՝ հնարավոր է ուժեղացնել համատեղ ձեռնարկության ազդեցությունը և ստանալ բարձր խտության ձուլվածքներ: Հենց այս սկզբունքներն են իրականացվում ռեակցիոն փոշի բետոններում՝ դրանց խտության և ամրության բարձրացմամբ (Reaktionspulver beton - RPB կամ Reactive Powder Concrete - RPC [տես Դոլգոպոլով Ն. Ն., Սուխանով Մ. Ա., Էֆիմով Ս. Ն. նոր տեսակցեմենտ՝ ցեմենտի քարի կառուցվածք։ // Շինանյութեր. - 1994. - No 115]): Մեկ այլ արդյունք է համատեղ ձեռնարկության նվազեցման գործողության աճը փոշիների ցրվածության աճով [տես. Կալաշնիկով VI Շինանյութերի արտադրության հանքային ցրված համակարգերի պլաստիկացման հիմունքները. Ատենախոսություն գիտական ​​զեկույցի տեսքով գիտությունների դոկտորի աստիճանի համար: տեխ. գիտություններ. – Վորոնեժ, 1996]: Այն նաև օգտագործվում է փոշու մանրահատիկ բետոններում՝ ավելացնելով մանր ցրված բաղադրիչների մասնաբաժինը ցեմենտի մեջ միկրոսիլիկ ավելացնելով: Փոշի բետոնի տեսության և պրակտիկայում նորույթ էր 0,1–0,5 մմ մասնաբաժնով մանր ավազի օգտագործումը, որը բետոնը դարձնում էր մանրահատիկ՝ ի տարբերություն 0–5 մմ մասնաբաժնի սովորական ավազի ավազի։ Փոշեբետոնի ցրված մասի միջին տեսակարար մակերևույթի մեր հաշվարկը (բաղադրությունը՝ ցեմենտ՝ 700 կգ; մանր ավազ՝ 0,125–0,63 մմ՝ 950 կգ; բազալտ ալյուր Ssp = 380 մ2/կգ՝ 350 կգ; կգ՝ 140 կգ. 0,125–0,5 մմ մասնաբաժնի մանրահատիկ ավազի հետ ընդհանուր խառնուրդի 49% պարունակությամբ ցույց է տալիս, որ MK Smk = 3000m2 / կգ ցրվածությամբ, փոշի մասի միջին մակերեսը Svd = 1060 մ2 / կգ է: , իսկ Smk = 2000 m2 /kg - Svd = 785 m2 / կգ: Հենց այդպիսի նուրբ ցրված բաղադրիչների վրա են պատրաստվում մանրահատիկ ռեակցիայի փոշի բետոններ, որոնցում պինդ փուլի ծավալային կոնցենտրացիան առանց ավազի հասնում է 58–64%, իսկ ավազի հետ միասին՝ 76–77% և մի փոքր զիջում է պինդ փուլի կոնցենտրացիան գերպլաստիկացված ծանր բետոններում (Cv = 0, 80–0,85): Այնուամենայնիվ, մանրացված բետոնի մեջ պինդ փուլի ծավալային կոնցենտրացիան հանած մանրացված քարը և ավազը շատ ավելի ցածր է, ինչը որոշում է ցրված մատրիցայի բարձր խտությունը:

Բարձր ամրությունը ապահովվում է ոչ միայն միկրոսիլիկ կամ ջրազրկված կաոլինի, այլ նաև գրունտային ապարների ռեակտիվ փոշու առկայությամբ: Ըստ գրականության՝ հիմնականում ներմուծված են մոխիրը, բալթյան, կրաքարը կամ քվարց ալյուրը։ ԽՍՀՄ-ում և Ռուսաստանում բացվել են ռեակտիվ փոշու բետոնների արտադրության լայն հնարավորություններ՝ կապված Յու. Ա., Բատրակով Վ. W/T հարաբերակցությունը, որն ապահովում է մանրացված քարե բետոնի գրավիտացիոն տարածումը, կրճատվում է մինչև 13–15%՝ համեմատած համատեղ ձեռնարկության սովորական ներդրման հետ, նման VNV-50-ի վրա բետոնի ուժը հասնում է 90–100 ՄՊա-ի: Ըստ էության, VNV-ի, միկրոսիլիկոնի, մանր ավազի և ցրված ամրացման հիման վրա կարելի է ձեռք բերել ժամանակակից փոշու բետոններ։

Դիսպերսիայով ամրացված փոշու բետոնները շատ արդյունավետ են ոչ միայն կրող կառույցների համար, որոնք համակցված են նախալարված ամրաններով, այլ նաև շատ բարակ պատերով, ներառյալ տարածական, ճարտարապետական ​​դետալների արտադրության համար:

Վերջին տվյալներով հնարավոր է կառուցվածքների տեքստիլ ամրացում։ Դա զարգացած արտասահմանյան երկրներում բարձր ամրության պոլիմերից և ալկալիակայուն թելերից պատրաստված (գործվածք) եռաչափ շրջանակների տեքստիլ-մանրաթելային արտադրության զարգացումն էր, որն ավելի քան 10 տարի առաջ Ֆրանսիայում և Կանադայում ռեակցիայի զարգացման շարժառիթն էր: -փոշի բետոններ համատեղ ձեռնարկություններով առանց խոշոր ագրեգատների լրացուցիչ նուրբ քվարցային ագրեգատով, որը լցված է քարի փոշիներով և միկրոսիլիկով: Նման մանրահատիկ խառնուրդներից բետոնի խառնուրդները տարածվում են սեփական քաշի ազդեցության տակ՝ լրացնելով հյուսված շրջանակի ամբողջովին խիտ ցանցային կառուցվածքը և բոլոր ֆիլիգրանման միջերեսները։

Փոշի բետոնե խառնուրդների «բարձր» ռեոլոգիան (PBS) ապահովում է չոր բաղադրիչների զանգվածի 10–12% ջրի պարունակություն, զիջման ուժ. 0= 5–15 Պա, այսինքն. ընդամենը 5-10 անգամ ավելի բարձր, քան յուղաներկեր. Նման 0 արժեքով այն կարելի է որոշել օգտագործելով 1995 թվականին մեր կողմից մշակված մինիարեոմետրիկ մեթոդը: Ցածր ելքի ուժն ապահովված է. օպտիմալ հաստությունռեոլոգիական մատրիցայի շերտեր: PBS-ի տոպոլոգիական կառուցվածքը հաշվի առնելով՝ միջշերտի X-ի միջին հաստությունը որոշվում է բանաձևով.

որտեղ է ավազի մասնիկների միջին տրամագիծը; ծավալային կոնցենտրացիան է։

Ստորև բերված կոմպոզիցիայի համար W/T = 0,103 դեպքում միջշերտի հաստությունը կկազմի 0,056 մմ: Դե Լարարդը և Սեդրանը պարզեցին, որ ավելի նուրբ ավազների համար (d = 0,125–0,4 մմ) հաստությունը տատանվում է 48-ից մինչև 88 մկմ:

Մասնիկների միջաշերտի ավելացումը նվազեցնում է մածուցիկությունը և վերջնական կտրվածքային լարվածությունը և մեծացնում է հեղուկությունը: Հեղուկությունը կարելի է ավելացնել՝ ավելացնելով ջուր և ներմուծելով SP: Ընդհանուր առմամբ, ջրի և SP-ի ազդեցությունը մածուցիկության, վերջնական կտրվածքի լարվածության և զիջման ուժի փոփոխության վրա միանշանակ չէ (նկ. 1):

Սուպերպլաստիկատորը նվազեցնում է մածուցիկությունը շատ ավելի քիչ չափով, քան ջրի ավելացումը, մինչդեռ SP-ի պատճառով ելքի ուժի նվազումը շատ ավելի մեծ է, քան ջրի ազդեցության պատճառով:

Բրինձ. 1. SP-ի և ջրի ազդեցությունը մածուցիկության, զիջման և զիջման ուժի վրա

Գերպլաստիկացված վերջնական լցված համակարգերի հիմնական հատկություններն այն են, որ մածուցիկությունը կարող է բավականին բարձր լինել, և համակարգը կարող է դանդաղ հոսել, եթե ելքի ուժը ցածր է: Առանց SP սովորական համակարգերի համար մածուցիկությունը կարող է ցածր լինել, բայց բարձրացված ելքի ուժը խանգարում է դրանց տարածմանը, քանի որ նրանք չունեն հետթիքսոտրոպ հոսքի ռեսուրս [տես. Կալաշնիկով VI, Իվանով Ի.Ա. Ցեմենտի բաղադրությունների ռեոլոգիական փոփոխությունների առանձնահատկությունները իոն-կայունացնող պլաստիկացնող նյութերի ազդեցության տակ. // «Բետոնի տեխնոլոգիական մեխանիկա» աշխատանքների ժողովածու. – Ռիգա: RPI, 1984]:

Ռեոլոգիական հատկությունները կախված են համատեղ ձեռնարկության տեսակից և դեղաքանակից: Երեք տեսակի համատեղ ձեռնարկությունների ազդեցությունը ներկայացված է նկ. 2. Ամենաարդյունավետ համատեղ ձեռնարկությունը Woerment 794-ն է:

Բրինձ. 2 SP-ի տեսակի և դեղաչափի ազդեցությունը o. 1 - Woerment 794; 2 - S-3; 3 – Melment F 10

Միևնույն ժամանակ, ոչ թե ներքին SP S-3-ն էր պակաս ընտրովի, այլ մելամինի Melment F10-ի վրա հիմնված արտասահմանյան SP-ն։

Փոշի բետոնի խառնուրդների տարածելիությունը չափազանց կարևոր է կաղապարի մեջ դրված հյուսված ծավալային ցանցային շրջանակներով բետոնե արտադրանքի ձևավորման համար:

Նման լայնածավալ բաց գործվածքից շրջանակները թիակի, I-beam-ի, ալիքի և այլ կոնֆիգուրացիաների տեսքով թույլ են տալիս արագ ամրացնել, որը բաղկացած է կաղապարի մեջ շրջանակի տեղադրումից և ամրացումից, որին հաջորդում է կախովի բետոն լցնելը, որը հեշտությամբ թափանցում է միջով: շրջանակի բջիջները 2–5 մմ չափսերով (նկ. 3) . Գործվածքից փայտամածներհնարավորություն է տալիս արմատապես բարձրացնել բետոնի ճաքերի դիմադրությունը փոփոխական ջերմաստիճանի տատանումների ազդեցության տակ և զգալիորեն նվազեցնել դեֆորմացիաները:

Բետոնի խառնուրդը պետք է ոչ միայն հեշտությամբ տեղայնորեն լցվի ցանցի շրջանակի միջով, այլև ձևը լրացնելիս տարածվի շրջանակի միջով «հակադարձ» ներթափանցմամբ՝ ձևի մեջ խառնուրդի ծավալի ավելացմամբ: Հեղուկությունը գնահատելու համար օգտագործվել են նույն կազմի փոշի խառնուրդներ՝ չոր բաղադրիչների պարունակության առումով, և կոնից տարածելիությունը (թափահարման սեղանի համար) վերահսկվել է SP-ի և (մասամբ) ջրի քանակով: Սփռումը արգելափակվել է 175 մմ տրամագծով ցանցային օղակով։

Բրինձ. 3 Գործվածքների փայտամած նմուշ

Բրինձ. 4 Խառնուրդի շաղ տալ ազատ և փակ տարածմամբ

Ցանցն ուներ 2,8 × 2,8 մմ հստակ չափսեր՝ 0,3 × 0,3 մմ մետաղալարերի տրամագծով (նկ. 4): Վերահսկիչ խառնուրդները պատրաստվել են 25.0 հալոցներով; 26,5; 28,2 և 29,8 սմ.Փորձերի արդյունքում պարզվել է, որ խառնուրդի հեղուկության մեծացման հետ նվազում է ազատ հոսանքի և արգելափակված հոսքի db տրամագծերի հարաբերակցությունը։ Նկ. 5-ը ցույց է տալիս dc/dbotdc-ի փոփոխությունը:

Բրինձ. 5 Փոխել dc/db-ն ազատ տարածված dc-ից

Ինչպես երևում է նկարից, խառնուրդի տարածման տարբերությունը dc և db-ն անհետանում է հոսունության դեպքում, որը բնութագրվում է 29,8 սմ ազատ տարածմամբ, իսկ dc.= 28,2-ի դեպքում ցանցի միջով տարածումը նվազում է 5%-ով: Հատկապես մեծ դանդաղում է ցանցի միջոցով տարածման ժամանակ 25 սմ տարածությամբ խառնուրդը:

Այս առումով 3–3 մմ բջիջների չափսերով ցանցային շրջանակներ օգտագործելիս անհրաժեշտ է օգտագործել առնվազն 28–30 սմ տարածությամբ խառնուրդներ։

0,15 մմ տրամագծով և 6 մմ երկարությամբ պողպատե մանրաթելերով 1% ծավալով ամրացված ցրված երկաթբետոնի ֆիզիկատեխնիկական հատկությունները ներկայացված են աղյուսակ 2-ում:

Աղյուսակ 2.

Փոշի բետոնի ֆիզիկական և տեխնիկական հատկությունները ցածր ջրի պահանջարկ ունեցող կապիչի վրա՝ օգտագործելով կենցաղային SP S-3

	Գույքի անվանումը	Միավոր	Ցուցանիշներ
	Խտություն
	Ծակոտկենություն
	Սեղմման ուժը
	Ճկման առաձգական ուժ
	Առաձգական ուժ
	Էլաստիկ մոդուլ
	Պուասոնի հարաբերակցությունը
	Ջրի կլանումը
	Ցրտահարության դիմադրություն	ցիկլերի քանակը

Արտասահմանյան տվյալներով, 3% ամրացումով սեղմման ուժը հասնում է 180–200 ՄՊա, իսկ առանցքային լարման դեպքում՝ 8–10 ՄՊա։ Հարվածի ուժն ավելանում է ավելի քան տասնապատիկ:

Փոշի բետոնի հնարավորությունները հեռու են սպառվելուց՝ հաշվի առնելով հիդրոթերմային մշակման արդյունավետությունը և դրա ազդեցությունը տոբերմորիտի և, համապատասխանաբար, քոնոտլիտի համամասնության ավելացման վրա։

Արդյո՞ք տեղեկատվությունը օգտակար էր: այո մասամբ ոչ

• 15444

ԳԼՈՒԽ 1 ԺԱՄԱՆԱԿԱԿԻՑ ՀԱՅԱՍՏԱՆՆԵՐ ԵՎ ՀԻՄՆԱԿԱՆ

ԲԱՐՁՐ ՈՐԱԿ ՓՈՇԻ ԲԵՏՈՆԻ ՍՏԱՑՄԱՆ ՍԿԶԲՈՒՆՔՆԵՐԸ.

1.1 Արտասահմանյան և ներքին փորձը բարձրորակ բետոնի և մանրաթելային երկաթբետոն օգտագործելու հարցում:

1.2 Բետոնի բազմաբաղադրիչ բնույթը՝ որպես ֆունկցիոնալ հատկությունների ապահովման գործոն:

1.3 Բարձր ամրության և բարձր ամրության ռեակցիոն-փոշի բետոնների և մանրաթելային երկաթբետոնների առաջացման մոտիվացիա:

1.4 Ցրված փոշիների բարձր ռեակտիվությունը հիմք է հանդիսանում բարձրորակ բետոններ ստանալու համար:

ԵԶՐԱԿԱՑՈՒԹՅՈՒՆՆԵՐ 1-ին ԳԼՈՒԽԻ ՄԱՍԻՆ.

ԳԼՈՒԽ 2 ԱՂԲՅՈՒՐ ՆՅՈՒԹԵՐ, ՀԵՏԱԶՈՏՈՒԹՅԱՆ ՄԵԹՈԴՆԵՐ,

ԳՈՐԾԻՔՆԵՐ ԵՎ ՍԱՐՔԱՎՈՐՈՒՄՆԵՐ.

2.1 Հումքի բնութագրերը.

2.2 Հետազոտության մեթոդներ, գործիքներ և սարքավորումներ:

2.2.1 Հումքի պատրաստման և դրանց ռեակտիվ ակտիվության գնահատման տեխնոլոգիա.

2.2.2 Փոշեբետոնե խառնուրդների արտադրության տեխնոլոգիա և ես

Այսօր նրանց թեստերը:

2.2.3 Հետազոտության մեթոդներ. Սարքեր և սարքավորումներ.

ԳԼՈՒԽ 3 ԴԻՍՊԵՐՍԻՎ ՀԱՄԱԿԱՐԳԵՐԻ ՏՈՊՈԼՈԳԻԱ, ԴԻՍՊԵՐՍԻՎ.

Երկաթափոշի ԲԵՏՈՆ ԵՎ

ԴՐԱՆՑ ՊԱՐՏԱՑՄԱՆ ՄԵԽԱՆԻԶՄԸ.

3.1 Կոմպոզիտային կապիչների տոպոլոգիա և դրանց կարծրացման մեխանիզմ:

3.1.1 Կոմպոզիտային կապող նյութերի կառուցվածքային և տոպոլոգիական վերլուծություն: 59 P 3.1.2 Կոմպոզիտային կապող նյութերի խոնավացման և կարծրացման մեխանիզմը - կոմպոզիցիաների կառուցվածքային տոպոլոգիայի արդյունքում:

3.1.3 Ցրված-երկաթավորված մանրահատիկ բետոնների տոպոլոգիա.

ԵԶՐԱԿԱՑՈՒԹՅՈՒՆՆԵՐ 3-րդ ԳԼՈՒԽԻ ՄԱՍԻՆ.

ԳԼՈՒԽ 4 ԳԵՐՊԼԱՍՏԻԿԱՑՎԱԾ ԴԻՍՊԵՐՍԻՎ ՀԱՄԱԿԱՐԳԵՐԻ ՀԵՂԱԲԱՆԱԿԱՆ ՎԻՃԱԿԸ, ՓՈՇԻ ԲԵՏՈՆԻ ԽԱՌՆՎԱԾՔՆԵՐԸ ԵՎ ԴՐԱ ԳՆԱՀԱՏՄԱՆ ՄԵԹՈԴԱԲԱՆՈՒԹՅԱՆԸ:

4.1 Ցրված համակարգերի և մանրահատիկ փոշու բետոնի խառնուրդների վերջնական կտրվածքային լարվածության և հեղուկության գնահատման մեթոդաբանության մշակում:

4.2 Դիսպերս համակարգերի և մանրահատիկ փոշի խառնուրդների ռեոլոգիական հատկությունների փորձարարական որոշում:

ԵԶՐԱԿԱՑՈՒԹՅՈՒՆՆԵՐ 4-րդ ԳԼՈՒԽԻ ՄԱՍԻՆ.

ԳԼՈՒԽ 5 ՔԱՐԵՐԻ ՌԵԱԿՏԻՎ ԳՈՐԾՈՒՆԵՈՒԹՅԱՆ ԳՆԱՀԱՏՈՒՄԸ ԵՎ ՌԵԱԿՑԻՈՆ ՓՈՇԻ ԽԱՌՆՈՒՅԹՆԵՐԻ ԵՎ ԲԵՏՈՆԻ ՀԵՏԱԶՈՆՈՒՄԸ:

5.1 Ցեմենտով խառնված ապարների ռեակտիվություն.-■.

5.2 Փոշու դիսպերսիոն երկաթբետոնի բաղադրության ընտրության սկզբունքները՝ հաշվի առնելով նյութերին ներկայացվող պահանջները:

5.3 Մանրահատիկ փոշի դիսպերսիոն երկաթբետոնի բաղադրատոմս:

5.4 Բետոնի խառնուրդի պատրաստում.

5.5 Փոշեբետոնի խառնուրդների կոմպոզիցիաների ազդեցությունը դրանց հատկությունների և առանցքային սեղմման ուժի վրա:

5.5.1 Գերպլաստիկացնողների տեսակի ազդեցությունը բետոնի խառնուրդի տարածման և բետոնի ամրության վրա:

5.5.2 Սուպերպլաստիկատորի չափաբաժնի ազդեցությունը.

5.5.3 Միկրոսիլիկ դեղաչափի ազդեցությունը.

5.5.4 Բազալտի և ավազի մասնաբաժնի ազդեցությունը ամրության վրա.

ԵԶՐԱԿԱՑՈՒԹՅՈՒՆՆԵՐ 5-րդ ԳԼՈՒԽԻ ՄԱՍԻՆ.

ԳԼՈՒԽ 6 ԲԵՏՈՆԻ ՖԻԶԻԿԱԿԱՆ ԵՎ ՏԵԽՆԻԿԱԿԱՆ ՀԱՏԿՈՒԹՅՈՒՆՆԵՐԸ ԵՎ ԴՐԱՆՑ.

ՏԵԽՆԻԿԱԿԱՆ ԵՎ ՏՆՏԵՍԱԿԱՆ ԳՆԱՀԱՏԱԿԱՆ.

6.1 RPB-ի և fibro-RPB-ի ամրության ձևավորման կինետիկ առանձնահատկությունները:

6.2 Մանրաթել-RPB-ի դեֆորմատիվ հատկությունները:

6.3 Փոշի բետոնի ծավալային փոփոխություններ:

6.4 Դիսպերսիայով ամրացված փոշեբետոնների ջրի կլանումը:

6.5 Տեխնիկատնտեսական հիմնավորում և RPM-ի արտադրական իրականացում:

Առաջարկվող ատենախոսությունների ցանկը

• Նոր սերնդի բետոնների արտադրության ռեոլոգիական մատրիցների կազմը, տոպոլոգիական կառուցվածքը և ռեոտեխնոլոգիական հատկությունները 2011թ., տեխնիկական գիտությունների թեկնածու Անանև, Սերգեյ Վիկտորովիչ

• Նոր սերնդի շոգեխաշած ավազային բետոն ռեակցիոն-փոշի կապող նյութի վրա 2013թ., տեխնիկական գիտությունների թեկնածու Վալիև, Դամիր Մարատովիչ

• Բարձր ամրության մանրահատիկ բազալտե մանրաթելային երկաթբետոն 2009թ., տեխնիկական գիտությունների թեկնածու Բորովսկի, Իգոր Վիկտորովիչ

• Փոշով ակտիվացված բարձր ամրության ավազե բետոն և մանրաթելային բետոն՝ ցեմենտի ցածր հատուկ սպառումով մեկ միավորի դիմացկուն ուժով 2012թ., տեխնիկական գիտությունների թեկնածու Վոլոդին, Վլադիմիր Միխայլովիչ

• Փոշով ակտիվացված բարձր ամրության բետոն և մանրաթելային երկաթբետոն՝ ցեմենտի ցածր հատուկ սպառումով մեկ միավորի դիմացկուն բետոնով 2011 թ., բ.գ.դ. Խվաստունով, Ալեքսեյ Վիկտորովիչ

Ատենախոսության ներածություն (վերացականի մի մասը) «Քարերի օգտագործմամբ մանրահատիկ ռեակցիոն-փոշի ցրված-երկաթբետոն» թեմայով.

Թեմայի համապատասխանությունը. Բետոնի և երկաթբետոնի արտադրության համաշխարհային պրակտիկայում ամեն տարի արագորեն աճում է բարձրորակ, բարձր և բարձր ամրության բետոնների արտադրությունը, և այդ առաջընթացը դարձել է օբյեկտիվ իրականություն՝ նյութական և էներգիայի զգալի խնայողության շնորհիվ։ ռեսուրսներ։

Բետոնի սեղմման ուժի զգալի աճով ճաքերի դիմադրությունը անխուսափելիորեն նվազում է, և կառուցվածքների փխրուն կոտրվածքի վտանգը մեծանում է: Բետոնի ցրված ամրացումը մանրաթելով վերացնում է այս բացասական հատկությունները, ինչը հնարավորություն է տալիս արտադրել 80-100-ից բարձր դասերի բետոն 150-200 ՄՊա ուժով, որն ունի նոր որակ՝ ոչնչացման մածուցիկ բնույթ:

Դիսպերսիոն երկաթբետոնների և ներքին պրակտիկայում դրանց արտադրության գիտական ​​աշխատանքների վերլուծությունը ցույց է տալիս, որ հիմնական կողմնորոշումը չի հետապնդում նման բետոններում բարձր ամրության մատրիցներ օգտագործելու նպատակներ: Դիսպերսիոն երկաթբետոնի դասը սեղմման ուժի առումով մնում է չափազանց ցածր և սահմանափակվում է B30-B50-ով: Սա թույլ չի տալիս ապահովել մանրաթելի լավ կպչունությունը մատրիցին, ամբողջությամբ օգտագործել պողպատե մանրաթելը նույնիսկ ցածր առաձգական ուժով: Ավելին, տեսականորեն մշակվում են 5-9% ծավալային ամրացման աստիճանով ազատ դրված մանրաթելերով բետոնե արտադրանք, իսկ գործնականում արտադրվում են բետոնե արտադրանք. դրանք թափվում են թրթռման ազդեցության տակ՝ չպլաստիկացված «ճարպ» ցեմենտ-ավազի բաղադրության բարձր կծկվող շաղախներով. աշխատանքը 1974 թ.. Նշանակալից գիտական ​​նվաճումներԳերպլաստիկացված VNV-ի ստեղծման ոլորտում միկրոսիլիցիումի միկրոցրված խառնուրդները, բարձր ամրության ապարներից ռեակտիվ փոշիներով, հնարավորություն են տվել ջրի նվազեցման էֆեկտը հասցնել 60% օլիգոմերային բաղադրության սուպերպլաստիկացնողների և հիպերպլաստիկացնողների միջոցով: պոլիմերային կազմը. Այս ձեռքբերումները հիմք չդարձան ձուլածո ինքնախտացող խառնուրդներից բարձր ամրության երկաթբետոնի կամ մանրահատիկ փոշու բետոնների ստեղծման համար։ Միևնույն ժամանակ, առաջադեմ երկրները ակտիվորեն մշակում են ռեակցիոն-փոշի բետոնների նոր սերունդներ, որոնք ամրացված են ցրված մանրաթելերով, հյուսված թափված ծավալային նուրբ ցանցով շրջանակներ, դրանց համադրությունը ձողով կամ ձողով ցրված ամրացմամբ:

Այս ամենը որոշում է 1000-1500 ցրված երկաթբետոնի բարձր ամրության մանրահատիկ ռեակցիոն-փոշու ստեղծման արդիականությունը, որոնք խիստ տնտեսական են ոչ միայն պատասխանատու եզակի շենքերի և շինությունների կառուցման, այլև ընդհանուր նշանակության արտադրանքի և արտադրանքի համար: կառույցները։

Ատենախոսական աշխատանքն իրականացվել է Մյունխենի (Գերմանիա) տեխնիկական համալսարանի շինանյութերի և կառույցների ինստիտուտի ծրագրերին և TBKiV PGUAS-ի դեպարտամենտի նախաձեռնողական աշխատանքին և կրթության նախարարության գիտատեխնիկական ծրագրին համապատասխան: Ռուսաստան «Բարձրագույն կրթության գիտական ​​հետազոտություններ գիտության և տեխնիկայի առաջնահերթ ոլորտներում» «Ճարտարապետություն և շինարարություն» ենթածրագրով 2000-2004 թթ.

Ուսումնասիրության նպատակը և խնդիրները: Ատենախոսական աշխատանքի նպատակն է մշակել մանրացված ապարների օգտագործմամբ մանրահատիկ ռեակցիոն-փոշի բետոնների, այդ թվում՝ ցրված-երկաթբետոնների կոմպոզիցիաներ:

Այս նպատակին հասնելու համար անհրաժեշտ էր լուծել հետևյալ առաջադրանքների մի շարք.

Բացահայտեք տեսական նախադրյալները և դրդապատճառները բազմաբաղադրիչ մանրահատիկ փոշու բետոնների ստեղծման համար շատ խիտ, բարձր ամրության մատրիցով, որը ստացվում է ծայրահեղ ցածր ջրի պարունակությամբ ձուլման արդյունքում՝ ապահովելով քայքայման ժամանակ ճկուն և բարձր առաձգական բետոնների արտադրությունը։ ուժ կռում;

Բացահայտել կոմպոզիտային կապիչների և ցրված-ամրացված մանրահատիկ կոմպոզիցիաների կառուցվածքային տոպոլոգիան, ստանալ դրանց կառուցվածքի մաթեմատիկական մոդելներ՝ կոպիտ լցավորիչ մասնիկների և ամրացնող մանրաթելերի երկրաչափական կենտրոնների միջև հեռավորությունները գնահատելու համար.

Մշակել ջրով ցրված համակարգերի ռեոլոգիական հատկությունների գնահատման մեթոդաբանություն, մանրահատիկ փոշի դիսպերսիոնով ամրացված կոմպոզիցիաներ; ուսումնասիրել դրանց ռեոլոգիական հատկությունները.

Բացահայտել խառը կապող նյութերի կարծրացման մեխանիզմը, ուսումնասիրել կառուցվածքի առաջացման գործընթացները.

Սահմանել բազմաբաղադրիչ մանրահատիկ փոշու բետոնի խառնուրդների անհրաժեշտ հեղուկությունը, որն ապահովում է կաղապարների լցոնումը ցածր մածուցիկությամբ և ծայրահեղ ցածր ելքի ուժով խառնուրդով.

Օպտիմալացնել մանրահատիկ ցրված երկաթբետոնե խառնուրդների բաղադրությունը d = 0,1 մմ և / = 6 մմ մանրաթելով, նվազագույն պարունակությամբ, որը բավարար է բետոնի առաձգականությունը բարձրացնելու համար, պատրաստման տեխնոլոգիան և հաստատել բաղադրատոմսի ազդեցությունը դրանց հեղուկության վրա, Բետոնի խտությունը, օդի պարունակությունը, ամրությունը և այլ ֆիզիկական և տեխնիկական հատկություններ:

Աշխատանքի գիտական ​​նորույթը.

1. Գիտականորեն հիմնավորված և փորձնականորեն հաստատված բարձր ամրության մանրահատիկ ցեմենտի փոշու բետոնների, ներառյալ ցրված-ամրացված, առանց մանրացված քարից պատրաստված բետոնե խառնուրդներից քվարց ավազի նուրբ ֆրակցիաներով, ռեակտիվ ապարների փոշիներով և միկրոսիլիկով, զգալի պարունակությամբ ստանալու հնարավորությունը. բարձրացնել սուպերպլաստիկացնողների արդյունավետությունը ձուլածո ինքնախտացող խառնուրդում ջրի պարունակության նկատմամբ մինչև 10-11% (համապատասխանում է կիսաչոր խառնուրդին առանց համատեղ ձեռնարկության սեղմման համար) չոր բաղադրիչների զանգվածի:

2. Մշակվել են գերպլաստիկացված հեղուկանման դիսպերս համակարգերի զիջման ուժի որոշման մեթոդների տեսական հիմքերը, և առաջարկվել են ազատ փռված և ցանցային ցանկապատով արգելափակված փոշու բետոնի խառնուրդների տարածելիությունը գնահատելու մեթոդներ:

3. Բացահայտվել է կոմպոզիտային կապակցիչների և փոշեբետոնների, այդ թվում՝ ցրված երկաթբետոնների տոպոլոգիական կառուցվածքը։ Ստացվում են դրանց կառուցվածքի մաթեմատիկական մոդելներ, որոնք որոշում են բետոնի մարմնում կոպիտ մասնիկների և մանրաթելերի երկրաչափական կենտրոնների միջև եղած հեռավորությունները։

4. Տեսականորեն կանխատեսված և փորձնականորեն ապացուցված է հիմնականում կոմպոզիտային ցեմենտի կապակցիչների կարծրացման լուծույթի դիֆուզիոն-իոնային մեխանիզմի միջոցով, որն ավելանում է լցանյութի պարունակության ավելացման կամ դրա ցրման զգալի աճի հետ համեմատած ցեմենտի դիսպերսիայի հետ:

5. Ուսումնասիրվել են մանրահատիկ փոշեբետոնների կառուցվածքի առաջացման գործընթացները։ Ցույց է տրվել, որ գերպլաստիկացված ձուլածո ինքնախտացող բետոնի խառնուրդներից պատրաստված փոշու բետոնները շատ ավելի խիտ են, դրանց ամրության աճի կինետիկան ավելի ինտենսիվ է, և նորմատիվ ամրությունը զգալիորեն ավելի բարձր է, քան առանց SP բետոնների, որոնք սեղմված են ջրի նույն պարունակությամբ: ճնշում 40-50 ՄՊա: Մշակվել են փոշիների ռեակտիվ-քիմիական ակտիվության գնահատման չափանիշներ։

6. Օպտիմալացվել են 0,15 տրամագծով և 6 մմ երկարությամբ նուրբ պողպատե մանրաթելով մանրահատիկ ցրված-երկաթբետոնե խառնուրդների կոմպոզիցիաները, դրանց պատրաստման տեխնոլոգիան, բաղադրիչների ներմուծման հաջորդականությունը և խառնման տևողությունը. Հաստատվել է բաղադրության ազդեցությունը բետոնի խառնուրդների հեղուկության, խտության, օդի պարունակության և բետոնի սեղմման ուժի վրա:

7. Ուսումնասիրվել են ցրված-երկաթբետոնների որոշ ֆիզիկական և տեխնիկական հատկություններ և դրանց վրա տարբեր դեղատոմսային գործոնների ազդեցության հիմնական օրինաչափությունները:

Աշխատանքի գործնական նշանակությունը կայանում է նրանում, որ մշակվում է նոր ձուլված մանրահատիկ փոշու բետոնե խառնուրդներ մանրաթելով՝ արտադրանքի և կառուցվածքների համար կաղապարներ լցնելու համար, ինչպես առանց, այնպես էլ համակցված ձողերի ամրացման կամ առանց մանրաթելերի՝ պատրաստի ծավալային նուրբ հյուսված կաղապարներ լցնելու համար: ցանցային շրջանակներ. Բարձր խտության բետոնե խառնուրդների կիրառմամբ հնարավոր է առաջացնել բարձր ճաքադիմացկուն ճկման կամ սեղմման երկաթբետոնե կոնստրուկցիաներսահմանային բեռների ազդեցության տակ ոչնչացման մածուցիկ բնույթով:

Բարձր խտության, բարձր ամրության կոմպոզիտային մատրիցա՝ 120-150 ՄՊա սեղմման ուժով, մետաղին կպչունությունը մեծացնելու համար, որպեսզի օգտագործվի բարակ և կարճ բարձր ամրության 0 0,040,15 մմ մանրաթել և 6-9 մմ երկարություն։ , ինչը հնարավորություն է տալիս նվազեցնել դրա սպառումը և դիմադրությունը կոնկրետ խառնուրդների հոսքին ներարկման ձուլման տեխնոլոգիաբարակ պատերով ֆիլիգրանից պատրաստված իրերի արտադրություն՝ ճկման ժամանակ բարձր առաձգական ուժով։

Նուրբ փոշու ցրված երկաթբետոնների նոր տեսակները ընդլայնում են բարձր ամրության արտադրանքների և կառուցվածքների տեսականին տարբեր տեսակներշինարարություն։

Ընդլայնվել է հանքաքարի և ոչ մետաղական օգտակար հանածոների արդյունահանման և հարստացման ընթացքում քարի մանրացման, չոր և թաց մագնիսական տարանջատման ժամանակ բնական լցանյութերի հումքային բազան:

Մշակված բետոնների տնտեսական արդյունավետությունը բաղկացած է նյութական սպառման զգալի կրճատումից՝ նվազեցնելով բետոնե խառնուրդների արժեքը բարձր ամրության արտադրանքների և կառուցվածքների արտադրության համար:

Հետազոտության արդյունքների իրականացում. Մշակված կոմպոզիցիաները փորձարկվել են արտադրության մեջ «Պենզա բետոնե բետոնի գործարան» ՍՊԸ-ում և «Էներգոսերվիս» հավաքովի բետոն ՓԲԸ-ի արտադրական բազայում և օգտագործվում են Մյունխենում՝ պատշգամբի հենարանների, սալերի և բնակարանաշինության այլ ապրանքների արտադրության մեջ:

Աշխատանքի հաստատում. Ատենախոսական աշխատանքի հիմնական դրույթներն ու արդյունքները ներկայացվել և զեկուցվել են միջազգային և համառուսաստանյան գիտատեխնիկական կոնֆերանսներում՝ «Երիտասարդ գիտություն՝ նոր հազարամյակ» (Նաբերեժնիե Չելնի, 1996 թ.), «Պլանավորման և քաղաքաշինության հարցեր» (Պենզա) , 1996, 1997, 1999 G), « Ժամանակակից հարցերշինանյութերի գիտություն» (Penza, 1998), « ժամանակակից շինարարություն«(1998), Միջազգային գիտատեխնիկական կոնֆերանսներ» Կոմպոզիտային շինանյութեր. Տեսություն և պրակտիկա» (Պենզա, 2002 թ.

2003, 2004, 2005), «Ռեսուրսների և էներգախնայողությունը որպես ստեղծագործության դրդապատճառ ճարտարապետական ​​շինարարության գործընթացում» (Մոսկվա-Կազան, 2003 թ.), «Շինարարության ակտուալ հարցեր» (Սարանսկ, 2004), «Նոր էներգիա և ռեսուրսների խնայողություն» բարձր տեխնոլոգիական տեխնոլոգիաներ շինանյութերի արտադրության մեջ» (Պենզա, 2005), Համառուսաստանյան գիտական ​​և գործնական համաժողով «Քաղաքաշինական պլանավորում, վերակառուցում և ինժեներական աջակցություն Վոլգայի շրջանի քաղաքների կայուն զարգացման համար» (Տոլյատի, 2004 թ.), RAASN-ի ակադեմիական ընթերցումներ «Շինանյութերի գիտության տեսության և պրակտիկայի զարգացման ձեռքբերումներ, խնդիրներ և խոստումնալից ուղղություններ» (Կազան, 2006):

Հրապարակումներ. Հետազոտության արդյունքների հիման վրա տպագրվել է 27 աշխատություն (2 աշխատություն ամսագրերում՝ ըստ HAC ցանկի):

Կառուցվածքը և աշխատանքի ծավալը. Ատենախոսական աշխատանքը բաղկացած է ներածությունից, 6 գլուխներից, հիմնական եզրակացություններից, դիմումներից և օգտագործված գրականության ցանկից՝ 160 վերնագրից, ներկայացված 175 էջ մեքենագրված տեքստի վրա, պարունակում է 64 նկար, 33 աղյուսակ:

Նմանատիպ թեզեր «Շինանյութեր և արտադրանք» մասնագիտությամբ 23.05.05 ՎԱԿ ծածկագիր

• Պլաստիկացված ցեմենտ-հանքային ցրված կախոցների և բետոնային խառնուրդների ռեոտեխնոլոգիական բնութագրերը արդյունավետ բետոնների արտադրության համար 2012թ., տեխնիկական գիտությունների թեկնածու Գուլյաևա, Եկատերինա Վլադիմիրովնա

• Բարձր ամրության դիսպերսիա-երկաթբետոն 2006թ., տեխնիկական գիտությունների թեկնածու Սիմակինա, Գալինա Նիկոլաևնա

• Չջեռուցվող և ցածր ջեռուցվող տեխնոլոգիաների համար բարձր ամրություն ունեցող բետոնների արտադրության մեթոդական և տեխնոլոգիական հիմքեր 2002թ., Տեխնիկական գիտությունների դոկտոր Դեմյանովա, Վալենտինա Սերաֆիմովնա

• Դիսպերսիայով ամրացված մանրահատիկ բետոն տեխնածին ավազի վրա KMA արտադրանքի ճկման համար 2012թ., տեխնիկական գիտությունների թեկնածու Կլյուև, Ալեքսանդր Վասիլևիչ

• Ինքնամտացնող մանրահատիկ բետոններ և մանրաթելային երկաթբետոններ, որոնք հիմնված են բարձր լցված փոփոխված ցեմենտի կապիչների վրա 2018թ., տեխնիկական գիտությունների թեկնածու Բալիկով, Արտեմի Սերգեևիչ

Ատենախոսության եզրակացություն «Շինանյութեր և արտադրանք» թեմայով, Կալաշնիկով, Սերգեյ Վլադիմիրովիչ

1. Ռուսաստանում արտադրված ցրված երկաթբետոնի բաղադրության և հատկությունների վերլուծությունը ցույց է տալիս, որ դրանք լիովին չեն բավարարում տեխնիկական և տնտեսական պահանջները բետոնի ցածր սեղմման ուժի պատճառով (M 400-600): Նման երեք, չորս և հազվադեպ հինգ բաղադրիչ բետոններում ոչ միայն բարձր ամրության, այլև սովորական ամրության ցրված ամրացումն անբավարար է օգտագործվում:

2. Հիմք ընդունելով սուպերպլաստիկացնողների առավելագույն ջրի նվազեցնող ազդեցությունների հասնելու տեսական հասկացությունները ցրված համակարգերում, որոնք չեն պարունակում կոպիտ ագրեգատներ, սիլիցիումի գոլորշի և ապարների փոշիների բարձր ռեակտիվություն, որոնք համատեղ մեծացնում են համատեղ ձեռնարկության ռեոլոգիական ազդեցությունը, d = 0,15-0,20 մկմ և / = 6 մմ բարակ և համեմատաբար կարճ ցրված ամրացման համար յոթ բաղադրիչ բարձր ամրության մանրահատիկ ռեակցիոն-փոշի բետոնե մատրիցայի ստեղծում, որը բետոնի և արտադրության մեջ «ոզնիներ» չի առաջացնում: մի փոքր նվազեցնում է PBS-ի հեղուկությունը:

3. Ցույց է տրված, որ բարձր խտության PBS ստանալու հիմնական չափանիշը ցեմենտի, MK-ի, քարափոշու և ջրի շատ խիտ ցեմենտային խառնուրդի բարձր հեղուկությունն է, որն ապահովվում է SP-ի ավելացումով: Այս առումով մշակվել է դիսպերս համակարգերի և ՊԲՀ ռեոլոգիական հատկությունների գնահատման մեթոդաբանություն: Հաստատվել է, որ PBS-ի բարձր հեղուկությունն ապահովված է 5–10 Պա սահմանափակող կտրվածքային լարվածության և չոր բաղադրիչների զանգվածի 10–11% ջրի պարունակության դեպքում:

4. Բացահայտված է կոմպոզիտային կապիչների և ցրված-երկաթբետոնների կառուցվածքային տոպոլոգիան և տրված են կառուցվածքի նրանց մաթեմատիկական մոդելները: Ստեղծվել է կոմպոզիտային լցված կապող նյութերի կարծրացման իոն-դիֆուզիոն շաղախի միջոցով: PBS-ում ավազի մասնիկների միջև միջին հեռավորությունների, փոշու բետոնի մեջ մանրաթելի երկրաչափական կենտրոնների հաշվարկման մեթոդները համակարգված են ըստ տարբեր բանաձևերի և տարբեր պարամետրերի //, /, դ. Հեղինակի բանաձևի օբյեկտիվությունը ցուցադրվում է ի տարբերություն ավանդական օգտագործվողների։ PBS-ում ցեմենտացնող ցեխի շերտի օպտիմալ հեռավորությունը և հաստությունը պետք է լինի 37-44 + 43-55 մկմ-ի սահմաններում 950-1000 կգ ավազի սպառման դեպքում և համապատասխանաբար 0,1-0,5 և 0,14-0,63 մմ ֆրակցիաների դեպքում:

5. Մշակված մեթոդներով սահմանվել են ցրված-ամրացված և չամրացված PBS-ի ռեոտեխնոլոգիական հատկությունները: PBS-ի օպտիմալ տարածումը D = 100 չափսերով կոնից; d=70; h = 60 մմ պետք է լինի 25-30 սմ:Բացահայտվել են տարածման նվազման գործակիցները՝ կախված մանրաթելի երկրաչափական պարամետրերից և ցանցային ցանկապատով փակելիս PBS-ի հոսքի նվազումը։ Ցույց է տրվում, որ PBS-ը ծավալային ցանցային հյուսված շրջանակներով կաղապարների մեջ լցնելու համար տարածությունը պետք է լինի առնվազն 28-30 սմ:

6. Մշակվել է տեխնիկա ցածր ցեմենտի խառնուրդներում (C:P - 1:10) քարափոշիների ռեակտիվ-քիմիական ակտիվության գնահատման համար մամլման կաղապարման ճնշման տակ սեղմված նմուշներում: Հաստատվել է, որ նույն ակտիվությամբ, ուժով գնահատված 28 օր հետո և երկար կարծրացման ցատկերի ժամանակ (1-1,5 տարի), RPBS-ում օգտագործելիս նախապատվությունը պետք է տրվի բարձր ամրության ապարներից ստացված փոշիներին՝ բազալտ, դիաբազ, դացիտ, քվարց.

7. Ուսումնասիրվել են փոշեբետոնների կառուցվածքի ձևավորման գործընթացները։ Հաստատվել է, որ ձուլածո խառնուրդները լցնելուց հետո առաջին 10-20 րոպեների ընթացքում արտանետում են մինչև 40-50% ներծծված օդ և պահանջում են թաղանթով ծածկել, որը կանխում է խիտ կեղևի առաջացումը: Խառնուրդները սկսում են ակտիվորեն ամրանալ լցնելուց 7-10 ժամ հետո և ուժ են ստանում 1 օր հետո 30-40 ՄՊա, 2 օր հետո՝ 50-60 ՄՊա:

8. Ձևակերպված են 130-150 ՄՊա հզորությամբ բետոնի բաղադրության ընտրության հիմնական փորձարարական և տեսական սկզբունքները. Քվարցային ավազը PBS-ի բարձր հեղուկություն ապահովելու համար պետք է լինի մանրահատիկ ֆրակցիա

0,14-0,63 կամ 0,1-0,5 մմ 1400-1500 կգ/մ3 զանգվածային խտությամբ 950-1000 կգ/մ հոսքի արագությամբ: Ցեմենտ-քարի ալյուրի և ՄՖ-ի կախոցի միջշերտի հաստությունը ավազահատիկների միջև պետք է լինի համապատասխանաբար 43-55 և 37-44 մկմ միջակայքում, ջրի և SP պարունակությամբ, ապահովելով խառնուրդների տարածումը 2530 սմ: ԱՀ-ի և քարի ալյուրի ցրվածությունը պետք է լինի մոտավորապես նույնը, MK պարունակությունը 15-20%, քարի ալյուրի պարունակությունը ցեմենտի կշռով 40-55% է: Այս գործոնների պարունակությունը փոփոխելիս օպտիմալ կազմը ընտրվում է ըստ խառնուրդի պահանջվող հոսքի և 2,7 և 28 օր հետո առավելագույն սեղմման ուժի:

9. 130-150 ՄՊա սեղմման ուժով մանրահատիկ ցրված-երկաթբետոնների կոմպոզիցիաները օպտիմիզացվել են՝ օգտագործելով պողպատե մանրաթելեր՝ ամրացման գործակիցով // = 1%: Հայտնաբերվել են օպտիմալ տեխնոլոգիական պարամետրեր. խառնումը պետք է իրականացվի հատուկ դիզայնի բարձր արագությամբ խառնիչներում, նախընտրելի է տարհանված; Խստորեն կարգավորվում են բաղադրիչների բեռնման հաջորդականությունը և խառնման, «հանգստի» եղանակները։

10. Ուսումնասիրվել է բաղադրության ազդեցությունը ցրված-ամրացված ՊԲՀ-ի հեղուկության, խտության, օդի պարունակության, բետոնի սեղմման ուժի վրա: Պարզվել է, որ խառնուրդների տարածելիությունը, ինչպես նաև բետոնի ամրությունը կախված են մի շարք դեղատոմսային և տեխնոլոգիական գործոններից: Օպտիմալացման ընթացքում հաստատվեցին հեղուկության, ուժի մաթեմատիկական կախվածությունը առանձին, առավել նշանակալից գործոններից:

11. Ուսումնասիրվել են դիսպերս երկաթբետոնների որոշ ֆիզիկական և տեխնիկական հատկություններ: Ցույց է տրվում, որ 120լ սեղմման դիմադրությամբ բետոնները

150 ՄՊա ունեն առաձգականության մոդուլ (44-47) -10 ՄՊա, Պուասոնի հարաբերակցությունը -0,31-0,34 (0,17-0,19 - չամրացվածների համար): Դիսպերսիոն երկաթբետոնի օդային նեղացումը 1,3-1,5 անգամ ցածր է, քան չերկաթբետոնինը: Բարձր ցրտահարության դիմադրությունը, ցածր ջրի կլանումը և օդի կծկումը վկայում են նման բետոնների բարձր կատարողական հատկությունների մասին:

12. Արտադրության հաստատումը և տեխնիկատնտեսական հիմնավորումը վկայում են արտադրությունը կազմակերպելու և շինարարության մեջ մանրահատիկ ռեակցիոն-փոշի ցրված-երկաթբետոնի լայնորեն ներմուծման անհրաժեշտության մասին:

Ատենախոսական հետազոտությունների համար հղումների ցանկ Կալաշնիկով տեխնիկական գիտությունների թեկնածու Սերգեյ Վլադիմիրովիչ, 2006 թ

1. Aganin S.P. Ջրի պահանջարկի ցածր բետոններ՝ մոդիֆիկացված քվարցային լցանյութով: քայլ. Ph.D., M, 1996.17 p.

2. Անտրոպովա Վ.Ա., Դրոբիշևսկի Վ.Ա. Փոփոխված պողպատե մանրաթելային բետոնի հատկությունները // Բետոն և երկաթբետոն. Թիվ 3.2002 թ. Գ.3-5

3. Ախվերդով Ի.Ն. Տեսական հիմքկոնկրետ գիտություն.// Մինսկ. Բարձրագույն դպրոց, 1991, 191 p.

4. Բաբաև Շ.Տ., Կոմար Ա.Ա. Քիմիական հավելումներով բարձր ամրության բետոնից պատրաստված երկաթբետոնե կոնստրուկցիաների էներգախնայողության տեխնոլոգիա:// Մ.: Stroyizdat, 1987. 240 p.

5. Բաժենով Յու.Մ. XXI դարի բետոն. Շինանյութերի և շինությունների ռեսուրսների և էներգախնայողության տեխնոլոգիաներ. գիտական տեխ. կոնֆերանսներ։ Belgorod, 1995. էջ. 3-5.

6. Բաժենով Յու.Մ. Բարձրորակ մանրահատիկ բետոն//Շինանյութ.

7. Բաժենով Յու.Մ. Բետոնի տեխնոլոգիայի արդյունավետության և ծախսարդյունավետության բարելավում // Բետոն և երկաթբետոն, 1988, թիվ 9: Հետ. 14-16։

8. Բաժենով Յու.Մ. Բետոնի տեխնոլոգիա.// Բարձրագույն ուսումնական հաստատությունների ասոցիացիայի հրատարակչություն, Մ.: 2002. 500 p.

9. Բաժենով Յու.Մ. Բարձրացված ամրության բետոն // Շինանյութեր, 1999 թ., թիվ 7-8: Հետ. 21-22։

10. Բաժենով Յու.Մ., Ֆալիկման Վ.Ռ. Նոր դար. նոր արդյունավետ բետոններ և տեխնոլոգիաներ. I Համառուսաստանյան կոնֆերանսի նյութեր. M. 2001. էջ 91-101.

11. Բատրակով Վ.Գ. and other Superplasticizer-thinner SMF.// Բետոն և երկաթբետոն. 1985. Թիվ 5։ Հետ. 18-20 թթ.

12. Բատրակով Վ.Գ. Ձևափոխված բետոն // Մ.: Stroyizdat, 1998. 768 p.

13. Բատրակով Վ.Գ. Բետոնի մոդիֆիկատորներ նոր հնարավորություններ // Բետոնի և երկաթբետոնի I համառուսաստանյան համաժողովի նյութեր. Մ.: 2001, էջ. 184-197 թթ.

14. Բատրակով Վ.Գ., Սոբոլև Կ.Ի., Կապրիելով Ս.Ս. Բարձր ամրության ցածր ցեմենտի հավելումներ // Քիմիական հավելումներ և դրանց կիրառումը հավաքովի երկաթբետոնի արտադրության տեխնոլոգիայում. M.: Ts.ROZ, 1999, էջ. 83-87 թթ.

15. Բատրակով Վ.Գ., Կապրիելով Ս.Ս. Մետաղագործական արդյունաբերության ծայրահեղ նուրբ թափոնների գնահատումը որպես բետոնի հավելումներ // Բետոն և երկաթբետոն, 1990 թ. թիվ 12. էջ. 15-17 թթ.

16. Բացանով Ս.Ս. տարրերի էլեկտրաբացասականությունը և քիմիական կապ.// Նովոսիբիրսկ, հրատարակչություն SOAN USSR, 1962,195 p.

17. Բերկովիչ Յա.Բ. Կարճ մանրաթելային քրիզոտիլ ասբեստով ամրացված ցեմենտ քարի միկրոկառուցվածքի և ամրության ուսումնասիրություն. Թեզի համառոտագիր. Դիս. քնքուշ. տեխ. գիտություններ. Մոսկվա, 1975. - 20 էջ.

18. Բրայք Մ.Տ. Լցված պոլիմերների ոչնչացում M. Chemistry, 1989 p. 191 թ.

19. Բրայք Մ.Տ. Կոշտ մակերեսի պոլիմերացում անօրգանական նյութեր.// Կիև, Նաուկովա Դումկա, 1981,288 էջ.

20. Վասիլիկ Պ.Գ., Գոլուբեւ Ի.Վ. Մանրաթելերի օգտագործումը չոր շինարարական խառնուրդներում: // Շինանյութ №2.2002. Ս.26-27

21. Վոլժենսկի Ա.Վ. Հանքային կապող նյութեր. Մ. Stroyizdat, 1986, 463 p.

22. Վոլկով Ի.Վ. Կենցաղային շինարարության մեջ մանրաթելային բետոնի օգտագործման խնդիրները. //Շինանյութ 2004. - №6. էջ 12-13

23. Վոլկով Ի.Վ. Մանրաթելային բետոն - շինարարական կառույցներում կիրառման վիճակը և հեռանկարները // 21-րդ դարի շինարարական նյութեր, սարքավորումներ, տեխնոլոգիաներ. 2004. Թիվ 5. Պ.5-7.

24. Վոլկով Ի.Վ. Մանրաթելային բետոնե կոնստրուկցիաներ. Վերանայում ինֆ. Սերիա «Շինարարական կառույցներ», հ. 2. M, VNIIIS Gosstroy ԽՍՀՄ, 1988.-18s.

25. Վոլկով Յու.Ս. Ծանր բետոնի օգտագործումը շինարարության մեջ // Բետոն և երկաթբետոն, 1994, թիվ 7: Հետ. 27-31 թթ.

26. Վոլկով Յու.Ս. Մոնոլիտ երկաթբետոն. // Բետոն և երկաթբետոն. 2000 թ., թիվ 1, էջ. 27-30 թթ.

27. VSN 56-97. «Մանրաթելային երկաթբետոնե կոնստրուկցիաների արտադրության տեխնոլոգիաների նախագծում և հիմնական դրույթներ». Մ., 1997:

28. Վիրոդով Ի.Պ. Միացնող նյութերի հիդրացման և խոնավացման կարծրացման տեսության որոշ հիմնական ասպեկտների մասին // Ցեմենտի քիմիայի VI միջազգային կոնգրեսի նյութեր: T. 2. M.; Stroyizdat, 1976, էջ 68-73։

29. Գլուխովսկի Վ.Դ., Պոխոմով Վ.Ա. Խարամ-ալկալային ցեմենտներ և բետոններ. Կիև. Բուդիվելնիկ, 1978, 184 էջ.

30. Դեմյանովա Բ.Կ., Կալաշնիկով Ս.Վ., Կալաշնիկով Վ.Ի. Ցեմենտային կոմպոզիցիաներում մանրացված ապարների ռեակցիոն ակտիվությունը. TulGU-ի նորություններ. Սերիա «Շինանյութեր, կառույցներ և շինություններ»: Տուլա. 2004. Թողարկում. 7. էջ. 26-34 թթ.

31. Demyanova B.C., Kalashnikov V.I., Minenko E.Yu., Բետոնի նեղացում օրգանական հանքային հավելումներով // Stroyinfo, 2003, No 13. p. 10-13։

32. Դոլգոպալով Ն.Ն., Սուխանով Մ.Ա., Էֆիմով Ս.Ն. Ցեմենտի նոր տեսակ՝ ցեմենտ քարի կառուցվածք/Շինանյութ. 1994 թիվ 1 էջ. 5-6.

33. Զվեզդով Ա.Ի., Վոժով Յու.Ս. Բետոն և երկաթբետոն. գիտություն և պրակտիկա // Բետոնի և երկաթբետոնի համառուսաստանյան համաժողովի նյութեր. M: 2001, էջ. 288-297 թթ.

34. Զիմոն Ա.Դ. Հեղուկ կպչունություն և խոնավացում: Մոսկվա: Քիմիա, 1974. էջ. 12-13։

35. Կալաշնիկով Վ.Ի. Նեստերով Վ.Յու., Խվաստունով Վ.Լ., Կոմոխով Պ.Գ., Սոլոմատով Վ.Ի., Մարուսենցև Վ.Յա., Տրոստյանսկի Վ.Մ. Կավե շինանյութեր. Պենզա; 2000, 206 էջ.

36. Կալաշնիկով Վ.Ի. Հանքային ցրված կոմպոզիցիաների հեղուկացման մեջ իոն-էլեկտրոստատիկ մեխանիզմի գերակշռող դերի մասին:// Ավտոկլավացված բետոնից պատրաստված կառույցների ամրություն. Թեզ. V հանրապետական ​​համաժողով. Tallinn 1984. էջ. 68-71 թթ.

37. Կալաշնիկով Վ.Ի. Շինանյութերի արտադրության համար հանքային ցրված համակարգերի պլաստիկացման հիմունքներ:// Ատենախոսություն տեխնիկական գիտությունների դոկտորի աստիճանի համար, Վորոնեժ, 1996, 89 p.

38. Կալաշնիկով Վ.Ի. Գերպլաստիկացնողների նոսրացման էֆեկտի կարգավորում՝ հիմնված իոն-էլեկտրոստատիկ գործողության վրա։//Շինարարության մեջ քիմիական հավելումների արտադրություն և կիրառում։ NTC-ի ամփոփագրերի ժողովածու. Սոֆիա 1984. էջ. 96-98 թթ

39. Կալաշնիկով Վ.Ի. Բետոնի խառնուրդների ռեոլոգիական փոփոխությունների հաշվառում գերպլաստիկացնողներով:// Բետոնի և երկաթբետոնի IX համամիութենական կոնֆերանսի նյութեր (Տաշքենդ 1983), Պենզա 1983 թ. 7-10։

40. Kalashnikov V L, Ivanov I A. Ցեմենտային կոմպոզիցիաների ռեոլոգիական փոփոխությունների առանձնահատկությունները իոն-կայունացնող պլաստիկացնողների ազդեցության տակ// Աշխատանքների ժողովածու «Բետոնի տեխնոլոգիական մեխանիկա» Ռիգա ՌՊԻ, 1984 թ. 103-118 թթ.

41. Կալաշնիկով Վ.Ի., Իվանով Ի.Ա. Ցրված կոմպոզիցիաների ընթացակարգային գործոնների և ռեոլոգիական ցուցանիշների դերը.// Բետոնի տեխնոլոգիական մեխանիկա. Riga FIR, 1986. էջ. 101-111 թթ.

42. Կալաշնիկով Վ.Ի., Իվանով Ի.Ա., Չափազանց հեղուկացված բարձր խտացված դիսպերս համակարգերի կառուցվածքային-ռեոլոգիական վիճակի մասին:// Համակցված նյութերի մեխանիկայի և տեխնոլոգիայի IV ազգային գիտաժողովի նյութեր: ԲԱՆ, Սոֆիա. 1985 թ.

43. Կալաշնիկով Վ.Ի., Կալաշնիկով Ս.Վ. «Կոմպոզիտային ցեմենտի կապակցիչների կարծրացման տեսությանը.// «Շինարարության ակտուալ հիմնախնդիրներ» միջազգային գիտատեխնիկական կոնֆերանսի նյութեր, Մորդովյան պետական ​​համալսարանի TZ հրատարակչություն, 2004թ. P. 119-123.

44. Կալաշնիկով Վ.Ի., Կալաշնիկով Ս.Վ. Կոմպոզիտային ցեմենտի կապիչների կարծրացման տեսության մասին. Շինարարության ակտուալ հարցեր» միջազգային գիտատեխնիկական կոնֆերանսի նյութեր Թ.Զ. Էդ. Մորդովյան պետություն. Համալսարան, 2004. S. 119-123.

45. Կալաշնիկով Վ.Ի., Խվաստունով Բ.Ջ.Ի. Մոսկվին Ռ.Ն. Կարբոնատ-խարամի և կաուստիկացված կապող նյութերի ամրության ձևավորում: Մենագրություն. Ավանդադրված է VGUP VNIINTPI, Issue 1, 2003, 6.1 p.s.

46. ​​Կալաշնիկով Վ.Ի., Խվաստունով Բ.Ջ.Լ., Տարասով Ռ.Վ., Կոմոխով Պ.Գ., Ստասևիչ Ա.Վ., Կուդաշով Վ.Յա. Արդյունավետ ջերմակայուն նյութեր, որոնք հիմնված են մոդիֆիկացված կավ-խարամի կապի վրա// Penza, 2004, 117 p.

47. Kalashnikov S. V. et al. Կոմպոզիտային և ցրված-ամրացված համակարգերի տոպոլոգիա // MNTK կոմպոզիտային շինանյութերի նյութեր. Տեսություն և պրակտիկա. Penza, PDZ, 2005, էջ 79-87:

48. Կիսելև Ա.Վ., Լիգին Վ.Ի. Մակերեւութային միացությունների ինֆրակարմիր սպեկտրներ.// Մ.: Nauka, 1972,460 p.

49. Կորշակ Վ.Վ. Ջերմակայուն պոլիմերներ.// M.: Nauka, 1969,410 p.

50. Կուրբատով Լ.Գ., Ռաբինովիչ Ֆ.Ն. Պողպատե մանրաթելերով ամրացված բետոնի արդյունավետության մասին. // Բետոն և երկաթբետոն. 1980. L 3. S. 6-7.

51. Lankard D.K., Dickerson R.F. Երկաթբետոն պողպատե մետաղալարերի ջարդոններից ամրացմամբ// Շինանյութ արտասահմանում. 1971 թ., թիվ 9, էջ. 2-4.

52. Լեոնտև Վ.Ն., Պրիխոդկո Վ.Ա., Անդրեև Վ.Ա. Բետոնի ամրացման համար ածխածնային մանրաթելային նյութեր օգտագործելու հնարավորության մասին // Շինանյութեր, 1991 թ. No 10: էջ 27-28։

53. Լոբանով Ի.Ա. Ցրված-երկաթբետոնի կառուցվածքային առանձնահատկությունները և հատկությունները // Նոր կոմպոզիտային շինանյութերի արտադրության տեխնոլոգիա և հատկություններ. Մեժվուզ. առարկա. Շաբաթ. գիտական tr. Լ՝ ԼԻՍԻ, 1086. Ս. 5-10։

54. Mailyan DR, Shilov Al.V., Dzhavarbek R Բազալտե մանրաթելով մանրաթելերի ամրացման ազդեցությունը թեթև և ծանր բետոնի հատկությունների վրա // Բետոնի և երկաթբետոնի նոր հետազոտություն. Դոնի Ռոստով, 1997. S. 7-12.

55. Մայիլյան Լ.Ռ., Շիլով Ա.Վ. Բազալտե կոպիտ մանրաթելի վրա կոր կավե-մանրաթելային երկաթբետոնե տարրեր: Ռոստով հ/հ՝ Ռոստ. պետություն builds, un-t, 2001. - 174 p.

56. Մայիլյան Ռ.Լ., Մայիլյան Լ.Ռ., Օսիպով Կ.Մ. և այլ առաջարկություններ՝ ընդլայնված կավե բետոնից պատրաստված երկաթբետոնե կոնստրուկցիաների նախագծման համար, բազալտե մանրաթելով մանրաթելային ամրացմամբ / Դոնի Ռոստով, 1996 թ. -14 էջ.

57. Հանքաբանական հանրագիտարան / Թարգմանություն անգլերենից. Լ. Նեդրա, 1985 թ. Հետ. 206-210 թթ.

58. Մչեդլով-Պետրոսյան Օ.Պ. Անօրգանական շինանյութերի քիմիա. Մ. Stroyizdat, 1971, 311s.

59. S. V. Nerpin և A. F. Chudnovsky, Հողի ֆիզիկա. M. Գիտություն. 1967, 167 p.

60. Նեսվետաև Գ.Վ., Տիմոնով Ս.Կ. Բետոնի նեղացման դեֆորմացիաներ. ՌԱԱՍՆ 5-րդ ակադեմիական ընթերցումներ. Վորոնեժ, VGASU, 1999. էջ. 312-315 թթ.

61. Պաշչենկո Ա.Ա., Սերբիա Վ.Պ. Ցեմենտ քարի ամրացում հանքային մանրաթելով Կիև, UkrNIINTI - 1970 - 45 p.

62. Պաշչենկո Ա.Ա., Սերբիա Վ.Պ., Ստարչևսկայա Է.Ա. Տպող նյութեր Կիև Վիշչայի դպրոց, 1975,441 էջ.

63. Փոլակ Ա.Ֆ. Հանքային կապող նյութերի կարծրացում: Մ. Շինարարության վերաբերյալ գրականության հրատարակչություն, 1966,207 էջ.

64. Պոպկովա Ա.Մ. Շենքերի և շինությունների կոնստրուկցիաներ՝ պատրաստված բարձր ամրության բետոնից // Շենքերի կոնստրուկցիաների շարք // Տեղեկություններ հետազոտության. Թողարկում. 5. Մոսկվա: VNIINTPI Gosstroya ԽՍՀՄ, 1990, 77 էջ.

65. Պուհարենկո, Յու.Վ. Մանրաթելային երկաթբետոնի կառուցվածքի և հատկությունների ձևավորման գիտական ​​և գործնական հիմքերը՝ դիս. դոկ. տեխ. Գիտություններ. Սանկտ Պետերբուրգ, 2004. էջ. 100-106 թթ.

66. Ռաբինովիչ Ֆ.Ն. Բետոն, ցրված-ամրացված մանրաթելերով. VNIIESM-ի վերանայում: Մ., 1976. - 73 էջ.

67. Ռաբինովիչ Ֆ.Ն.Դիսպերսիոն-երկաթբետոններ. Մ., Ստրոյիզդատ: 1989.-177 էջ.

68. Ռաբինովիչ Ֆ.Ն. Բետոնի նյութերի ապակեպլաստե ցրված ամրացման որոշ հարցեր // Ցրված երկաթբետոններ և դրանցից պատրաստված կոնստրուկցիաներ. Հաշվետվությունների ամփոփագրեր. Հանրապետական շնորհվել է Ռիգա, 1 975. - S. 68-72.

69. Ռաբինովիչ Ֆ.Ն. Պողպատե մանրաթելային բետոնե կոնստրուկցիաների օպտիմալ ամրացման մասին // Բետոն և երկաթբետոն. 1986. No 3. S. 17-19.

70. Ռաբինովիչ Ֆ.Ն. Բետոնի ցրված ամրացման մակարդակների վրա: // Շինարարություն և ճարտարապետություն՝ Իզվ. համալսարանները։ 1981. No 11. S. 30-36.

71. Ռաբինովիչ Ֆ.Ն. Մանրաթելային երկաթբետոնի օգտագործումը արդյունաբերական շենքերի կառուցման մեջ // Մանրաթելային երկաթբետոն և դրա օգտագործումը շինարարության մեջ. NIIZhB-ի նյութեր. Մ., 1979. - S. 27-38.

72. Ռաբինովիչ Ֆ.Ն., Կուրբատով Լ.Գ. Պողպատե մանրաթելային բետոնի օգտագործումը ինժեներական կառույցների կառուցման մեջ // Բետոն և երկաթբետոն. 1984.-№12.-Ս. 22-25։

73. Ռաբինովիչ Ֆ.Ն., Ռոմանով Վ.Պ. Պողպատե մանրաթելերով ամրացված մանրահատիկ բետոնի ճաքերի դիմադրության սահմանի վրա // Կոմպոզիտային նյութերի մեխանիկա. 1985. Թիվ 2: էջ 277-283։

74. Ռաբինովիչ Ֆ.Ն., Չեռնոմազ Ա.Պ., Կուրբատով Լ.Գ. Պողպատե մանրաթելային բետոնից պատրաստված տանկերի միաձույլ հատակներ//Բետոն և երկաթբետոն. -1981 թ. Թիվ 10. էջ 24-25։

76. Սոլոմատով Վ.Ի., Վիրոյ Վ.Ն. և այլն: Կոմպոզիտային շինանյութեր և կրճատված նյութերի սպառման կառուցվածքներ:// Կիև, Բուդիվելնիկ, 1991.144 էջ.

77. Պողպատե մանրաթելային երկաթբետոն և դրանից պատրաստված կոնստրուկցիաներ. Սերիա «Շինանյութեր» հատ. 7 ՎՆԻԻՆՏՊԻ. Մոսկվա. - 1990 թ.

78. Ապակե մանրաթելային երկաթբետոն և դրանից պատրաստված կոնստրուկցիաներ. Սերիա «Շինանյութեր». Թողարկում 5. VNIINTPI.

79. Ստրելկով Մ.Ի. Հեղուկ փուլի իրական կազմի փոփոխությունները կապող նյութերի կարծրացման ժամանակ և դրանց կարծրացման մեխանիզմները // Ցեմենտի քիմիայի վերաբերյալ ժողովի նյութեր. Մ. Պրոմստրոյիզդատ, 1956, էջ 183-200։

80. Սիչևա Լ.Ի., Վոլովիկա Ա.Վ. Fiber-reinforced Materials / Translation ed.: Fibrereinforced Materials. -M.: Stroyizdat, 1982. 180 p.

81. Տորոպով Ն.Ա. Սիլիկատների և օքսիդների քիմիա. Լ.; Նաուկա, 1974,440-ական թթ.

82. Տրետյակով Ն.Ե., Ֆիլիմոնով Վ.Ն. Կինետիկա և կատալիզ / T .: 1972, No 3,815-817 p.

83. Ֆադել Ի.Մ. Բազալտով լցված բետոնի ինտենսիվ առանձին տեխնոլոգիա.// Թեզի համառոտագիր. բ.գ.թ. Մ, 1993.22 էջ.

84. Մանրաթելային բետոն Ճապոնիայում. Էքսպրես տեղեկատվություն. Շինարարական կառույցներ», M, VNIIIS Gosstroy USSR, 1983. 26 p.

85. Ֆիլիմոնով Վ.Ն. Մոլեկուլներում ֆոտոտրանսֆորմացիաների սպեկտրոսկոպիա://Լ.: 1977, էջ. 213-228 թթ.

86. Հոնգ Դ.Լ. Սիլիցիումի գոլորշի և ածխածնային մանրաթել պարունակող բետոնի հատկությունները, որոնք մշակվել են սիլանյաններով // Էքսպրես տեղեկատվություն. Թիվ 1.2001թ. էջ.33-37.

87. Ցիգանենկո Ա.Ա., Խոմենիա Ա.Վ., Ֆիլիմոնով Վ.Ն. Adsorption and adsorbents.//1976, no. 4, էջ. 86-91 թթ.

88. Շվարցման Ա.Ա., Տոմիլին Ի.Ա. Քիմիայի առաջընթացը//1957, հատոր 23, թիվ 5, էջ 23: 554-567 թթ.

89. Խարամ-ալկալային կապող նյութեր և դրանց հիման վրա մանրահատիկ բետոններ (Վ.Դ. Գլուխովսկու գլխավոր խմբագրությամբ): Տաշքենդ, Ուզբեկստան, 1980.483 էջ.

90. Յուրգեն Շուբերտ, Կալաշնիկով Ս.Վ. Խառը կապակցիչների տոպոլոգիան և դրանց կարծրացման մեխանիզմը // Շաբ. Հոդվածներ MNTK Նոր էներգիա և ռեսուրսներ խնայող գիտատար տեխնոլոգիաներ շինանյութերի արտադրության մեջ. Penza, PDZ, 2005. էջ. 208-214 թթ.

91. Բալագուրու Պ., Նաջմ. Բարձր արդյունավետությամբ մանրաթելերով ամրացված խառնուրդ օպտիկամանրաթելային ծավալային բաժնով//ACI Materials Journal.-2004.-Vol. 101, թիվ 4.-էջ. 281-286 թթ.

92. Բաթսոն Գ.Բ. Գերժամանակակից ռեպորտաժային մանրաթելային երկաթբետոն: Զեկուցվել է ASY կոմիտեի կողմից 544. ACY ամսագիր. 1973,-70,-№ 11,-էջ 729-744 թթ.

93. Bindiganavile V., Banthia N., Aarup B. Ուլտրա-բարձր ամրության մանրաթելային ամրացված ցեմենտի կոմպոզիտի ազդեցության արձագանքը: // ACI Materials Journal. 2002. - Հատ. 99, թիվ 6։ - P.543-548.

94. Bindiganavile V., Banthia., Aarup B. Ուլտրա-բարձր ամրության մանրաթելային ամրացված ցեմենտի կոմպզիտի ազդեցության արձագանքը // ACJ Materials Journal. 2002 - Հատ. 99, թիվ 6։

95. Bornemann R., Fenling E. Ultrahochfester Beton-Entwicklung und Verhalten.//Leipziger Massivbauseminar, 2000, Bd. 10, s 1-15.

96. Brameschuber W., Schubert P. Neue Entwicklungen bei Beton und Mauerwerk. // Oster. Jngenieur-und Architekten-Zeitsehrieft., s. 199-220 թթ.

97. Dallaire E., Bonnean O., Lachemi M., Aitsin P.-C. Consined Reactive Powder Concrete-ի մեխանիկական վարքագիծը:// Ամերիկյան Givil Eagineers Materials Engineering Coufernce ընկերություն: Վաշինգտոն. DC. Նոյեմբեր 1996 Հատ. 1, էջ 555-563։

98. Frank D., Friedemann K., Schmidt D. Optimisierung der Mischung sowie Verifizirung der Eigenschaften Saueresistente Hochleistungbetone.// Betonwerk+Fertigteil-Technik. 2003. Թիվ 3. Ս.30-38.

99. Grube P., Lemmer C., Riihl M Vom Gussbeton zum Selbstvendichtenden Beton. ս. 243-249 թթ.

100. Kleingelhofer P. Neue Betonverflissiger auf Basis Policarboxilat.// Proc. 13. Jbasil Weimar 1997, Bd. 1, s 491-495։

101. Muller C., Sehroder P. Schlif3e P., Hochleistungbeton mit Steinkohlenflugasche: Essen VGB Fechmische Vereinigung Bundesveband Kraftwerksnelenprodukte.// E.V., 1998-Jn. Flugasche in Beton, VGB/BVK-Faschaugung: 01 Դեկտեմբեր 1998, Vortag 4.25 seiten.

102. Richard P., Cheurezy M. Reactive Powder Concrete-ի կազմը: Scientific Division Bougies.// Cement and Concrete Research, Vol. 25. Ոչ. 7, pp. 1501-1511,1995 թթ.

103. Richard P., Cheurezy M. Reactive Powder Concrete with High Ducttility and 200-800 MPa compressive Strength.// AGJ SPJ 144-22, p. 507-518, 1994 թ.

104. Romualdy J.R., Mandel J.A. Բետոնի առաձգական ուժը, որը ազդում է մետաղալարերի ամրացման միատեսակ բաշխված և փայլուն հեռավորության վրա «ACY Journal»: 1964, - 61, - Թիվ 6, - էջ. 675-670 թթ.

105. Schachinger J., Schubert J., Stengel T., Schmidt PC, Hilbig H., Heinz DL Ultrahochfester Beton-Bereit fur die Anwendung? Schriftenzeihe Baustoffe.// FestSchrift zum 60. Geburgstag Von Prof.-Dr. Jng. Պիտեր Շլիսլ. ծանրություն. 2003, Ս. 189-198 թթ.

106. Schmidt M. Bornemann R. Moglichkeiten und Crensen von Hochfestem Beton.// Proc. 14, Jbausil, 2000, Bd. 1, s 1083-1091 թթ.

107 Schmidt M. Jahre Entwicklung bei Zement, Zusatsmittel und Beton. Բաուստոֆե և նյութական պրակտիկա: Schriftenreihe Baustoffe.// Fest-schrift zum 60. Geburgstag von Prof. Դոկտոր Ջնգ. Պետեր Շիեզե. Heft 2.2003 s 189-198.

108. SchmidM,FenlingE.Utntax;hf^

109. Schmidt M., Fenling E., Teichmann T., Bunjek K., Bornemann R. Ultrahochfester Beton: Perspective fur die Betonfertigteil Industrie.// Betonwerk+Fertigteil-Technik. 2003. Թիվ 39.16.29.

110. Schnachinger J, Schuberrt J, Stengel T, Schmidt K, Heinz D, Ultrahochfester Beton Bereit Fur die Anwendung? Scnriftenreihe Baustoffe. Fest - schrift zum 60. Geburtstag von Prof. Դոկտոր-ինգ. Պիտեր Շլիսլ. Heft 2.2003, C.267-276.

111. Scnachinger J., Schubert J., Stengel T., Schmidt K., Heinz D. Ultrahochfester Beton Bereit Fur die Anwendung? Scnriftenreihe Baustoffe.// Fest - schrift zum 60. Geburtstag von Prof. Դոկտ. - ing. Պիտեր Շլիսլ. Heft 2.2003, C.267-276.

112. Stark J., Wicht B. Geschichtleiche Entwichlung der ihr Beitzag zur Entwichlung der Betobbauweise. // Oster. Jngenieur-und Architekten-Zeitsehrieft., 142.1997: հ.9.125. Թեյլոր //MDF.

113. Wirang-Steel Fibraus Concrete.//բետոնե կոնստրուկցիան. 1972.16, թիվ l, ս. 18-21 թթ.

114. Bindiganavill V., Banthia N., Aarup B. Ուլտրա-բարձր ամրության մանրաթելային ամրացված ցեմենտի կոմպոզիտային ազդեցության արձագանք // ASJ Materials Journal. -2002.-հատ. 99, թիվ 6.-էջ 543-548 թթ.

115. Balaguru P., Nairn H., High-performance fiber-reinforced konkret mix համամասնությունը բարձր մանրաթելային ծավալային ֆրակցիաներով // ASJ Materials Journal. 2004, հատ. 101, թիվ 4.-էջ. 281-286 թթ.

116. Kessler H., Kugelmodell fur Ausfallkormengen dichter Betone. Betonwetk + Festigteil-Technik, Heft 11, S. 63-76, 1994 թ.

117. Bonneau O., Lachemi M., Dallaire E., Dugat J., Aitcin P.-C. Երկու արդյունաբերական ռեակտիվ փոշի Cohcrete-ի մեխանիկական հատկություններ և երկարակեցություն // ASJ Materials Journal V.94. No4, S.286-290. Հուլի-օգոստոս, 1997 թ.

118. Դե Լարարդ Ֆ., Սեդրան Թ. Գերբարձր արդյունավետության բետոնի օպտիմիզացում փաթեթավորման մոդելի օգտագործմամբ: Ջեմ. Concrete Res., Vol. 24 (6). S. 997-1008, 1994 թ.

119. Richard P., Cheurezy M. Reactive Powder Concrete-ի կազմը: Ջեմ. Coner.Res.Vol.25. No7, S.1501-1511, 1995 թ.

120. Bornemann R., Sehmidt M., Fehling E., Middendorf B. Ultra Hachleistungsbeton UHPC - Herstellung, Eigenschaften und Anwendungsmoglichkeiten: Sonderdruck aus; Beton and Stahlbetonbau 96, H.7. S.458-467, 2001 թ.

121. Bonneav O., Vernet Ch., Moranville M. Optimization of Reological Behavior of Reactive Powder Coucrete (RPC) Tagungsband միջազգային բարձր արդյունավետության և ռեակտիվ փոշի բետոնների սիմպոզիում: Shebroke, Canada, August, 1998. S.99-118.

122. Այցին Պ., Ռիչարդ Պ. Շերբուկեի հետիոտնային/հեծանվային կամուրջ: 4-րդ միջազգային սիմպոզիում բարձր հզորության/բարձր կատարողականության կիրառման վերաբերյալ, Փարիզ: S. 1999-1406, 1996 թ.

123. De Larrard F., Grosse J.F., Puch C. Տարբեր սիլիցի գոլորշիների համեմատական ​​ուսումնասիրությունը որպես հավելումներ բարձր արդյունավետության ցեմենտի նյութերում: Materials and Structures, RJLEM, Vol. 25, S. 25-272, 1992 թ.

124. Richard P. Cheyrezy M.N. Բարձր ճկունությամբ և 200-800 ՄՊա սեղմման ուժով ռեակտիվ փոշի բետոններ: ACI, SPI 144-24, S. 507-518, 1994 թ.

125. Berelli G., Dugat I., Bekaert A. The Use of RPC in Gross-Flow Cooling Towers, Միջազգային սիմպոզիում բարձր արդյունավետության և ռեակտիվ փոշի բետոնների վերաբերյալ, Շերբրուկ, Կանադա, S. 59-73,1993:

126. De Larrard F., Sedran T. Mixture-Porportioning of High Performance Concrete. Ջեմ. Կոնկր. Ռես. Հատ. 32, S. 1699-1704, 2002 թ.

127. Dugat J., Roux N., Bernier G. Mechanical Properties of Reactive Powder Concretes. Materials and Structures, Vol. 29, S. 233-240, 1996 թ.

128. Bornemann R., Schmidt M. The Role of Powders in Concrete. S. 863-872, 2002 թ.

129. Richard P. Reactive Powder Concrete. A New Ultra-High Cementitius Material. 4-րդ միջազգային սիմպոզիում բարձր ամրության/բարձր արտադրողականության բետոնի օգտագործման վերաբերյալ, Փարիզ, 1996 թ.

130. Ուզավա, Մ; Մասուդա, Տ; Շիրայ, Կ; Շիմոյամա, Յ; Tanaka, V. Reactive Powder Composite Material (Ductal) թարմ հատկություններ և ուժ: est fib կոնգրեսի նյութեր, 2002 թ.

131 Vernet, Ch; Մորանվիլ, Մ. Չեյրեզի, Մ; Prat, E. գերբարձր դիմացկուն բետոններ, քիմիա և միկրոկառուցվածք: HPC սիմպոզիում, Հոնկոնգ, դեկտեմբեր 2000 թ.

132 Cheyrezy, M; Մարետ, Վ. Frouin, L. RPC-ի (ռեակտիվ փոշի բետոնի) միկրոկառուցվածքային վերլուծություն: Cem.Coner.Res.Vol.25, No. 7, S. 1491-1500, 1995 թ. ,

133. Bouygues Fa: Juforniationsbroschure zum betons de Poudres Reactives, 1996 թ.

134. Ռայնեկ. Կ–Հ., Լիխտենֆելս Ա., Գրեյներ։ Սբ. Տաք ջրի տանկերում արևային էներգիայի սեզոնային պահեստավորումը ստացվել է բարձրորակ բետոն: 6-րդ միջազգային սիմպոզիում բարձր ամրության / բարձր արդյունավետության վերաբերյալ: Լայպցիգ, հունիս, 2002 թ.

135. Բաբկով Բ.Վ., Կոմոխով Պ.Գ. և այլն: Հանքային կապող նյութերի խոնավացման և վերաբյուրեղացման ռեակցիաների ծավալային փոփոխություններ / Գիտություն և տեխնոլոգիա, -2003, թիվ 7

136. Բաբկով Վ.Վ., Պոլոկ Ա.Ֆ., Կոմոխով Պ.Գ. Ցեմենտ քարի ամրության ասպեկտները / Ցեմենտ-1988-№3 էջ 14-16.

137. Ալեքսանդրովսկի Ս.Վ. Բետոնի և երկաթբետոնի կծկման որոշ առանձնահատկություններ, 1959 թիվ 10 էջ 8-10:

138. Շեյկին Ա.Վ. Ցեմենտ քարի կառուցվածքը, ամրությունը և ճեղքերի դիմադրությունը: M: Stroyizdat 1974, 191 p.

139. Շեյկին Ա.Վ., Չեխովսկի Յու.Վ., Բրյուսեր Մ.Ի. Ցեմենտ բետոնների կառուցվածքը և հատկությունները. M: Stroyizdat, 1979. 333 p.

140. Ցիլոսանի Զ.Ն. Բետոնի նեղացում և սողում. Թբիլիսի: Վրաստանի Գիտությունների ակադեմիայի հրատարակչություն. ՍՍՀ, 1963. էջ 173։

141. Berg O.Ya., Shcherbakov Yu.N., Pisanko T.N. Բարձր ամրության բետոն. M: Ստրոյիզդատ: 1971. 208-ից.ի՞6

Խնդրում ենք նկատի ունենալ վերը նշվածը գիտական ​​տեքստերտեղադրվել է վերանայման և ստացվել է ատենախոսությունների բնօրինակ տեքստերի (OCR) ճանաչման միջոցով: Այս կապակցությամբ դրանք կարող են պարունակել սխալներ՝ կապված ճանաչման ալգորիթմների անկատարության հետ։ Մեր կողմից մատուցվող ատենախոսությունների և ամփոփագրերի PDF ֆայլերում նման սխալներ չկան:

Սույն գյուտը վերաբերում է շինանյութերի արդյունաբերությանը և օգտագործվում է բետոնե արտադրատեսակների արտադրության համար՝ բարձր արվեստով բացված ցանկապատեր և վանդակաճաղեր, սյուներ, բարակ սալահատակ սալիկներև եզրաքար, բարակ պատերով սալիկներ շենքերի և շինությունների ներքին և արտաքին երեսպատման, դեկորատիվ իրերի և փոքր ճարտարապետական ​​ձևերի համար: Ինքնամտացնող, բարձր ամրության ռեակցիոն-փոշի մանրաթելային երկաթբետոնե խառնուրդի պատրաստման մեթոդը բաղկացած է բաղադրիչների հաջորդական խառնումից, մինչև ստացվի անհրաժեշտ հեղուկությամբ խառնուրդ: Սկզբում հարիչի մեջ խառնում են ջուրն ու հիպերպլաստիկացնողը, այնուհետև լցնում են ցեմենտ, միկրոսիլիկ, քարի ալյուր և խառնուրդը հարում են 2-3 րոպե, որից հետո ներմուծում են ավազ և մանրաթել և խառնում 2-3 րոպե։ Ստացվում է շատ բարձր հոսքային հատկություններով ինքնախտացող գերուժեղ ռեակցիոն-փոշի մանրաթելային երկաթբետոնե խառնուրդ, որը պարունակում է հետևյալ բաղադրիչները՝ պորտլանդ ցեմենտ PC500D0, ավազի բաժին 0,125-ից մինչև 0,63, հիպերպլաստիկացնող, մանրաթելեր, միկրոսիլիկ, քարի ալյուր։ , ուժի ձեռքբերման արագացուցիչ և ջուր: Կաղապարներում բետոնե արտադրանքի արտադրության մեթոդը բաղկացած է կոնկրետ խառնուրդ պատրաստելուց, խառնուրդը կաղապարների մեջ սնուցելուց և այնուհետև այն ամրացնող խցիկում պահելուց: Կաղապարի ներքին, աշխատանքային մակերեսը մշակվում է ջրի բարակ շերտով, այնուհետև կաղապարի մեջ լցնում են ինքնամպչող, բարձր ամրության ռեակցիոն-փոշի մանրաթելային երկաթբետոնե խառնուրդը, որն ունի շատ բարձր հոսքային հատկություններ: Կաղապարը լցնելուց հետո խառնուրդի մակերեսին ցողում են ջրի բարակ շերտով և կաղապարը ծածկում տեխնոլոգիական ծղոտե ներքնակով։ ԱԶԴԵՑՈՒԹՅՈՒՆ. ստացվում է ինքնախտացող, բարձր ամրության ռեակցիոն-փոշի մանրաթելային երկաթբետոնե խառնուրդ՝ շատ բարձր հոսքի հատկություններով, բարձր ամրության բնութագրերով, ցածր գնով և հնարավոր դարձնելով բացվածքային արտադրանքի արտադրությունը: 2 n. եւ 2 զ.պ. f-ly, 1 էջանիշ, 3 հիվանդ.

Սույն գյուտը վերաբերում է շինանյութերի արդյունաբերությանը և օգտագործվում է բետոնե արտադրանքների արտադրության համար. և փոքր ճարտարապետական ​​ձևեր.

Դեկորատիվ շինանյութերի և/կամ արտադրության հայտնի մեթոդ դեկորատիվ ծածկույթներջրի հետ խառնելով պորտլանդական ցեմենտի կլինկեր պարունակող կապակցիչը, փոփոխիչ, ներառյալ օրգանական ջուրը նվազեցնող բաղադրիչ և որոշակի քանակությամբ կարծրացնող արագացուցիչ և գիպս, գունանյութեր, ագրեգատներ, հանքային և քիմիական (ֆունկցիոնալ) հավելումներ, և ստացված խառնուրդը պահվում է: մինչև բենտոնիտային կավը հագեցված է (ֆունկցիոնալ հավելումների խառնուրդի կայունացուցիչ) պրոպիլեն գլիկոլ (օրգանական ջուրը նվազեցնող բաղադրիչ), ստացված համալիրը ամրացնելով հիդրօքսիպրոպիլ ցելյուլոզայի դոնդող նյութով, դնելով, ձևավորելով, սեղմելով և ջերմային մշակմամբ: Ընդ որում, չոր բաղադրիչների խառնումը և խառնուրդի պատրաստումը կատարվում է տարբեր խառնիչներով (տես ՌԴ արտոնագիր No 2084416, MPK6 SW 7/52, 1997 թ.)։

Այս լուծման թերությունը խառնուրդի բաղադրիչները խառնելու և հետագա խտացման գործողությունների համար տարբեր սարքավորումներ օգտագործելու անհրաժեշտությունն է, ինչը բարդացնում և բարձրացնում է տեխնոլոգիայի արժեքը: Բացի այդ, երբ օգտագործվում է այս մեթոդըանհնար է բարակ և բաց տարրերով ապրանքներ ձեռք բերել:

Շինարարական արտադրանքի արտադրության համար խառնուրդ պատրաստելու հայտնի մեթոդ, ներառյալ կապի ակտիվացումը՝ պորտլանդական ցեմենտի կլինկերը չոր սուպերպլաստիկացնողով համատեղ հղկելու միջոցով և հետագայում լցավորիչով և ջրով խառնելով, և սկզբում ակտիվացված լցոնիչը խառնվում է 5-10%-ով։ խառնելով ջուրը, այնուհետև ներմուծվում է ակտիվացված կապակցիչը և խառնում են խառնուրդը, որից հետո լցնում են 40 - 60% հարիչ ջուր և խառնում, ապա լցնում մնացած ջուրը և վերջնական հարում ենք մինչև համասեռ խառնուրդի ստացումը։ Բաղադրիչների փուլային խառնումը կատարվում է 0,5-1 րոպե: Ստացված խառնուրդից պատրաստված արտադրանքը պետք է պահվի 20°C ջերմաստիճանի և 100% խոնավության պայմաններում 14 օր (տես ՌԴ արտոնագիր No 2012551, MPK5 C04B 40/00, 1994 թ.)։

Հայտնի մեթոդի թերությունը կապող և սուպերպլաստիկացնողի համատեղ հղկման բարդ և թանկ աշխատանքն է, որը պահանջում է. բարձր ծախսերխառնման և հղկման համալիրի կազմակերպման մասին. Բացի այդ, այս մեթոդը կիրառելիս անհնար է բարակ և բաց տարրերով ապրանքներ ձեռք բերել:

Հայտնի բաղադրություն ինքնախտացող բետոնի պատրաստման համար, որը պարունակում է.

100 վտ. ցեմենտի մասեր

50-200 վտ. տարբեր գրանուլոմետրիկ բաղադրության կալցինացված բոքսիտներից ավազների խառնուրդների մասեր, միջին հատիկաչափական կազմի լավագույն ավազը 1 մմ-ից պակաս է, միջին հատիկաչափական կազմի ամենամեծ ավազը 10 մմ-ից պակաս է.

5-25 wt. կալցիումի կարբոնատի և սպիտակ մուրի ծայրահեղ նուրբ մասնիկների մասերը, իսկ սպիտակ մուրի պարունակությունը 15 վտ-ից ոչ ավելի է։ մասեր;

0.1-10 wt. փրփրազերծիչի մասեր;

0.1-10 wt. սուպերպլաստիկատորի մասեր;

15-24 wt. մանրաթելային մասեր;

10-30 վտ. ջրի մասեր.

Բետոնի մեջ կալցիումի կարբոնատի չափազանց նուրբ մասնիկների և սպիտակ մուրի քանակի զանգվածային հարաբերակցությունը կարող է հասնել 1:99-99:1, ցանկալի է 50:50-99:1 (տես ՌԴ արտոնագիր No 111/62 ( 2006.01), 2009, պար. 12):

Այս բետոնի թերությունը թանկարժեք կալցինացված բոքսիտային ավազների օգտագործումն է, որը սովորաբար օգտագործվում է ալյումինի արտադրության մեջ, ինչպես նաև ցեմենտի ավելցուկային քանակությունը, ինչը, համապատասխանաբար, հանգեցնում է այլ շատ թանկ բետոնե բաղադրիչների սպառման ավելացմանը և, համապատասխանաբար, դրա արժեքի ավելացմանը։

Անցկացված որոնումը ցույց է տվել, որ լուծումներ չեն հայտնաբերվել, որոնք ապահովում են ռեակցիոն-փոշի ինքնախտացող բետոնի արտադրություն։

Հայտնի է մանրաթելերի ավելացումով բետոնի պատրաստման մեթոդ, որում բետոնի բոլոր բաղադրիչները խառնվում են այնքան ժամանակ, մինչև ստացվի պահանջվող հեղուկությամբ բետոն, կամ նախ խառնվեն չոր բաղադրիչները, օրինակ՝ ցեմենտը, տարբեր տեսակներավազ, կալցիումի կարբոնատի չափազանց նուրբ մասնիկներ, սպիտակ մուր և, հնարավոր է, սուպերպլաստիկացնող և փրփրացող միջոց, որից հետո ջուրը, իսկ անհրաժեշտության դեպքում սուպերպլաստիկացնող և հակափրփրացնող միջոց, եթե առկա է հեղուկ վիճակում, և անհրաժեշտության դեպքում մանրաթելեր ավելացվում են խառնուրդին և խառնվում մինչև բետոնը պահանջվող հեղուկություն. Օրինակ՝ 4-16 րոպե խառնելուց հետո ստացված բետոնը կարող է հեշտությամբ կաղապարվել իր շատ բարձր հեղուկության պատճառով (տես ՌԴ արտոնագիր No ., կետ 12): Այս որոշումը ընդունվել է որպես նախատիպ։

Ստացված գերբարձր արդյունավետության ինքնախտացող բետոնը կարող է օգտագործվել հավաքովի տարրերի պատրաստման համար, ինչպիսիք են սյուները, խաչմերուկները, ճառագայթները, առաստաղները, սալիկները, գեղարվեստական ​​կոնստրուկցիաները, նախալարված տարրերը կամ կոմպոզիտային նյութերը, կառուցվածքային տարրերի միջև բացերը փակելու համար նյութեր, կոյուղու համակարգերի տարրեր: կամ ճարտարապետության մեջ։

Այս մեթոդի թերությունը ցեմենտի մեծ սպառումն է 1 մ3 խառնուրդի պատրաստման համար, ինչը ենթադրում է բետոնի խառնուրդի և դրանից արտադրանքի արժեքի բարձրացում՝ այլ բաղադրիչների սպառման ավելացման պատճառով: Բացի այդ, ստացված բետոնի օգտագործման գյուտում նկարագրված մեթոդը որևէ տեղեկություն չի պարունակում այն ​​մասին, թե ինչպես կարելի է արտադրել, օրինակ, գեղարվեստական ​​բացվածք և բարակ պատերով բետոնե արտադրանք:

Բետոնից տարբեր ապրանքների արտադրության լայնորեն հայտնի մեթոդներ, երբ կաղապարի մեջ լցված բետոնը հետագայում ենթարկվում է թրթռման:

Այնուամենայնիվ, օգտագործելով նման հայտնի մեթոդները, անհնար է ձեռք բերել գեղարվեստական, բաց և բարակ պատերով բետոնե արտադրանք:

Փաթեթավորման ձևերով բետոնե արտադրանքի արտադրության հայտնի մեթոդ, որը բաղկացած է կոնկրետ խառնուրդի պատրաստումից, խառնուրդը կաղապարների մեջ սնուցելուց, կարծրացումից: Օդի և խոնավության մեկուսիչ ձևն օգտագործվում է բարակ պատերով բազմախցիկ ձևաթղթերի փաթեթավորման տեսքով, որոնք պատված են խառնուրդը նրանց օդի և խոնավության մեկուսիչ ծածկով մատակարարելուց հետո: Արտադրանքի կարծրացումն իրականացվում է փակ խցիկներում 8-12 ժամվա ընթացքում (տե՛ս Ուկրաինայի գյուտի արտոնագիրը No. UA 39086, MPK7 V28V 7/11; V28V 7/38; S04V 40/02, 2005 թ.):

Հայտնի մեթոդի թերությունը բետոնե արտադրանքի արտադրության համար օգտագործվող կաղապարների բարձր արժեքն է, ինչպես նաև այս եղանակով գեղարվեստական, բաց և բարակ պատերով բետոնե արտադրանքի արտադրության անհնարինությունը:

Առաջին խնդիրն այն է, որ ձեռք բերվի ինքնախտացող, բարձր ամրության ռեակցիոն-փոշի մանրաթելային երկաթբետոնե խառնուրդի բաղադրությունը` պահանջվող աշխատունակությամբ և անհրաժեշտ ամրության բնութագրերով, ինչը կնվազեցնի ստացված ինքնախտացող բետոնի խառնուրդի արժեքը:

Երկրորդ խնդիրն է բարձրացնել ամրության բնութագրերը ամենօրյա տարիքում խառնուրդի օպտիմալ աշխատունակությամբ և բարելավել բետոնե արտադրանքի առջևի մակերեսների դեկորատիվ հատկությունները:

Առաջին խնդիրը լուծվում է այն պատճառով, որ մշակվել է մեթոդ ինքնախտացող լրացուցիչ բարձր ամրության ռեակցիոն-փոշի մանրաթելային երկաթբետոնե խառնուրդի պատրաստման համար, որը բաղկացած է կոնկրետ խառնուրդի բաղադրիչները խառնելուց մինչև պահանջվող հեղուկության ստացումը: , որում հաջորդաբար կատարվում է մանրաթելային երկաթբետոնե խառնուրդի բաղադրամասերի խառնումը, և սկզբում խառնիչում խառնում են ջուրն ու հիպերպլաստիկատորը, այնուհետև լցնում են ցեմենտ, միկրոսիլիկ, քարի ալյուր և խառնուրդը հարում են 2-3 ժամ։ րոպե, որից հետո ներմուծվում է ավազ և մանրաթել և խառնվում 2-3 րոպե, մինչև ստացվի մանրաթելային երկաթբետոնե խառնուրդ, որը պարունակում է բաղադրիչներ՝ wt.%:

Բետոնի խառնուրդի պատրաստման ընդհանուր ժամանակը 12-ից 15 րոպե է:

Գյուտի կիրառման տեխնիկական արդյունքն է ձեռք բերել ինքնախտացող լրացուցիչ բարձր ամրության ռեակցիոն-փոշի մանրաթելային երկաթբետոնե խառնուրդ՝ շատ բարձր հոսքային հատկություններով, բարելավելով մանրաթելային երկաթբետոնի խառնուրդի որակը և տարածելիությունը՝ շնորհիվ հատուկ ընտրված բաղադրությունը, խառնուրդի ներմուծման և խառնման ժամանակի հաջորդականությունը, ինչը հանգեցնում է բետոնի հեղուկության և ամրության բնութագրերի զգալի աճի մինչև M1000 և ավելի բարձր՝ նվազեցնելով արտադրանքի պահանջվող հաստությունը:

Բաղադրիչները որոշակի հաջորդականությամբ խառնելով, երբ սկզբում չափված քանակությամբ ջուր և հիպերպլաստիկացուցիչ խառնում են հարիչի մեջ, այնուհետև ավելացնում են ցեմենտ, միկրոսիլիկ, քարի ալյուր և խառնում 2-3 րոպե, որից հետո ներմուծվում են ավազ և մանրաթել, և ստացված բետոնի խառնուրդը խառնվում է 2-3 րոպե, թույլ է տալիս զգալի բարելավում ստանալ ստացված ինքնախտացող էքստրա-բարձր ամրության ռեակցիոն-փոշի մանրաթելային երկաթբետոնե խառնուրդի որակը և հոսքի բնութագրերը (գործունակությունը):

Գյուտի կիրառման տեխնիկական արդյունքը ինքնախտացող լրացուցիչ բարձր ամրության ռեակցիոն-փոշի մանրաթելային երկաթբետոնե խառնուրդ ստանալն է՝ շատ բարձր հոսքային հատկություններով, բարձր ամրության բնութագրերով և ցածր գնով: Համապատասխանություն խառնուրդի բաղադրիչների տվյալ հարաբերակցությանը, wt.%:

թույլ է տալիս ձեռք բերել ինքնախտացող, չափազանց բարձր ամրության ռեակցիոն-փոշի մանրաթելային երկաթբետոնե խառնուրդ՝ շատ բարձր հոսքային հատկություններով, բարձր ամրության բնութագրերով և ցածր գնով:

Վերոնշյալ բաղադրիչների օգտագործումը, քանակական հարաբերակցությամբ սահմանված համամասնությունը պահպանելով հանդերձ, հնարավորություն է տալիս, երբ ձեռք է բերվում ինքնախտացող լրացուցիչ բարձր ամրության ռեակցիոն-փոշի մանրաթելային երկաթբետոնե խառնուրդ՝ պահանջվող հոսունության և բարձր ամրության հատկություններով ապահովելու համար. ստացված խառնուրդի ցածր արժեքը և դրանով իսկ բարձրացնել դրա սպառողական հատկությունները: Բաղադրիչների օգտագործումը, ինչպիսիք են միկրոսիլիկան, քարե ալյուրը, թույլ է տալիս նվազեցնել ցեմենտի տոկոսը, ինչը ենթադրում է այլ թանկարժեք բաղադրիչների (օրինակ, հիպերպլաստիկացնող) տոկոսի նվազում, ինչպես նաև հրաժարվել կալցինացված թանկարժեք ավազներից: բոքսիտներ, ինչը նույնպես հանգեցնում է կոնկրետ խառնուրդի արժեքի նվազմանը, բայց չի ազդում դրա ամրության հատկությունների վրա:

Երկրորդ խնդիրը լուծվում է այն պատճառով, որ մշակվել է վերը նկարագրված ձեւով պատրաստված մանրաթելային երկաթբետոնե խառնուրդից կաղապարներում արտադրանքի արտադրության մեթոդ, որը բաղկացած է խառնուրդը կաղապարների մեջ սնուցելու և հետագա ամրացման համար, և սկզբում բարակ: Ջրի շերտը ցողում են կաղապարի ներքին, աշխատանքային մակերեսի վրա, իսկ կաղապարը խառնուրդով լցնելուց հետո դրա մակերեսին ցողում են ջրի բարակ շերտ և կաղապարը ծածկում տեխնոլոգիական ծղոտով։

Ավելին, խառնուրդը հաջորդաբար սնվում է կաղապարների մեջ՝ վերևից լցված կաղապարը ծածկելով տեխնոլոգիական ծղոտե ներքնակով, տեխնոլոգիական ծղոտե ներքնակ տեղադրելուց հետո արտադրանքի պատրաստման գործընթացը բազմիցս կրկնվում է՝ հաջորդ ձևը տեխնոլոգիական ծղոտի վրա դնելով նախորդից վեր։ .

Գյուտի օգտագործման տեխնիկական արդյունքը արտադրանքի առջևի մակերևույթի որակի բարելավումն է, արտադրանքի ամրության բնութագրերի զգալի աճը, որը պայմանավորված է ինքնամպչող մանրաթելային երկաթբետոնե խառնուրդի շատ բարձր կիրառմամբ: հոսքի հատկություններ, կաղապարների հատուկ մշակում և բետոնի խնամքի կազմակերպում ամենօրյա տարիքում։ Բետոնի խնամքի կազմակերպումը ամենօրյա տարիքում բաղկացած է կաղապարների բավարար ջրամեկուսացումից դրանց մեջ լցված բետոնով ապահովելով` կաղապարի մեջ բետոնի վերին շերտը ծածկելով ջրային թաղանթով և կաղապարները ծածկելով ծղոտե ներքնակներով:

Տեխնիկական արդյունքը ձեռք է բերվում շատ բարձր հոսքային հատկություններով ինքնախտացող մանրաթելային երկաթբետոնե խառնուրդի օգտագործմամբ, որը թույլ է տալիս արտադրել ցանկացած կոնֆիգուրացիայի շատ բարակ և բաց արտադրանք, կրկնելով ցանկացած հյուսվածք և տեսակի մակերես, վերացնում է գործընթացը: թրթռումային սեղմում արտադրանքի ձուլման ժամանակ, ինչպես նաև թույլ է տալիս օգտագործել ցանկացած ձևի (առաձգական, ապակեպլաստե, մետաղական, պլաստմասսա և այլն) արտադրանքի արտադրության համար:

Կաղապարը ջրի բարակ շերտով նախապես թրջելը և լցված մանրաթելային երկաթբետոնե խառնուրդի մակերևույթի վրա բարակ շերտով ջրի ցողման վերջնական գործողությունը, կաղապարը բետոնով ծածկելով հաջորդ տեխնոլոգիական ծղոտե ներքնակով, որպեսզի ստեղծվի հերմետիկ: Բետոնի ավելի լավ հասունացման խցիկը հնարավորություն է տալիս բացառել օդի ծակոտիների տեսքը թակարդված օդից, հասնել արտադրանքի առջևի մակերեսի բարձր որակի, նվազեցնել ջրի գոլորշիացումը կարծրացնող բետոնից և բարձրացնել ստացված արտադրանքի ամրության բնութագրերը: .

Միաժամանակ թափվող կաղապարների քանակը ընտրվում է՝ ելնելով ձեռք բերված ինքնախտացող էքստրա-բարձր ամրության ռեակցիոն-փոշի մանրաթելային երկաթբետոնե խառնուրդի ծավալից:

Ինքնամտացնող մանրաթելային երկաթբետոնե խառնուրդ ստանալը շատ բարձր հոսքային հատկություններով և դրա շնորհիվ բարելավված աշխատունակության որակներով հնարավորություն է տալիս չօգտագործել թրթռացող սեղան գեղարվեստական ​​արտադրանքի արտադրության մեջ և պարզեցնել արտադրության տեխնոլոգիան՝ միաժամանակ ավելացնելով. գեղարվեստական ​​բետոնե արտադրանքի ամրության բնութագրերը.

Տեխնիկական արդյունքը ձեռք է բերվել մանրաթելային մանրաթելային երկաթբետոնե խառնուրդի հատուկ ընտրված բաղադրության, բաղադրամասերի ներմուծման հաջորդականության եղանակի, ձևերի մշակման եղանակի և մանրաթելային ռեակցիոն-փոշի մանրաթելային երկաթբետոնե խառնուրդի հատուկ ընտրված կազմի շնորհիվ: բետոնի խնամքի կազմակերպում ամենօրյա տարիքում.

Այս տեխնոլոգիայի և օգտագործվող բետոնի առավելությունները.

Ավազի մոդուլի նուրբության օգտագործումը fr. 0,125-0,63;

Բետոնի խառնուրդում խոշոր ագրեգատների բացակայություն;

Բետոնի արտադրանքի արտադրության հնարավորությունը բարակ և բաց տարրերով.

Բետոնի արտադրանքի իդեալական մակերես;

Տվյալ կոշտությամբ և մակերեսային հյուսվածքով արտադրանքի արտադրության հնարավորությունը.

Բարձր կարգի բետոնի սեղմման ուժ, ոչ պակաս, քան M1000;

Բետոնի բարձր բրենդային ուժը կռում, ոչ պակաս, քան Ptb100;

Ներկայիս գյուտը ավելի մանրամասն բացատրվում է ստորև՝ չսահմանափակող օրինակների օգնությամբ:

Նկ. 1 (ա, բ) - արտադրանքի արտադրության սխեման - արդյունքում ստացված մանրաթելային երկաթբետոնը կաղապարների մեջ լցնելը.

Նկ. 2-ը հայցվող գյուտի միջոցով ստացված արտադրանքի վերևի տեսքն է:

Վերոնշյալ բաղադրիչները պարունակող շատ բարձր հոսքային հատկություններով ինքնախտացող լրացուցիչ բարձր ամրության ռեակցիոն-փոշի մանրաթելային երկաթբետոնե խառնուրդի ստացման մեթոդն իրականացվում է հետևյալ կերպ.

Նախ, խառնուրդի բոլոր բաղադրիչները կշռվում են: Այնուհետեւ հարիչի մեջ լցնում են չափված քանակությամբ ջուր՝ հիպերպլաստիկացնող միջոց։ Այնուհետեւ խառնիչը միացված է: Ջուրը, հիպերպլաստիկատորը խառնելու գործընթացում հաջորդաբար լցնում են խառնուրդի հետևյալ բաղադրիչները՝ ցեմենտ, միկրոսիլիկ, քարի ալյուր։ Անհրաժեշտության դեպքում գունավոր բետոնի զանգվածով կարող են ավելացվել երկաթի օքսիդ պիգմենտներ: Այս բաղադրիչները խառնիչի մեջ մտցնելուց հետո ստացված կախոցը խառնվում է 2-ից 3 րոպե:

Հաջորդ փուլում ավազը և մանրաթելը հաջորդաբար ներմուծվում են, և կոնկրետ խառնուրդը խառնվում է 2-ից 3 րոպե: Դրանից հետո կոնկրետ խառնուրդը պատրաստ է օգտագործման:

Խառնուրդի պատրաստման ընթացքում ներդրվում է ամրացման արագացուցիչ։

Ստացված ինքնամպչող էքստրա-բարձր ամրության ռեակցիոն-փոշի մանրաթելային երկաթբետոնե խառնուրդը՝ շատ բարձր հոսքային հատկություններով, հեղուկի հետևողականություն է, որի ցուցիչներից մեկը Հագերմանի կոնի հոսքն է ապակու վրա։ Որպեսզի խառնուրդը լավ տարածվի, տարածումը պետք է լինի առնվազն 300 մմ։

Հայտարարված մեթոդի կիրառման արդյունքում ստացվում է ինքնախտացող, չափազանց բարձր ամրության ռեակցիոն-փոշի մանրաթելային երկաթբետոնե խառնուրդ՝ շատ բարձր հոսքային հատկություններով, որը պարունակում է հետևյալ բաղադրիչները՝ պորտլանդ ցեմենտ PC500D0, ավազի բաժին 0,125-ից 0,63, հիպերպլաստիկացուցիչ, մանրաթելեր, սիլիցիումի գոլորշի, քարե ալյուր, սեթի արագացուցիչի ուժ և ջուր: Մանրաթելային երկաթբետոնե խառնուրդի արտադրության մեթոդի կիրառման ժամանակ նկատվում է բաղադրիչների հետևյալ հարաբերակցությունը՝ wt.%.

Ավելին, մանրաթելային երկաթբետոնե խառնուրդի արտադրության մեթոդի կիրառման ժամանակ քարի ալյուրն օգտագործվում է տարբեր բնական նյութերից կամ թափոններից, ինչպիսիք են, օրինակ, քվարցի ալյուրը, դոլոմիտի ալյուրը, կրաքարի ալյուրը և այլն:

Կարող են օգտագործվել հիպերպլաստիկացնողների հետևյալ տեսակները՝ Sika ViscoCrete, Glenium և այլն:

Խառնուրդի արտադրության ընթացքում կարող են ավելացվել ուժի արագացուցիչ, ինչպիսին է Master X-Seed 100 (X-SEED 100) կամ նման ուժի արագացուցիչներ:

Ձեռք բերված ինքնախտացող, բարձր ամրության ռեակցիոն-փոշի մանրաթելային երկաթբետոնե խառնուրդը, որն ունի շատ բարձր հոսքային հատկություններ, կարող է օգտագործվել բարդ կոնֆիգուրացիայով գեղարվեստական ​​արտադրանքի արտադրության մեջ, ինչպիսիք են բաց ցանկապատերը (տես նկ. 2): Ստացված խառնուրդն օգտագործեք դրա արտադրությունից անմիջապես հետո։

Վերը նկարագրված մեթոդով ստացված և նշված բաղադրությամբ ստացված շատ բարձր հոսքային հատկություններով ինքնախտացող, բարձր ամրության ռեակցիոն-փոշի մանրաթելային երկաթբետոնե խառնուրդից բետոնե արտադրանքի արտադրության մեթոդը իրականացվում է հետևյալ կերպ.

Բազային արտադրանքների արտադրության համար՝ լցնելով ինքնախտացող, գերուժեղ ռեակցիոն-փոշի մանրաթելային երկաթբետոնե խառնուրդ, շատ բարձր հոսքային հատկություններով, առաձգական (պոլիուրեթանային, սիլիկոն, կաղապար-պլաստմաս) կամ կոշտ պլաստիկ կաղապարներ օգտագործվում են շղթայի պարզեցման համար: . Ձևը տեղադրվում է տեխնոլոգիական ծղոտե ներքնակի վրա 2: Ձևաթղթի ներքին, աշխատանքային մակերեսի 3-ի վրա ցողվում է ջրի բարակ շերտ, որն էլ ավելի է նվազեցնում բետոնե արտադրանքի առջևի մակերևույթի վրա փակված օդային փուչիկների քանակը:

Դրանից հետո ստացված մանրաթելային երկաթբետոնե խառնուրդը 4 լցնում են կաղապարի մեջ, որտեղ այն տարածվում և ինքնամպչում է իր քաշի տակ՝ քամելով դրա մեջ եղած օդը։ Բետոնի խառնուրդը կաղապարում ինքնահաստատվելուց հետո ջրի բարակ շերտը ցողում են կաղապարի մեջ լցված բետոնի վրա՝ բետոնե խառնուրդից օդն ավելի ինտենսիվ ազատելու համար: Այնուհետև մանրաթելային երկաթբետոնե խառնուրդով լցված ձևը վերևից ծածկվում է հաջորդ տեխնոլոգիական ծղոտե ներքնակով 2, որը ստեղծում է. փակ բջիջբետոնի ավելի ինտենսիվ ամրացման համար (տես նկար 1 (ա)):

Այս ծղոտե ներքնակի վրա տեղադրվում է նոր կաղապար, և արտադրական գործընթացը կրկնվում է։ Այսպիսով, պատրաստված բետոնի խառնուրդի մի մասից կարող են հաջորդաբար լցվել մի քանի կաղապարներ, որոնք տեղադրվել են մեկը մյուսի վերևում, ինչը ապահովում է պատրաստված մանրաթելային երկաթբետոնե խառնուրդի օգտագործման արդյունավետության բարձրացում: Մանրաթելային երկաթբետոնե խառնուրդով լցված ձևաթղթերը թողնում են խառնուրդը մոտ 15 ժամ բուժելու համար:

15 ժամ հետո բետոնե արտադրանքը քանդվում և ուղարկվում է հետևի մասի մանրացման, այնուհետև գոլորշու խցիկի մեջ կամ ջերմային-խոնավության մաքրման խցիկի մեջ (HMW), որտեղ արտադրանքը պահվում է մինչև դրանք լիովին բուժվեն:

Գյուտի օգտագործումը հնարավորություն է տալիս արտադրել բարձր դեկորատիվ բաց և բարակ պատերով բարձր ամրության բետոնե արտադրանք M1000 և ավելի բարձր դասի, օգտագործելով պարզեցված ձուլման տեխնոլոգիա՝ առանց թրթռումային խտացման:

Գյուտը կարող է իրականացվել՝ օգտագործելով թվարկված հայտնի բաղադրիչները՝ դիտարկելով քանակական համամասնությունները և նկարագրված տեխնոլոգիական ռեժիմները։ Հայտնի սարքավորումները կարող են օգտագործվել գյուտի իրականացման համար:

Ինքնամտացնող, չափազանց բարձր ամրության ռեակցիոն-փոշի մանրաթելային երկաթբետոնե խառնուրդի պատրաստման մեթոդի օրինակ՝ շատ բարձր հոսքային հատկություններով:

Նախ, խառնուրդի բոլոր բաղադրիչները կշռվում և չափվում են տվյալ քանակով (wt.%).

Այնուհետև չափված քանակությամբ ջուր և Sika ViscoCrete 20 Gold հիպերպլաստիկացուցիչը լցնում են հարիչի մեջ։ Այնուհետև խառնիչը միացվում է, և բաղադրիչները խառնվում են։ Ջուրը և հիպերպլաստիկացնողը խառնելու գործընթացում հաջորդաբար լցնում են խառնուրդի հետևյալ բաղադրիչները՝ պորտլանդական ցեմենտ ПЦ500 D0, սիլիցիումի գոլորշի, քվարց ալյուր։ Խառնելու պրոցեսն իրականացվում է անընդհատ 2-3 րոպե։

Հաջորդ փուլում հաջորդաբար ներկայացվում է ավազ FR: 0,125-0,63 և պողպատե մանրաթել 0,22 × 13 մմ: Բետոնի խառնուրդը խառնվում է 2-3 րոպե:

Խառնման ժամանակի կրճատումը հնարավորություն չի տալիս ստանալ համասեռ խառնուրդ, իսկ խառնման ժամանակի ավելացումը ոչ թե ավելի լավացնում է խառնուրդի որակը, այլ հետաձգում է գործընթացը։

Դրանից հետո կոնկրետ խառնուրդը պատրաստ է օգտագործման:

Մանրաթելային երկաթբետոնե խառնուրդի արտադրության ընդհանուր ժամանակը 12-ից 15 րոպե է, այս անգամը ներառում է բաղադրիչների լցոնման լրացուցիչ գործողություններ:

Պատրաստված ինքնամպչող, չափազանց բարձր ամրության, ռեակցիոն-փոշի մանրաթելային երկաթբետոնե խառնուրդը, որն ունի շատ բարձր հոսքային հատկություններ, օգտագործվում է բացվածքի արտադրանքի արտադրության համար՝ լցնելով կաղապարների մեջ:

Ձեռք բերված ինքնախտացող էքստրա-բարձր ամրության ռեակցիոն-փոշի մանրաթելային երկաթբետոնե խառնուրդի բաղադրության օրինակներ, որոնք պատրաստված են հայցվող մեթոդով, ներկայացված են աղյուսակ 1-ում:

1. Շատ բարձր հոսքային հատկություններով ինքնախտացող, բարձր ամրության ռեակցիոն-փոշի մանրաթելային երկաթբետոնե խառնուրդի պատրաստման մեթոդ, որը բաղկացած է բետոնի խառնուրդի բաղադրիչները խառնելուց մինչև պահանջվող հեղուկության ստացումը, որը բնութագրվում է նրանով, որ. մանրաթելային երկաթբետոնե խառնուրդի բաղադրիչների խառնումը կատարվում է հաջորդաբար, և սկզբում խառնիչի մեջ խառնում են ջուրն ու հիպերպլաստիկացնողը, այնուհետև լցնում են ցեմենտ, միկրոսիլիկ, քարի ալյուր և խառնուրդը հարում են 2-3 րոպե, որից հետո։ ավազը և մանրաթելը ներմուծվում և խառնվում են 2-3 րոպե, մինչև ստացվի մանրաթելային երկաթբետոնե խառնուրդ, որը պարունակում է wt.%:

2. Մեթոդը ըստ պահանջի 1-ի, որը բնութագրվում է նրանով, որ կոնկրետ խառնուրդի պատրաստման ընդհանուր ժամանակը 12-ից 15 րոպե է:

3. Կաղապարներում արտադրանքի արտադրության մեթոդ մանրաթելային երկաթբետոնե խառնուրդից, որը պատրաստված է մեթոդով, ըստ պահանջների 1, 2, որը բաղկացած է խառնուրդը կաղապարների մեջ ներծծելուց և հետագա ջերմային մշակումից գոլորշու խցիկում, և սկզբում բարակ շերտով: ջուրը ցողում են կաղապարի ներքին, աշխատանքային մակերեսի վրա, կաղապարը խառնուրդով լցնելուց հետո դրա մակերեսին ցողում են ջրի բարակ շերտ և ձևը ծածկում տեխնոլոգիական ծղոտե ներքնակով։

4. Մեթոդը ըստ պահանջի 3-ի, որը բնութագրվում է նրանով, որ խառնուրդը հաջորդաբար սնվում է կաղապարների մեջ՝ վերևից լցված կաղապարը ծածկելով տեխնոլոգիական ծղոտե ներքնակով, տեխնոլոգիական ծղոտե ներքնակ տեղադրելուց հետո արտադրանքի արտադրության գործընթացը բազմիցս կրկնվում է՝ տեղադրելով հաջորդ ձևը նախորդի վերևում գտնվող տեխնոլոգիական ծղոտե ներքնակի վրա և լրացնելով այն:

www.findpatent.ru

բարձրորակ ռեակցիայի փոշի բարձր ամրության և ծանր բետոններ և մանրաթելային երկաթբետոններ (տարբերակներ) - արտոնագրային հայտ 2012113330

IPC դասեր՝ C04B28/00 (2006.01) Հեղինակ՝ Վոլոդին Վլադիմիր Միխայլովիչ (ՌՀ), Կալաշնիկով Վլադիմիր Իվանովիչ (ՌՀ), Անանիև Սերգեյ Վիկտորովիչ (ՌՀ), Աբրամով Դմիտրի Ալեքսանդրովիչ (ՌՀ), Յացենկո Անդրեյ Միխայլովիչ (ՌՀ)

Հայտատու՝ Վոլոդին Վլադիմիր Միխայլովիչ (ՌՀ)

1. Պորտլենդ ցեմենտ PC 500 D0 պարունակող ռեակցիոն փոշի ծանր բետոն (մոխրագույն կամ սպիտակ), պոլիկարբոքսիլատ էթերի հիման վրա սուպերպլաստիկացնող, սիլիցիումի գոլորշի առնվազն 85-95% ամորֆ-ապակե սիլիցիումի պարունակությամբ, որը բնութագրվում է նրանով, որ լրացուցիչ. ներառում է գրունտ քվարց ավազ(միկրոքվարց) կամ աղացած քարի ալյուրը խիտ ժայռերից (3-5) 103 սմ2/գ հատուկ մակերեսով, մանրահատիկ քվարցային ավազը նեղ մասնիկների բաշխման 0,1-0,5 ÷ 0,16-0,63 մմ, ունի հատուկ ցեմենտի սպառումը բետոնի ամրության միավորի համար 4,5 կգ/ՄՊա-ից ոչ ավելի է, այն ունի բարձր խտություն նոր ձևակերպմամբ և նոր կառուցվածքային և տեղաբանական կառուցվածքով, բաղադրիչների հետևյալ պարունակությամբ՝ չոր բաղադրիչների զանգվածի % Բետոնի խառնուրդ.

Միկրոսիլիկ - 3,2-6,8%;

Ջուր - W / T \u003d 0,95-0,12:

2. Պորտլենդ ցեմենտ PC 500 D0 (մոխրագույն կամ սպիտակ), պոլիկարբոքսիլատ էթերի վրա հիմնված սուպերպլաստիկացնող, մանրաթելային երկաթբետոն պարունակող ռեակցիոն փոշի ծանր բետոն, որն ունի առնվազն 85-95% ամորֆ ապակենման սիլիցիում, որը բնութագրվում է նրանով, որ լրացուցիչ ներառում է աղացած քվարց ավազ (միկրոքվարց) կամ աղացած քարի ալյուր խիտ ժայռերից (3-5) 103 սմ 2 / գ հատուկ մակերեսով, նեղ հատիկավոր քվարցային ավազ 0,1-0,5 ÷ 0,16-0,63: մմ, ինչպես նաև պարունակվող մանրաթելային պողպատե լարը (տրամագիծը 0,1-0,22 մմ, երկարությունը 6-15 մմ), բազալտ և ածխածնային մանրաթելեր, ունի ցեմենտի հատուկ սպառում բետոնի ամրության միավորի համար ոչ ավելի, քան 4,5 կգ/ՄՊա, և մանրաթելի հատուկ սպառումը մեկ միավորի աճի առաձգական ուժի ճկման ժամանակ, չի գերազանցում 9,0 կգ / ՄՊա, ունի բարձր խտություն նոր ձևակերպմամբ և նոր կառուցվածքային և տոպոլոգիական կառուցվածքով, իսկ բետոնն ունի կործանման ճկուն (պլաստիկ) բնույթ: բաղադրիչների հետևյալ պարունակությունը՝ բետոնե խառնուրդներում չոր բաղադրիչների զանգվածի տոկոսը.

Պորտլենդ ցեմենտի (մոխրագույն կամ սպիտակ) դասի ոչ ցածր, քան PC 500 D0 - 30,9-34%;

Սուպերպլաստիկատոր՝ հիմնված պոլիկարբոքսիլատ եթերի վրա՝ 0,2-0,5%;

Միկրոսիլիկ - 3,2-6,8%;

Աղացած քվարց ավազ (միկրոքվարց) կամ քարե ալյուր - 12,3-17,2%;

Մանրահատիկ քվարցային ավազ - 53,4-41,5%;

Մանրաթելային պողպատե լարը 1,5-5,0% բետոնի ծավալով;

Բազալտի մանրաթել և ածխածնային մանրաթելեր 0,2-3,0% բետոնի ծավալով;

Ջուր - W / T \u003d 0,95-0,12:

www.freepatent.ru

Շինարարական հոդվածներ

Հոդվածում նկարագրված են բարձր ամրության փոշու բետոնների հատկություններն ու հնարավորությունները, ինչպես նաև դրանց կիրառման ոլորտներն ու տեխնոլոգիաները:

Պահանջվում է նոր և եզակի ճարտարապետական ​​ձևերով բնակելի և արդյունաբերական շենքերի կառուցման բարձր տեմպերը և հատկապես հատուկ ծանրաբեռնված կառույցները (ինչպիսիք են մեծ բացվածքով կամուրջները, երկնաքերերը, ծովային նավթային հարթակները, գազի և հեղուկների ճնշման տակ պահելու տանկերը և այլն): նոր արդյունավետ բետոնների մշակում։ Այս հարցում զգալի առաջընթաց է գրանցվել հատկապես 1980-ականների վերջից: Ժամանակակից բարձրորակ բետոնները (HKB) դասակարգում են տարբեր նպատակների համար նախատեսված բետոնների լայն տեսականի՝ բարձր ամրության և գերհզոր բետոններ [տես. Bornemann R., Fenling E. Ultrahochfester Beton-Entwicklung und Verhalten.// Leipziger Massivbauseminar, 2000, Bd. 10; Schmidt M. Bornemann R. Möglichkeiten und Crensen von Hochfestem Beton.// Proc. 14, Jbausil, 2000, Bd. 1], ինքնախտացող բետոններ, բարձր կոռոզիոն դիմացկուն բետոններ։ Բետոնի այս տեսակները բավարարում են սեղմման և առաձգական ուժի, ճաքերի դիմադրության, ազդեցության ուժի, մաշվածության դիմադրության, կոռոզիոն դիմադրության և ցրտահարության բարձր պահանջներին:

Անկասկած, բետոնի նոր տեսակների անցումը հեշտացվեց, առաջին հերթին, հեղափոխական ձեռքբերումներով բետոնի և շաղախի խառնուրդների պլաստիկացման ոլորտում, և երկրորդ, ամենաակտիվ պոզոլանային հավելումների առաջացումը՝ սիլիցիումի գոլորշի, ջրազրկված կաոլիններ և նուրբ մոխիր: Գերպլաստիկացնողների և հատկապես էկոլոգիապես մաքուր հիպերպլաստիկատորների համակցությունները, որոնք հիմնված են պոլիկարբոքսիլատի, պոլիակրիլատի և պոլիգլիկոլային հիմքի վրա, հնարավորություն են տալիս ստանալ գերհեղուկ ցեմենտ-հանքային ցրված համակարգեր և կոնկրետ խառնուրդներ: Այս ձեռքբերումների շնորհիվ քիմիական հավելումներով բետոնի բաղադրիչների թիվը հասել է 6–8-ի, ջուր-ցեմենտ հարաբերակցությունը նվազել է մինչև 0,24–0,28՝ պահպանելով պլաստիկությունը, որը բնութագրվում է 4–10 սմ ալյուրի (կմ) կամ առանց կոնի քաշով։ այն, սակայն հիպերպլաստիկացնողների վրա բարձր աշխատունակ բետոններում (Ultrahochfester Beton, Ultra hochleistung Beton) MK-ի ավելացմամբ, ի տարբերություն ավանդական համատեղ ձեռնարկություններում ձուլվածների, բետոնե խառնուրդների կատարյալ հեղուկությունը զուգորդվում է ցածր նստվածքով և ինքնախտացման հետ ինքնաբերաբար: օդի հեռացում.

Գերպլաստիկացված բետոնի խառնուրդներում ջրի զգալի նվազեցմամբ «բարձր» ռեոլոգիան ապահովվում է հեղուկ ռեոլոգիական մատրիցով, որն ունի այն կազմող կառուցվածքային տարրերի մասշտաբային տարբեր մակարդակներ: Մանրացված քարի բետոնի մեջ ցեմենտ-ավազի շաղախը ծառայում է որպես ռեոլոգիական մատրիցա տարբեր միկրո-միզոլորտներում: Մանրացված քարի, որպես մակրոկառուցվածքային տարր, բարձր ամրության բետոնների պլաստիկացված բետոնի խառնուրդներում ռեոլոգիական մատրիցը, որի մասնաբաժինը պետք է շատ ավելի մեծ լինի, քան սովորական բետոններում, ավելի բարդ ցրվածություն է, որը բաղկացած է ավազից, ցեմենտից, քարի ալյուրից, միկրոսիլիկից և ջուր. Իր հերթին, սովորական բետոնի խառնուրդներում ավազի համար ռեոլոգիական մատրիցը միկրո մակարդակում ցեմենտ-ջրային մածուկ է, որի մասնաբաժինը կարող է մեծանալ՝ ապահովելով հեղուկություն՝ ավելացնելով ցեմենտի քանակը: Բայց սա, մի կողմից, տնտեսական չէ (հատկապես B10 - B30 դասերի բետոնների համար), մյուս կողմից, պարադոքսալ կերպով, սուպերպլաստիկացնողները պորտլանդական ցեմենտի համար վատ ջուրը նվազեցնող հավելումներ են, չնայած դրանք բոլորը ստեղծվել և ստեղծվում են դրա համար: . Գրեթե բոլոր սուպերպլաստիկացնողները, ինչպես մենք ցույց ենք տվել 1979 թվականից ի վեր, շատ ավելի լավ են «աշխատում» շատ հանքային փոշիների կամ ցեմենտի հետ դրանց խառնուրդի վրա [տես. Կալաշնիկով VI Շինանյութերի արտադրության հանքային ցրված համակարգերի պլաստիկացման հիմունքները. Ատենախոսություն գիտական ​​զեկույցի տեսքով գիտությունների դոկտորի աստիճանի համար: տեխ. գիտություններ. - Վորոնեժ, 1996], քան մաքուր ցեմենտի վրա: Ցեմենտը ջրում անկայուն, խոնավացնող համակարգ է, որը ջրի հետ շփվելուց անմիջապես հետո ձևավորում է կոլոիդային մասնիկներ և արագ թանձրանում: Իսկ ջրի կոլոիդային մասնիկները դժվար է ցրվել սուպերպլաստիկացնողների միջոցով: Օրինակ՝ կավե լուծույթները, որոնք դժվար է գերհեղուկացվել:

Այսպիսով, եզրակացությունն ինքնին հուշում է. անհրաժեշտ է ցեմենտի մեջ ավելացնել քարե ալյուր, և դա կբարձրացնի ոչ միայն համատեղ ձեռնարկության ռեոլոգիական ազդեցությունը խառնուրդի վրա, այլ նաև ռեոլոգիական մատրիցայի մասնաբաժինը: Արդյունքում հնարավոր է դառնում զգալիորեն նվազեցնել ջրի քանակը, ավելացնել խտությունը և բարձրացնել բետոնի ամրությունը։ Քարի փոշու ավելացումը գործնականում համարժեք կլինի ցեմենտի ավելացմանը (եթե ջրի նվազեցման ազդեցությունը զգալիորեն ավելի բարձր է, քան ցեմենտի ավելացման դեպքում):

Այստեղ կարևոր է կենտրոնանալ ոչ թե ցեմենտի մի մասը քարի ալյուրով փոխարինելու վրա, այլ այն (և զգալի մասը՝ 40–60%) պորտլանդական ցեմենտին ավելացնելու վրա։ Պոլիկառուցվածքային տեսության հիման վրա 1985–2000 թթ. Պոլիկոնստրուկցիան փոխելու բոլոր աշխատանքները ուղղված էին պորտլանդական ցեմենտի 30-50%-ը հանքային լցոնիչների փոխարինմանը, որպեսզի այն պահպանվի բետոնի մեջ [տես. Սոլոմատով Վ.Ի., Վիրովոյ Վ.Ն. և այլք Կոմպոզիտային շինանյութեր և նյութերի սպառման կրճատված կառուցվածքներ: - Կիև: Բուդիվելնիկ, 1991; Aganin S.P. Ջրի պահանջարկի ցածր բետոններ՝ փոփոխված քվարցային լցակույտով. Համառոտագիր հաշվի մրցույթի համար: աստիճանի cand. տեխ. գիտություններ. - Մ, 1996; Fadel I. M. Բազալտով լցված բետոնի ինտենսիվ առանձին տեխնոլոգիա. թեզի համառոտագիր. քնքուշ. տեխ. Գիտություններ - Մ, 1993]: Նույն ամրության բետոններում պորտլանդական ցեմենտի խնայողության ռազմավարությունը իր տեղը կզիջի 2-3 անգամ ավելի բարձր ամրություն ունեցող բետոնի խնայողության ռազմավարությանը ոչ միայն սեղմման, այլև ճկման և առանցքային լարվածության և հարվածի դեպքում: Բետոնի խնայողությունը ավելի բաց շինություններում ավելի բարձր տնտեսական էֆեկտ կտա, քան ցեմենտի խնայողությունը:

Հաշվի առնելով ռեոլոգիական մատրիցների բաղադրությունը տարբեր մասշտաբների մակարդակներում, մենք հաստատում ենք, որ բարձր ամրության բետոններում ավազի համար ռեոլոգիական մատրիցը միկրո մակարդակում ցեմենտի, ալյուրի, սիլիցիումի, սուպերպլաստիկացնողի և ջրի բարդ խառնուրդ է: Իր հերթին, ցեմենտի և քարի ալյուրի (հավասար ցրվածության) խառնուրդի համար միկրոսիլիկ բետոնների համար որպես կառուցվածքային տարրեր, հայտնվում է մեկ այլ ռեոլոգիական մատրիցա ավելի փոքր մասշտաբով` սիլիցիումի գոլորշի, ջրի և սուպերպլաստիկացնողի խառնուրդ:

Մանրացված բետոնի համար ռեոլոգիական մատրիցների կառուցվածքային տարրերի այս մասշտաբները համապատասխանում են բետոնի չոր բաղադրիչների օպտիմալ հատիկաչափության սանդղակներին՝ դրա բարձր խտությունը ստանալու համար:

Այսպիսով, քարե ալյուրի հավելումը կատարում է և՛ կառուցվածքային-ռեոլոգիական ֆունկցիա, և՛ մատրիցային լցնում։ Բարձր ամրության բետոնների համար պակաս կարևոր չէ քարի ալյուրի ռեակտիվ-քիմիական ֆունկցիան, որն ավելի բարձր ազդեցությամբ իրականացվում է ռեակտիվ միկրոսիլիկով և միկրոջրազրկված կաոլինով։

Առավելագույն ռեոլոգիական և ջրի նվազեցնող ազդեցությունները, որոնք առաջանում են պինդ փուլի մակերևույթի վրա SP-ի կլանման հետևանքով, գենետիկորեն բնորոշ են բարձր միջերեսով նուրբ ցրված համակարգերին:

Աղյուսակ 1.

SP-ի ռեոլոգիական և ջրային նվազեցնող ազդեցությունը ջրա-հանքային համակարգերում

Աղյուսակ 1-ում երևում է, որ SP-ով պորտլանդական ցեմենտի ձուլման լուծույթներում վերջինիս ջուրը նվազեցնող ազդեցությունը 1,5–7,0 անգամ (sic!) ավելի բարձր է, քան հանքային փոշիներում: Ժայռերի համար այս ավելցուկը կարող է հասնել 2-3 անգամ:

Այսպիսով, հիպերպլաստիկացնողների համադրությունը միկրոսիլիցիային, քարե ալյուրի կամ մոխրի հետ հնարավորություն տվեց բարձրացնել սեղմման ուժի մակարդակը մինչև 130–150, իսկ որոշ դեպքերում մինչև 180–200 ՄՊա կամ ավելի։ Այնուամենայնիվ, ուժի զգալի աճը հանգեցնում է փխրունության ինտենսիվ աճի և Պուասոնի հարաբերակցության նվազմանը մինչև 0,14–0,17, ինչը հանգեցնում է արտակարգ իրավիճակներում կառույցների հանկարծակի ոչնչացման վտանգի: Բետոնի այս բացասական հատկությունից ազատվելն իրականացվում է ոչ այնքան վերջինիս ամրացմամբ գավազանով ամրացնելով, որքան ձողերի ամրացումը պոլիմերներից, ապակուց և պողպատից մանրաթելերի ներմուծման հետ համատեղելով։

Հանքային և ցեմենտի ցրված համակարգերի պլաստիկացման և ջրազերծման հիմունքները ձևակերպվել են Կալաշնիկովի դոկտորական ատենախոսությունում Վ.Ի. [սմ. Կալաշնիկով VI Շինանյութերի արտադրության հանքային ցրված համակարգերի պլաստիկացման հիմունքները. Ատենախոսություն գիտական ​​զեկույցի տեսքով գիտությունների դոկտորի աստիճանի համար: տեխ. գիտություններ. - Վորոնեժ, 1996 թ.] 1996 թվականին՝ 1979-1996 թվականներին նախկինում ավարտված աշխատանքների հիման վրա: Կալաշնիկով Վ. Ի., Իվանով Ի. Ա. Չափազանց հեղուկացված բարձր խտացված ցրված համակարգերի կառուցվածքային-ռեոլոգիական վիճակի մասին. // Կոմպոզիտային նյութերի մեխանիկայի և տեխնոլոգիայի IV ազգային գիտաժողովի նյութեր. - Սոֆիա՝ ԲԱՆ, 1985; Ivanov I. A., Kalashnikov V. I. Հանքանյութերի դիսպերս կոմպոզիցիաների պլաստիկացման արդյունավետությունը կախված դրանցում պինդ փուլի կոնցենտրացիայից: // Բետոնի խառնուրդների ռեոլոգիա և դրա տեխնոլոգիական խնդիրները. Թեզ. III Համամիութենական սիմպոզիումի զեկույցը։ - Ռիգա: - RPI, 1979; Կալաշնիկով Վ. Ի., Իվանով Ի. Ա. Հանքային ցրված կոմպոզիցիաների պլաստիկացման բնույթի մասին՝ կախված դրանցում պինդ փուլի կոնցենտրացիայից:// Կոմպոզիտային նյութերի մեխանիկա և տեխնոլոգիա. II ազգային գիտաժողովի նյութեր. - Սոֆիա՝ ԲԱՆ, 1979; Կալաշնիկով VI. Տարբեր հանքային միացությունների արձագանքը նաֆթալին-սուլֆոնաթթվի գերպլաստիկացնողներին և դրա վրա ակնթարթային ալկալիների ազդեցության մասին: // Կոմպոզիտային նյութերի մեխանիկա և տեխնոլոգիա. Օտարերկրյա ներկայացուցիչների մասնակցությամբ III ազգային կոնֆերանսի նյութեր. - Սոֆիա՝ ԲԱՆ, 1982; Կալաշնիկով VI Բետոնի խառնուրդների ռեոլոգիական փոփոխությունների հաշվառում գերպլաստիկացնողներով: // Բետոնի և երկաթբետոնի IX համամիութենական կոնֆերանսի նյութեր (Տաշքենդ, 1983): - Պենզա: - 1983 թ. Կալաշնիկով VI, Իվանով Ի.Ա. Ցեմենտի բաղադրությունների ռեոլոգիական փոփոխությունների առանձնահատկությունները իոն-կայունացնող պլաստիկացնող նյութերի ազդեցության տակ. // «Բետոնի տեխնոլոգիական մեխանիկա» աշխատանքների ժողովածու. – Ռիգա: RPI, 1984]: Սրանք մանր ցրված համակարգերում համատեղ ձեռնարկության առավելագույն հնարավոր ջրի կրճատման գործունեության ուղղորդված օգտագործման հեռանկարներն են, սուպերպլաստիկացված համակարգերի քանակական ռեոլոգիական և կառուցվածքային-մեխանիկական փոփոխությունների առանձնահատկությունները, որոնք բաղկացած են ավալանշային անցումից պինդ համակարգից: վիճակից մինչև հեղուկ վիճակներ ջրի գերփոքր ավելացումով: Սրանք բարձր ցրված պլաստիկացված համակարգերի գրավիտացիոն տարածման և հետթիքսոտրոպային հոսքի ռեսուրսի մշակված չափանիշներն են (իր սեփական քաշի ազդեցության տակ) և ցերեկային մակերեսի ինքնաբուխ հարթեցման համար: Սա նստվածքային, մագմատիկ և մետամորֆիկ ծագման ժայռերից նուրբ ցրված փոշիներով ցեմենտի համակարգերի սահմանափակ կոնցենտրացիայի առաջադեմ հայեցակարգն է, որը ընտրովի է ջրի բարձր նվազեցման տեսանկյունից մինչև SP: Այս աշխատանքներում ձեռք բերված ամենակարևոր արդյունքները դիսպերսիաներում ջրի սպառման 5-15 անգամ կրճատման հնարավորությունն է՝ պահպանելով գրավիտացիոն տարածման հնարավորությունը: Ցույց է տրվել, որ ռեոլոգիական ակտիվ փոշիները ցեմենտի հետ համատեղելով՝ հնարավոր է ուժեղացնել համատեղ ձեռնարկության ազդեցությունը և ստանալ բարձր խտության ձուլվածքներ: Հենց այս սկզբունքներն են կիրառվում ռեակցիոն-փոշի բետոններում՝ դրանց խտության և ամրության բարձրացմամբ (Reaktionspulver beton - RPB կամ Reactive Powder Concrete - RPC [տես Դոլգոպոլով Ն. Ն., Սուխանով Մ. Ա., Էֆիմով Ս. Ն. Ցեմենտի նոր տեսակ. ցեմենտի կառուցվածքը. քար // Շինանյութեր. - 1994. - No 115]): Մեկ այլ արդյունք է համատեղ ձեռնարկության նվազեցման գործողության աճը փոշիների ցրվածության աճով [տես. Կալաշնիկով VI Շինանյութերի արտադրության հանքային ցրված համակարգերի պլաստիկացման հիմունքները. Ատենախոսություն գիտական ​​զեկույցի տեսքով գիտությունների դոկտորի աստիճանի համար: տեխ. գիտություններ. – Վորոնեժ, 1996]: Այն նաև օգտագործվում է փոշու մանրահատիկ բետոններում՝ ավելացնելով մանր ցրված բաղադրիչների մասնաբաժինը ցեմենտի մեջ միկրոսիլիկ ավելացնելով: Փոշի բետոնի տեսության և պրակտիկայում նորույթ էր 0,1–0,5 մմ մասնաբաժնով մանր ավազի օգտագործումը, որը բետոնը դարձնում էր մանրահատիկ՝ ի տարբերություն 0–5 մմ մասնաբաժնի սովորական ավազի ավազի։ Փոշեբետոնի ցրված մասի միջին տեսակարար մակերևույթի մեր հաշվարկը (բաղադրությունը՝ ցեմենտ՝ 700 կգ; մանր ավազ՝ 0,125–0,63 մմ՝ 950 կգ; բազալտ ալյուր Ssp = 380 մ2/կգ՝ 350 կգ; կգ՝ 140 կգ. 0,125–0,5 մմ մասնաբաժնի մանրահատիկ ավազի հետ ընդհանուր խառնուրդի 49% պարունակությամբ ցույց է տալիս, որ MK Smk = 3000m2 / կգ ցրվածությամբ, փոշի մասի միջին մակերեսը Svd = 1060 մ2 / կգ է: , իսկ Smk = 2000 m2 /kg - Svd = 785 m2 / կգ: Հենց այդպիսի նուրբ ցրված բաղադրիչների վրա են պատրաստվում մանրահատիկ ռեակցիայի փոշի բետոններ, որոնցում պինդ փուլի ծավալային կոնցենտրացիան առանց ավազի հասնում է 58–64%, իսկ ավազի հետ միասին՝ 76–77% և մի փոքր զիջում է պինդ փուլի կոնցենտրացիան գերպլաստիկացված ծանր բետոններում (Cv = 0, 80–0,85): Այնուամենայնիվ, մանրացված բետոնի մեջ պինդ փուլի ծավալային կոնցենտրացիան հանած մանրացված քարը և ավազը շատ ավելի ցածր է, ինչը որոշում է ցրված մատրիցայի բարձր խտությունը:

Բարձր ամրությունը ապահովվում է ոչ միայն միկրոսիլիկ կամ ջրազրկված կաոլինի, այլ նաև գրունտային ապարների ռեակտիվ փոշու առկայությամբ: Ըստ գրականության՝ հիմնականում ներմուծված են մոխիրը, բալթյան, կրաքարը կամ քվարց ալյուրը։ ԽՍՀՄ-ում և Ռուսաստանում բացվել են ռեակտիվ փոշու բետոնների արտադրության լայն հնարավորություններ՝ կապված Յու. Ա., Բատրակով Վ. W/T հարաբերակցությունը, որն ապահովում է մանրացված քարե բետոնի գրավիտացիոն տարածումը, կրճատվում է մինչև 13–15%՝ համեմատած համատեղ ձեռնարկության սովորական ներդրման հետ, նման VNV-50-ի վրա բետոնի ուժը հասնում է 90–100 ՄՊա-ի: Ըստ էության, VNV-ի, միկրոսիլիկոնի, մանր ավազի և ցրված ամրացման հիման վրա կարելի է ձեռք բերել ժամանակակից փոշու բետոններ։

Դիսպերսիայով ամրացված փոշու բետոնները շատ արդյունավետ են ոչ միայն կրող կառույցների համար, որոնք համակցված են նախալարված ամրաններով, այլ նաև շատ բարակ պատերով, ներառյալ տարածական, ճարտարապետական ​​դետալների արտադրության համար:

Վերջին տվյալներով հնարավոր է կառուցվածքների տեքստիլ ամրացում։ Դա զարգացած արտասահմանյան երկրներում բարձր ամրության պոլիմերից և ալկալիակայուն թելերից պատրաստված (գործվածք) եռաչափ շրջանակների տեքստիլ-մանրաթելային արտադրության զարգացումն էր, որն ավելի քան 10 տարի առաջ Ֆրանսիայում և Կանադայում ռեակցիայի զարգացման շարժառիթն էր: -փոշի բետոններ համատեղ ձեռնարկություններով առանց խոշոր ագրեգատների լրացուցիչ նուրբ քվարցային ագրեգատով, որը լցված է քարի փոշիներով և միկրոսիլիկով: Նման մանրահատիկ խառնուրդներից բետոնի խառնուրդները տարածվում են սեփական քաշի ազդեցության տակ՝ լրացնելով հյուսված շրջանակի ամբողջովին խիտ ցանցային կառուցվածքը և բոլոր ֆիլիգրանման միջերեսները։

Փոշի բետոնե խառնուրդների «բարձր» ռեոլոգիան (PBS) ապահովում է չոր բաղադրիչների զանգվածի 10–12% ջրի պարունակություն, զիջման ուժ. 0= 5–15 Պա, այսինքն. ընդամենը 5-10 անգամ ավելի բարձր, քան յուղաներկերում: Δ0-ի այս արժեքով այն կարելի է որոշել օգտագործելով 1995 թվականին մեր կողմից մշակված մինի-արեոմետրիկ մեթոդը: Ցածր ելքի կետն ապահովվում է ռեոլոգիական մատրիցային միջշերտի օպտիմալ հաստությամբ: PBS-ի տոպոլոգիական կառուցվածքը հաշվի առնելով՝ միջշերտի X-ի միջին հաստությունը որոշվում է բանաձևով.

որտեղ է ավազի մասնիկների միջին տրամագիծը; ծավալային կոնցենտրացիան է։

Ստորև բերված կոմպոզիցիայի համար W/T = 0,103 դեպքում միջշերտի հաստությունը կկազմի 0,056 մմ: Դե Լարարդը և Սեդրանը պարզեցին, որ ավելի նուրբ ավազների համար (d = 0,125–0,4 մմ) հաստությունը տատանվում է 48-ից մինչև 88 մկմ:

Մասնիկների միջաշերտի ավելացումը նվազեցնում է մածուցիկությունը և վերջնական կտրվածքային լարվածությունը և մեծացնում է հեղուկությունը: Հեղուկությունը կարելի է ավելացնել՝ ավելացնելով ջուր և ներմուծելով SP: Ընդհանուր առմամբ, ջրի և SP-ի ազդեցությունը մածուցիկության, վերջնական կտրվածքի լարվածության և զիջման ուժի փոփոխության վրա միանշանակ չէ (նկ. 1):

Սուպերպլաստիկատորը նվազեցնում է մածուցիկությունը շատ ավելի քիչ չափով, քան ջրի ավելացումը, մինչդեռ SP-ի պատճառով ելքի ուժի նվազումը շատ ավելի մեծ է, քան ջրի ազդեցության պատճառով:

Բրինձ. 1. SP-ի և ջրի ազդեցությունը մածուցիկության, զիջման և զիջման ուժի վրա

Գերպլաստիկացված վերջնական լցված համակարգերի հիմնական հատկություններն այն են, որ մածուցիկությունը կարող է բավականին բարձր լինել, և համակարգը կարող է դանդաղ հոսել, եթե ելքի ուժը ցածր է: Առանց SP սովորական համակարգերի համար մածուցիկությունը կարող է ցածր լինել, բայց բարձրացված ելքի ուժը խանգարում է դրանց տարածմանը, քանի որ նրանք չունեն հետթիքսոտրոպ հոսքի ռեսուրս [տես. Կալաշնիկով VI, Իվանով Ի.Ա. Ցեմենտի բաղադրությունների ռեոլոգիական փոփոխությունների առանձնահատկությունները իոն-կայունացնող պլաստիկացնող նյութերի ազդեցության տակ. // «Բետոնի տեխնոլոգիական մեխանիկա» աշխատանքների ժողովածու. – Ռիգա: RPI, 1984]:

Ռեոլոգիական հատկությունները կախված են համատեղ ձեռնարկության տեսակից և դեղաքանակից: Երեք տեսակի համատեղ ձեռնարկությունների ազդեցությունը ներկայացված է նկ. 2. Ամենաարդյունավետ համատեղ ձեռնարկությունը Woerment 794-ն է:

Բրինձ. 2 SP-ի տեսակի և դեղաչափի ազդեցությունը o. 1 - Woerment 794; 2 - S-3; 3 – Melment F 10

Միևնույն ժամանակ, ոչ թե ներքին SP S-3-ն էր պակաս ընտրովի, այլ մելամինի Melment F10-ի վրա հիմնված արտասահմանյան SP-ն։

Փոշի բետոնի խառնուրդների տարածելիությունը չափազանց կարևոր է կաղապարի մեջ դրված հյուսված ծավալային ցանցային շրջանակներով բետոնե արտադրանքի ձևավորման համար:

Նման լայնածավալ բաց գործվածքից շրջանակները թիակի, I-beam-ի, ալիքի և այլ կոնֆիգուրացիաների տեսքով թույլ են տալիս արագ ամրացնել, որը բաղկացած է կաղապարի մեջ շրջանակի տեղադրումից և ամրացումից, որին հաջորդում է կախովի բետոն լցնելը, որը հեշտությամբ թափանցում է միջով: շրջանակի բջիջները 2–5 մմ չափսերով (նկ. 3) . Գործվածքից պատրաստված շրջանակները կարող են արմատապես բարձրացնել բետոնի ճաքերի դիմադրությունը փոփոխվող ջերմաստիճանի տատանումների ազդեցության տակ և զգալիորեն նվազեցնել դեֆորմացիան:

Բետոնի խառնուրդը պետք է ոչ միայն հեշտությամբ տեղայնորեն լցվի ցանցի շրջանակի միջով, այլև ձևը լրացնելիս տարածվի շրջանակի միջով «հակադարձ» ներթափանցմամբ՝ ձևի մեջ խառնուրդի ծավալի ավելացմամբ: Հեղուկությունը գնահատելու համար օգտագործվել են նույն կազմի փոշի խառնուրդներ՝ չոր բաղադրիչների պարունակության առումով, և կոնից տարածելիությունը (թափահարման սեղանի համար) վերահսկվել է SP-ի և (մասամբ) ջրի քանակով: Սփռումը արգելափակվել է 175 մմ տրամագծով ցանցային օղակով։

Բրինձ. 3 Գործվածքների փայտամած նմուշ

Բրինձ. 4 Խառնուրդի շաղ տալ ազատ և փակ տարածմամբ

Ցանցն ուներ 2,8 × 2,8 մմ հստակ չափսեր՝ 0,3 × 0,3 մմ մետաղալարերի տրամագծով (նկ. 4): Վերահսկիչ խառնուրդները պատրաստվել են 25.0 հալոցներով; 26,5; 28,2 և 29,8 սմ.Փորձերի արդյունքում պարզվել է, որ խառնուրդի հեղուկության մեծացման հետ նվազում է ազատ հոսանքի և արգելափակված հոսքի db տրամագծերի հարաբերակցությունը։ Նկ. 5-ը ցույց է տալիս dc/dbotdc-ի փոփոխությունը:

Բրինձ. 5 Փոխել dc/db-ն ազատ տարածված dc-ից

Ինչպես երևում է նկարից, խառնուրդի տարածման տարբերությունը dc և db-ն անհետանում է հոսունության դեպքում, որը բնութագրվում է 29,8 սմ ազատ տարածմամբ, իսկ dc.= 28,2-ի դեպքում ցանցի միջով տարածումը նվազում է 5%-ով: Հատկապես մեծ դանդաղում է ցանցի միջոցով տարածման ժամանակ 25 սմ տարածությամբ խառնուրդը:

Այս առումով 3–3 մմ բջիջների չափսերով ցանցային շրջանակներ օգտագործելիս անհրաժեշտ է օգտագործել առնվազն 28–30 սմ տարածությամբ խառնուրդներ։

0,15 մմ տրամագծով և 6 մմ երկարությամբ պողպատե մանրաթելերով 1% ծավալով ամրացված ցրված երկաթբետոնի ֆիզիկատեխնիկական հատկությունները ներկայացված են աղյուսակ 2-ում:

Աղյուսակ 2.

Փոշի բետոնի ֆիզիկական և տեխնիկական հատկությունները ցածր ջրի պահանջարկ ունեցող կապիչի վրա՝ օգտագործելով կենցաղային SP S-3

Արտասահմանյան տվյալներով, 3% ամրացումով սեղմման ուժը հասնում է 180–200 ՄՊա, իսկ առանցքային լարման դեպքում՝ 8–10 ՄՊա։ Հարվածի ուժն ավելանում է ավելի քան տասնապատիկ:

Փոշի բետոնի հնարավորությունները հեռու են սպառվելուց՝ հաշվի առնելով հիդրոթերմային մշակման արդյունավետությունը և դրա ազդեցությունը տոբերմորիտի և, համապատասխանաբար, քոնոտլիտի համամասնության ավելացման վրա։

www.allbeton.ru

Փոշի ռեակցիայի բետոն

Հանրագիտարանի վերջին թարմացումը՝ 17.12.2017 - 17:30

Ռեակտիվ փոշի բետոնը բետոն է, որը պատրաստված է մանր աղացած ռեակտիվ նյութերից՝ 0,2-ից մինչև 300 մկմ հատիկի չափով և բնութագրվում է բարձր ամրությամբ (ավելի քան 120 ՄՊա) և բարձր ջրակայունությամբ:

[ԳՕՍՏ 25192-2012. Բետոն. Դասակարգում և ընդհանուր տեխնիկական պահանջներ]

Ռեակտիվ փոշի բետոն ռեակտիվ փոշի կոնկրետ-RPC] - կոմպոզիտային նյութ՝ 200-800 ՄՊա բարձր սեղմման ուժով, ճկման >45 ՄՊա, ներառյալ զգալի քանակությամբ բարձր ցրված հանքային բաղադրիչներ՝ քվարց ավազ, միկրոսիլիկ, սուպերպլաստիկացնող, ինչպես նաև պողպատե մանրաթել ցածր W-ով։ / T (~0.2), օգտագործելով արտադրանքի ջերմային և խոնավության մշակումը 90-200°C ջերմաստիճանում:

Ուշերով-Մարշակ Ա.Վ. Կոնկրետ գիտություն. բառապաշար. M.: RIF Շինանյութեր. - 2009. - 112 էջ]

Հեղինակային իրավունքի սեփականատերեր! Եթե ​​անվճար մուտք այս տերմինըհեղինակային իրավունքի խախտում է, կազմողները պատրաստ են հեղինակային իրավունքի սեփականատիրոջ խնդրանքով հեռացնել հղումը կամ ինքնին տերմինը (սահմանումը) կայքից: Ադմինիստրացիայի հետ կապվելու համար օգտագործեք հետադարձ կապի ձևը:

enciklopediyastroy.ru