Külmutusseade

Seade IF-56 on ette nähtud õhu jahutamiseks jahutuskambris 9 (joonis 2.1).

Riis. 2.1. Külmutusseade IF-56

1 - kompressor; 2 - elektrimootor; 3 – ventilaator; 4 - vastuvõtja; 5 -kondensaator;

6 - filter-kuivati; 7 - gaasihoob; 8 - aurusti; 9 - külmkapp

Riis. 2.2. Tsükkel külmutusseade

Vedela freooni drosseliga 7 (protsess 4-5 tolli). tel-diagramm), aurustub see osaliselt, kusjuures põhiline freooni aurustumine toimub aurustis 8 külmkambri õhust võetud soojuse tõttu (isobaar-isotermiline protsess 5-6 kl. lk 0 = konst Ja t 0 = konst). Temperatuuriga ülekuumendatud aur siseneb kompressorisse 1, kus see rõhust kokku surutakse lk 0 survele lk K (polütroopne, tõeline kokkusurumine 1-2d). Joonisel fig. 2.2 näitab ka teoreetilist, adiabaatilist kompressiooni 1-2 A juures s 1 = konst. Kondensaatoris 4 jahutatakse freooni aurud kondensatsioonitemperatuurini (protsess 2e-3), seejärel kondenseeritakse (isobaar-isotermiline protsess 3-4 * kl. lk K = konst Ja t K = konst. Sel juhul jahutatakse vedel freoon üle temperatuurini (protsess 4*-4). Vedel freoon voolab vastuvõtjasse 5, kust see voolab läbi filterkuivati ​​6 drosselile 7.

Tehnilised andmed

Aurusti 8 koosneb ribidega patareidest – konvektoritest. Akud on varustatud drosseliga 7 koos termostaatventiiliga. Sundõhkjahutusega kondensaator 4, ventilaatori jõudlus V B \u003d 0,61 m 3 / s.

Joonisel fig. 2.3 näitab selle katsete tulemuste järgi ehitatud aurukompressiooniga külmutusseadme tegelikku tsüklit: 1-2a - külmutusagensi aurude adiabaatiline (teoreetiline) kokkusurumine; 1-2d - tegelik kokkusurumine kompressoris; 2e-3 - aurude isobaarne jahutamine kuni
kondensatsiooni temperatuur t TO; 3-4 * - jahutusagensi auru isobaar-isotermiline kondenseerumine kondensaatoris; 4 * -4 - kondensaadi alajahutus;
4-5 - drossel ( h 5 = h 4), mille tagajärjel vedel külmutusagens osaliselt aurustub; 5-6 - isobaar-isotermiline aurustamine jahutuskambri aurustis; 6-1 - kuiva küllastunud auru isobaarne ülekuumenemine (punkt 6, X= 1) temperatuurini t 1 .

Riis. 2.3. Külmutustsükkel sisse tel- diagramm

Toimivusomadused

Külmutusseadme peamised tööomadused on jahutusvõimsus K, energiatarve N, külmutusagensi tarbimine G ja spetsiifiline jahutusvõimsus q. Jahutusvõimsus määratakse järgmise valemiga, kW:

Q=Gq=G(h 1 – h 4), (2.1)

Kus G– külmutusagensi kulu, kg/s; h 1 – auru entalpia aurusti väljalaskeava juures, kJ/kg; h 4 - vedela külmutusagensi entalpia gaasihoova ees, kJ/kg; q = h 1 – h 4 – erijahutusvõimsus, kJ/kg.

Konkreetne mahuline jahutusvõimsus, kJ / m 3:

q v= q/v 1 = (h 1 – h 4)/v 1 . (2.2)

Siin v 1 on auru erimaht aurusti väljalaskeava juures, m 3 /kg.

Külmutusagensi voolukiirus leitakse järgmise valemiga, kg/s:

G = K KOHTA /( h 2D - h 4), (2.3)

K = c’õhtul V IN ( t AT 2 - t IN 1). (2.4)

Siin V B \u003d 0,61 m 3 / s - kondensaatorit jahutava ventilaatori jõudlus; t IN 1 , t B2 - õhutemperatuur kondensaatori sisse- ja väljalaskeava juures, ºС; c’pm- õhu keskmine mahuline isobaarne soojusmahtuvus, kJ / (m 3 K):

c’pm = (μ alates pm)/(μ v 0), (2.5)

kus (μ v 0) \u003d 22,4 m 3 / kmol - kilomooli õhu maht normaalsetes füüsikalistes tingimustes; (μ alates pm) on õhu keskmine isobaarne molaarne soojusmahtuvus, mis määratakse empiirilise valemiga, kJ/(kmol K):

(μ alates pm) = 29,1 + 5,6 10 -4 ( t B1+ t AT 2). (2.6)

Külmutusagensi aurude adiabaatilise kokkusurumise teoreetiline võimsus protsessis 1-2 A, kW:

N A = G/(h 2A - h 1), (2.7)

Suhteline adiabaatiline ja tegelik jahutusvõimsus:

k A = K/N A; (2,8)

k = K/N, (2.9)

esindab külmast allikast kuumale ülekantud soojust teoreetilise võimsuse (adiabaatiline) ja tegeliku (kompressori ajami elektrivõimsuse) ühiku kohta. Toimivuskoefitsiendil on sama füüsiline tähendus ja see määratakse valemiga.

Kõik meie riigis toodetud väikesed külmutusmasinad on freoon. Neid ei toodeta masstoodanguna muude külmutusagensitega töötamiseks.

Joonis 99. Külmutusmasina IF-49M skeem:

1 - kompressor, 2 - kondensaator, 3 - paisuventiilid, 4 - aurustid, 5 - soojusvaheti, 6 - tundlikud padrunid, 7 - rõhulüliti, 8 - vee reguleerimisventiil, 9 - kuivati, 10 - filter, 11 - elektrimootor , 12 - magnetlüliti.

Väikesed külmutusmasinad põhinevad eespool käsitletud vastava võimsusega freoonkompressor-kondensatsiooniseadmetel. Tööstus toodab väikekülmikuid peamiselt 3,5–11 kW võimsusega agregaatidega. Nende hulka kuuluvad masinad IF-49 (joonis 99), IF-56 (joonis 100), KhM1-6 (joonis 101); XMV1-6, XM1-9 (joonis 102); HMV1-9 (joonis 103); masinad ilma spetsiaalsete kaubamärkideta AKFV-4M seadmetega (joonis 104); AKFV-6 (joonis 105).

Joon.104. AKFV-4M agregaadiga külmutusmasina skeem;

1 - kondensaator KTR-4M, 2 - soojusvaheti TF-20M; 3 - vee reguleerimisventiil VR-15, 4 - rõhulüliti RD-1, 5 - kompressor FV-6, 6 - elektrimootor, 7 - filter-kuivati ​​OFF-10a, 8 - aurustid IRSN-12.5M, 9 - paisuventiilid TRV -2M, 10 - tundlikud padrunid.

Märkimisväärsel hulgal toodetakse ka masinaid VS-2.8, FAK-0.7E, FAK-1.1E ja FAK-1.5M seadmetega.

Kõik need masinad on ette nähtud ettevõtete statsionaarsete külmkambrite ja erinevate kaubanduslike külmutusseadmete vahetuks jahutamiseks. Toitlustamine ja toidupoed.

Aurustitena kasutatakse seinale paigaldatavaid ribipatareisid IRSN-10 või IRSN-12.5.

Kõik masinad on täisautomaatsed ja varustatud termostaatventiilide, rõhulülitite ja veereguleerimisventiilidega (kui masin on varustatud vesijahutusega kondensaatoriga). Suhteliselt suured neist masinatest - XM1-6, XMB1-6, XM1-9 ja XMB1-9 - on varustatud ka solenoidventiilide ja kambri temperatuurilülitiga, üks ühine solenoidklapp on paigaldatud tugevdusplaadile vedeliku ette. kollektor, millega saate korraga välja lülitada freooni tarnimise kõigile aurustitele, ja kambri solenoidventiilid - torustikel, mis varustavad kambrite jahutusseadmeid vedela freooniga. Kui kambrid on varustatud mitme jahutusseadmega ja freoon tarnitakse neisse kahe torujuhtme kaudu (vt diagramme), siis asetatakse ühele neist solenoidklapp, nii et kõik kambri jahutusseadmed ei lülitu selle klapi kaudu välja, vaid ainult need, mida see toidab.

Vene Föderatsiooni haridus- ja teadusministeerium

NOVOSIBIRSKI RIIKLIK TEHNIKAÜLIKOOL

_____________________________________________________________

SPETSIFIKATSIOON
KÜLMUSÜKSUS

Juhised

kõigi haridusvormide FES-i üliõpilastele

Novosibirsk
2010

UDC 621.565(07)

Koostanud: Cand. tehnika. Teadused, Dot. ,

Arvustaja: Dr. tech. teadused, prof.

Töö valmistati ette soojuselektrijaamade osakonnas

© Novosibirski osariik

tehnikaülikool, 2010

LABORITÖÖ EESMÄRK

1. Teadmiste praktiline kinnistamine termodünaamika teisest seadusest, tsüklitest, külmutusseadmetest.

2. Külmutusseadme IF-56 ja selle tehniliste omadustega tutvumine.

3. Külmutusseadmete tsüklite uurimine ja ehitamine.

4. Külmutusseadme põhiomaduste kindlaksmääramine.

1. TÖÖ TEOREETILINE ALUS

KÜLMUSÜKSUS

1.1. Tagurpidi Carnot' tsükkel

Külmutusseade on ette nähtud soojuse ülekandmiseks külmast allikast kuumale. Clausiuse termodünaamika teise seaduse sõnastuse kohaselt ei saa soojus iseenesest külmalt kehalt kuumale üle minna. Külmutusseadmes ei toimu selline soojusülekanne iseenesest, vaid tänu kompressori mehaanilisele energiale, mis kulub külmaaine aurude kokkusurumisele.

Külmutusseadme peamiseks tunnuseks on jõudluskoefitsient, mille avaldis saadakse termodünaamika esimese seaduse võrrandist, mis on kirjutatud külmutusseadme pöördtsükli jaoks, võttes arvesse asjaolu, et iga tsükli korral töövedeliku siseenergia muutus D u= 0, nimelt:

q= q 1 – q 2 = l, (1.1)

Kus q 1 – kuumaveeallikale antud soojus; q 2 - külmaallikast võetud soojus; l– kompressori mehaaniline töö.

Punktist (1.1) järeldub, et soojus kandub üle kuumale allikale

q 1 = q 2 + l, (1.2)

jõudluskoefitsient on soojuse osakaal q 2 kantakse külmast allikast kuuma allikasse kompressori kulutatud tööühiku kohta

(1.3)

Toimivusteguri maksimaalne väärtus antud temperatuurivahemikus vahemikus T mäed kuuma ja T külmade soojusallikate külmal on vastupidine Carnot' tsükkel (joonis 1.1),

Riis. 1.1. Tagurpidi Carnot' tsükkel

mille jaoks tarnitud soojus kell t 2 = konst külmast allikast töövedelikku:

q 2 = T 2 ( s 1 – s 4) = T 2 Ds (1,4)

ja ära antud soojus t 1 = konst töövedelikust külma allikani:

q 1 = T 1 · ( s 2 – s 3) = T 1 Ds, (1,5)

Carnot' vastupidises tsüklis: 1-2 - töövedeliku adiabaatiline kokkusurumine, mille tulemusena töövedeliku temperatuur tõuseb T 2 läheb kuumaks T kuumaveeallika mäed; 2-3 - isotermiline soojuse eemaldamine q 1 töövedelikust kuumaveeallikani; 3-4 - töövedeliku adiabaatiline paisumine; 4-1 - isotermiline soojusvarustus q 2 külmaallikast töövedelikku. Võttes arvesse seoseid (1.4) ja (1.5), võib vastupidise Carnot' tsükli toimivusteguri võrrandit (1.3) esitada järgmiselt:

Mida suurem on e väärtus, seda tõhusam on külmutustsükkel ja seda vähem tööd l vajalik soojuse ülekandmiseks q 2 külmast allikast kuumani.

1.2. Auru-kompressiooniga külmutustsükkel

Isotermilist soojusvarustust ja -eemaldamist külmutusseadmes saab teostada juhul, kui külmutusagensiks on madala keemistemperatuuriga vedelik, mille keemistemperatuur atmosfäärirõhul on t 0 £ 0 oC ja kl negatiivsed temperatuurid keemisrõhk lk 0 peab olema atmosfäärist suurem, et vältida õhu sattumist aurustisse. madal surverõhk võimaldab muuta kompressori ja muud külmutusseadme elemendid kergeks. Märkimisväärse latentse aurustumissoojuse korral r soovitav väike erimaht v, mis võimaldab vähendada kompressori mõõtmeid.

Ammoniaak NH3 on hea külmutusagens (keemistemperatuur t k = 20 °C, küllastusrõhk lk k = 8,57 baari ja juures t 0 \u003d -34 ° C, lk 0 = 0,98 baari). Selle latentne aurustumissoojus on kõrgem kui teistel külmutusagensitel, kuid selle puuduseks on mürgisus ja korrodiivsus värviliste metallide suhtes, mistõttu ammoniaaki kodumajapidamises kasutatavates külmutusseadmetes ei kasutata. Head külmutusagensid on metüülkloriid (CH3CL) ja etaan (C2H6); Vääveldioksiidi (SO2) ei kasutata selle kõrge toksilisuse tõttu.

Freoonid, kõige lihtsamate süsivesinike (peamiselt metaani) fluorokloori derivaadid, on laialdaselt kasutusel külmutusagensitena. Iseloomulikud omadused freoonid on nende keemiline vastupidavus, mittetoksilisus, koostoime puudumine konstruktsioonimaterjalidega, kui t < 200 оС. В прошлом веке наиболее широкое распространение получил R12, или фреон – 12 (CF2CL2 – дифтордихлорметан), который имеет следующие теплофизические характеристики: молекулярная масса m = 120,92; температура кипения при атмосферном давлении lk 0 = 1 baar; t 0 = -30,3 oC; kriitilised parameetrid R12: lk cr = 41,32 baari; t cr = 111,8 °C; v cr = 1,78×10-3 m3/kg; adiabaatiline eksponent k = 1,14.

Freoon-12 kui osoonikihti hävitava aine tootmine keelustati Venemaal 2000. aastal, lubatud on ainult juba toodetud või seadmetest ekstraheeritud R12 kasutamine.

2. IF-56 külmutusseadme töö

2.1. külmutusseade

Seade IF-56 on ette nähtud õhu jahutamiseks jahutuskambris 9 (joonis 2.1).

Ventilaator" href="/text/category/ventilyator/" rel="bookmark">ventilaator; 4 - vastuvõtja; 5 -kondensaator;

6 - filter-kuivati; 7 - gaasihoob; 8 - aurusti; 9 - külmkapp

Riis. 2.2. Jahutustsükkel

Vedela freooni drosseliga 7 (protsess 4-5 tolli). tel-diagramm), aurustub see osaliselt, kusjuures põhiline freooni aurustumine toimub aurustis 8 külmkambri õhust võetud soojuse tõttu (isobaar-isotermiline protsess 5-6 kl. lk 0 = konst Ja t 0 = konst). Temperatuuriga ülekuumendatud aur siseneb kompressorisse 1, kus see rõhust kokku surutakse lk 0 survele lk K (polütroopne, tõeline kokkusurumine 1-2d). Joonisel fig. 2.2 näitab ka teoreetilist, adiabaatilist kompressiooni 1-2A juures s 1 = konst..gif" width="16" height="25"> (protsess 4*-4). Vedel freoon voolab vastuvõtjasse 5, kust see voolab läbi filter-kuivati ​​6 drosselisse 7.

Tehnilised andmed

Aurusti 8 koosneb ribidega patareidest – konvektoritest. Akud on varustatud termostaatventiiliga drosseliga 7. Sundõhkjahutusega kondensaator 4, ventilaatori jõudlus V B = 0,61 m3/s.

Joonisel fig. 2.3 näitab selle katsete tulemuste järgi ehitatud aurukompressiooniga külmutusseadme tegelikku tsüklit: 1-2a - külmutusagensi aurude adiabaatiline (teoreetiline) kokkusurumine; 1-2d - tegelik kokkusurumine kompressoris; 2e-3 - aurude isobaarne jahutamine kuni
kondensatsiooni temperatuur t TO; 3-4* - jahutusagensi aurude isobaar-isotermiline kondenseerumine kondensaatoris; 4*-4 – kondensaadi ülejahutus;
4-5 - drossel ( h 5 = h 4), mille tagajärjel vedel külmutusagens osaliselt aurustub; 5-6 - isobaar-isotermiline aurustamine jahutuskambri aurustis; 6-1 - kuiva küllastunud auru isobaarne ülekuumenemine (punkt 6, X= 1) temperatuurini t 1.

Riis. 2.3. Külmutustsükkel sisse tel- diagramm

2.2. jõudlusomadused

Külmutusseadme peamised tööomadused on jahutusvõimsus K, energiatarve N, külmutusagensi tarbimine G ja spetsiifiline jahutusvõimsus q. Jahutusvõimsus määratakse järgmise valemiga, kW:

K = Gq = G(h 1 – h 4), (2.1)

Kus G– külmutusagensi kulu, kg/s; h 1 – auru entalpia aurusti väljalaskeava juures, kJ/kg; h 4 - vedela külmutusagensi entalpia gaasihoova ees, kJ/kg; q = h 1 – h 4 – erijahutusvõimsus, kJ/kg.

Konkreetne mahuline jahutusvõimsus, kJ/m3:

q v= q/ v 1 = (h 1 – h 4)/v 1. (2.2)

Siin v 1 – auru erimaht aurusti väljalaskeava juures, m3/kg.

Külmutusagensi voolukiirus leitakse järgmise valemiga, kg/s:

G = K TO/( h 2D - h 4), (2.3)

K = c’pmV IN( t AT 2 - t IN 1). (2.4)

Siin V B \u003d 0,61 m3 / s - kondensaatorit jahutava ventilaatori jõudlus; t IN 1, t B2 - õhutemperatuur kondensaatori sisse- ja väljalaskeava juures, ºС; c’pm on õhu keskmine mahuline isobaarne soojusmahtuvus, kJ/(m3 K):

c’pm = (μ cpm)/(μ v 0), (2.5)

kus (μ v 0) = 22,4 m3/kmol on kilomooli õhu maht normaalsetes füüsikalistes tingimustes; (μ cpm) on õhu keskmine isobaarne molaarne soojusmahtuvus, mis määratakse empiirilise valemiga, kJ/(kmol K):

(μ cpm) = 29,1 + 5,6 10-4( t B1+ t AT 2). (2.6)

Külmutusagensi aurude adiabaatilise kokkusurumise teoreetiline võimsus protsessis 1-2A, kW:

N A = G/(h 2A - h 1), (2.7)

Suhteline adiabaatiline ja tegelik jahutusvõimsus:

k A = K/N A; (2,8)

k = K/N, (2.9)

esindab külmast allikast kuumale ülekantud soojust teoreetilise võimsuse (adiabaatiline) ja tegeliku (kompressori ajami elektrivõimsuse) ühiku kohta. Toimivuskoefitsiendil on sama füüsiline tähendus ja see määratakse järgmise valemiga:

ε = ( h 1 – h 4)/(h 2D - h 1). (2.10)

3. Külmutuskatse

Pärast külmutusseadme käivitamist on vaja oodata, kuni statsionaarne režiim on sisse seatud ( t 1 = konst t 2D = const), seejärel mõõta kõik instrumentide näidud ja sisestada need mõõtmiste tabelisse 3.1, mille tulemuste põhjal koostada külmutusseadme tsükkel aastal tel- Ja ts-koordinaadid kasutades freoon-12 aurudiagrammi, mis on näidatud joonisel fig. 2.2. Külmutusseadme põhiomaduste arvutamine on tehtud tabelis. 3.2. Aurustumistemperatuurid t 0 ja kondensatsioon t K leitakse sõltuvalt rõhust lk 0 ja lk K tabeli järgi. 3.3. Absoluutsed surved lk 0 ja lk K määratakse valemitega, riba:

lk 0 = B/750 + 0,981lk 0 miljonit (3,1)

lk K = B/750 + 0,981lk km, (3,2)

Kus IN- õhurõhk, mm. rt. Art.; lk 0M - aurustumise liigrõhk manomeetri järgi, atm; lk KM - liigne kondensatsioonirõhk manomeetri järgi, atm.

Tabel 3.1

Mõõtmistulemused

	Väärtus	Mõõtmed	Tähendus	Märge
	aurustumisrõhk, lk 0 milj			manomeetri abil
	Kondensatsioonirõhk, lk KM			manomeetri abil
	Temperatuur külmikus t HC			termopaari 1 abil
	külmutusagensi auru temperatuur enne kompressorit, t 1			termopaari 3 abil
	külmutusagensi auru temperatuur pärast kompressorit, t 2D			termopaari 4 abil
	Kondensaadi temperatuur pärast kondensaatorit, t 4			termopaari 5 abil
	Õhutemperatuur pärast kondensaatorit, t AT 2			termopaari 6 abil
	Õhutemperatuur kondensaatori ees, t IN 1			termopaari 7 abil
	Kompressori ajami võimsus, N			vattmeetri järgi
	aurustumisrõhk, lk 0			valemiga (3.1)
	aurustumistemperatuur, t 0			tabeli järgi (3.3)
	Kondensatsioonirõhk, lk TO			valemiga (3.2)
	kondensatsiooni temperatuur, t TO			tabeli järgi 3.3
	külmutusagensi auru entalpia enne kompressorit, h 1 = f(lk 0, t 1)			Kõrval tel- diagramm
	Külmutusagensi auru entalpia pärast kompressorit, h 2D = f(lk TO, t 2D)			Kõrval tel- diagramm
	Külmutusagensi auru entalpia pärast adiabaatilist kokkusurumist, h 2A			Kõrval ph- diagramm
	Kondensaadi entalpia pärast kondensaatorit, h 4 = f(t 4)			Kõrval ph- diagramm
	auru erimaht enne kompressorit, v 1=f(lk 0, t 1)			Kõrval tel- diagramm
	Õhuvool läbi kondensaatori V IN			Passi järgi fänn

Tabel 3.2

Külmutusseadme põhiomaduste arvutamine

TO

	Väärtus	Mõõtmed		Tähendus
	Õhu keskmine molaarne soojusmahtuvus, (m Koospm)	kJ/(kmol×K)	29,1 + 5,6 × 10-4 ( t B1+ t AT 2)
	Õhu mahuline soojusmahtuvus, Koos¢ lkm	kJ/(m3×K)	(m cp m) / 22.4
	c¢ lk m V IN( t AT 2 - t IN 1)
	külmutusagensi tarbimine, G		K TO / ( h 2D - h 4)
	Spetsiifiline jahutusvõimsus, q		h 1 – h 4
	jahutusvõimsus, K		Gq
	erimahuline jahutusvõimsus, qV		K / v 1
	adiabaatiline jõud, N a		G(h 2A - h 1)
	Suhteline adiabaatiline jahutusvõimsus, TO A		K / N A
	Suhteline tegelik jahutusvõimsus, TO		K / N
	jõudluskoefitsient, e		q / (h 2D - h 1)

Tabel 3.3

Freoon-12 küllastusrõhk (CF2 Cl2 - difluorodiklorometaan)

40

1. Külmutusseadme skeem ja kirjeldus.

2. Mõõtmiste ja arvutuste tabelid.

3. Täidetud ülesanne.

Harjutus

1. Ehitage sisse külmutustsükkel tel-skeem (joonis P.1).

2. Tee laud. 3.4 kasutades tel- diagramm.

Tabel 3.4

Esialgsed andmed külmutusseadme ehitamiseksts - koordinaadid

2. Ehitage sisse külmutustsükkel ts-skeem (joonis P.2).

3. Määrake vastupidise Carnot' tsükli jõudlusteguri väärtus vastavalt valemile (1.6) T 1 = T K ja T 2 = T 0 ja võrrelge seda tegeliku paigalduse COP-ga.

KIRJANDUS

1. Šarov, Yu. I. Alternatiivseid külmutusagente kasutavate külmutusseadmete tsüklite võrdlus / // Energia- ja soojusenergia tehnika. - Novosibirsk: NSTU. - 2003. - Väljaanne. 7, - S. 194-198.

2. Kirillin, V.A. Tehniline termodünaamika / , . – M.: Energia, 1974. – 447 lk.

3. Vargaftik, N. B. Gaaside ja vedelike termofüüsikaliste omaduste teatmik / . - M.: teadus, 1972. - 720 lk.

4. Andrjuštšenko, A.I. Reaalprotsesside tehnilise termodünaamika alused / . - M .: Kõrgkool, 1975.

Seade IF-56 on ette nähtud õhu jahutamiseks jahutuskambris 9 (joonis 2.1). põhielemendid on: freoon-kolbkompressor 1, õhkjahutusega kondensaator 4, drossel 7, aurustuspatareid 8, kuivatusainega - silikageeliga täidetud filter-kuivati ​​6, vastuvõtja 5 kondensaadi kogumiseks, ventilaator 3 ja elektrimootor 2.

Riis. 2.1. Külmutusseadme IF-56 skeem:

Tehnilised andmed

Kompressori kaubamärk
Silindrite arv
Kolbidega kirjeldatud maht, m3/h
külmutusagens
Jahutusvõimsus, kW
temperatuuril t0 = -15 °С: tк = 30 °С
temperatuuril t0 = +5 °С tк = 35 °С
Elektrimootori võimsus, kW
Kondensaatori välispind, m2
Aurusti välispind, m2

Aurusti 8 koosneb kahest ribilisest akust – konvektorist. akud on varustatud termostaatventiiliga gaasihoovaga 7. Sundõhkjahutusega kondensaator 4, ventilaatori jõudlus

VB = 0,61 m3/s.

Joonisel fig. Joonistel 2.2 ja 2.3 on kujutatud aurukompressiooniga külmutusseadme tegelik tsükkel, mis on ehitatud vastavalt selle katsete tulemustele: 1 - 2a - külmutusagensi aurude adiabaatiline (teoreetiline) kokkusurumine; 1 - 2d - tegelik kokkusurumine kompressoris; 2d - 3 - aurude isobaarne jahutamine kuni

kondensatsioonitemperatuur tk; 3 - 4* - külmutusagensi aurude isobaar-isotermiline kondenseerumine kondensaatoris; 4* - 4 - kondensaadi alajahutus;

4 - 5 - drossel (h5 = h4), mille tulemusena vedel külmutusagens aurustub osaliselt; 5 - 6 - isobaar-isotermiline aurustamine jahutuskambri aurustis; 6 – 1 – kuiva küllastunud auru isobaarne ülekuumenemine (punkt 6, х = 1) temperatuurini t1.

Kompressori tüüp:

külmutuskolb mittesirge, üheastmeline, tihendikarp, vertikaalne.

Eesmärk töödeks statsionaarsetes ja transporditavates külmutusseadmetes.

Tehnilised kirjeldused , ,

Parameeter	Tähendus
Jahutusvõimsus, kW (kcal/h)	12,5 (10750)
freoon	R12-22
Kolvikäik, mm	50
Silindri läbimõõt, mm	67,5
Silindrite arv, tk	2
Väntvõlli kiirus, s -1	24
Kolbide poolt kirjeldatud maht, m ​​3 / h	31
Ühendatud imitorustike siseläbimõõt, mitte vähem kui, mm	25
Ühendatud sissepritsetorustike siseläbimõõt, mitte vähem kui, mm	25
Üldmõõtmed, mm	368*324*390
Netokaal, kg	47

Kompressori omadused ja kirjeldus ...

Silindri läbimõõt - 67,5 mm
Kolvi käik - 50 mm.
Silindrite arv - 2.
Võlli nimikiirus – 24s-1 (1440 p/min).
Kompressorit on lubatud kasutada võlli kiirusel s-1 (1650 pööret minutis).
Kirjeldatud kolvi maht, m3/h - 32,8 (n=24 s-1 juures). 37,5 (n = 27,5 s-1).
Ajami tüüp - läbi kiilrihmülekande või siduri.

Külmutusagensid:

R12 - GOST 19212-87

R22- GOST 8502-88

R142- TU 6-02-588-80

Kompressorid on parandatavad tooted ja vajavad perioodilist hooldust:

Hooldus pärast 500 tundi; 2000 h, koos õlivahetuse ja gaasifiltri puhastusega;
- Hooldus pärast 3750 h:
- jooksev remont peale 7600 tundi;
- keskmine, remont pärast 22500 tundi;
- kapitaalremont pärast 45 000 tundi

Kompressorite valmistamise käigus täiustatakse pidevalt nende komponentide ja osade disaini. Seetõttu võivad kaasasolevas kompressoris üksikud osad ja sõlmed passis kirjeldatutest veidi erineda.

Kompressori tööpõhimõte on järgmine:

kui väntvõll pöörleb, saavad kolvid tagasi
progressiivne liikumine. Kui kolb liigub silindri ja klapiplaadi moodustatud ruumis allapoole, tekib vaakum, imiklapi plaadid painduvad, avades klapiplaadis avad, mille kaudu külmaaine aur liigub silindrisse. Külmutusagensi auruga täitmine jätkub, kuni kolb jõuab oma alumisse asendisse. Kui kolb liigub ülespoole, sulguvad imiventiilid. Rõhk silindrites suureneb. Niipea, kui rõhk silindris on suurem kui rõhk väljalasketorustikus, avavad tühjendusventiilid klapiplaadil olevad augud külmutusagensi aurude suunamiseks väljalaskeõõnde. Ülemisse asendisse jõudes hakkab kolb laskuma, tühjendusventiilid sulguvad ja silindris tekib taas vaakum. Seejärel tsükkel kordub. Kompressori karter (joon. 1) on malmvalu, mille otstes on väntvõlli laagrite tuged. Karterikaane ühel küljel on grafiitnääre, teisest küljest on karter suletud kaanega, milles asub kraaker, mis toimib väntvõlli tõkkena. Karteril on kaks korki, millest üks on mõeldud kompressori õliga täitmiseks ja teine ​​õli tühjendamiseks. Karteri külgseinal on vaateklaas, mis on mõeldud kompressori õlitaseme kontrollimiseks. Karteri ülaosas olev äärik on mõeldud silindriploki selle külge kinnitamiseks. Silindriplokk ühendab kaks silindrit üheks malmvaluks, millel on kaks äärikut: ülemine klapiplaadi kinnitamiseks plokikaanele ja alumine karteri külge kinnitamiseks. Kompressori ja süsteemi ummistumise eest kaitsmiseks paigaldatakse seadme imiõõnsusse filter. Imiõõnde koguneva õli tagasivoolu tagamiseks on ette nähtud auguga kork, mis ühendab ploki imemisõõnsuse karteriga. Ühendusvarda ja kolvirühm koosneb kolvist, ühendusvardast, sõrm. tihendus- ja õlikaabitsarõngad. Klapiplaat paigaldatakse kompressori ülemisse ossa silindriplokkide ja silindrikaane vahele, see koosneb klapiplaadist, imi- ja väljalaskeklappide plaatidest, imiklapi pesadest, vedrudest, puksidest, väljalaskeklappide juhikutest. Klapiplaadil on eemaldatavad imiventiilide sadulad karastatud terasplaatide kujul, millest kummaski on kaks piklikku pilu. Pilud on suletud terasest vedruplaatidega, mis asuvad klapiplaadi soontes. Sadulad ja taldrik kinnitatakse tihvtidega. Tühjendusklapi plaadid on terasest, ümmargused, paiknevad plaadi rõngakujulistes soontes, mis on klapipesad. Külgsuunalise nihke vältimiseks tsentreeritakse plaadid töötamise ajal stantsitud juhikutega, mille jalad toetuvad vastu klapiplaadi rõngakujulise soone põhja. Ülaltpoolt surutakse plaadid vedrude abil vastu klapiplaati, kasutades selleks ühist latti, mis kinnitatakse plaadi külge pukside poltidega. Varras on fikseeritud 4 tihvti, millele asetatakse puksid, mis piiravad väljalaskeklappide tõusu. Puksid surutakse vastu klapijuhikuid puhvervedrude abil. Tavatingimustes puhvervedrud ei tööta; Nende eesmärk on kaitsta ventiile purunemise eest hüdrauliliste löökide ajal, kui silindritesse satub vedelat külmutusagensit või liigset õli. Klapiplaat on jagatud silindripea sisemise vaheseinaga imemis- ja väljalaskeõõnsusteks. Kolvi ülemises, äärmises asendis klapiplaadi ja kolvi põhja vahel on 0,2 ... 0,17 mm vahe, mida nimetatakse lineaarseks surnud ruumiks. Tihendi tüüp - grafiit isejoonduv. Kompressori ühendamiseks külmutusagensi süsteemiga kasutatakse sulgeventiile - imemist ja tühjendamist. Nurk- või sirge liitmik, samuti seadmete ühendamiseks mõeldud liitmik või tee kinnitatakse keermele sulgventiili korpuse külge. Kui spindlit pööratakse päripäeva, äärmises asendis blokeerib pool peamise läbipääsu läbi ventiili süsteemi ja avab läbipääsu liitmikusse. Kui spindlit pööratakse vastupäeva, sulgeb see äärmises asendis koonusega läbipääsu liitmikule ja avab täielikult põhikanali läbi klapi süsteemi ja blokeerib tee-tee. Vaheasendites on läbipääs avatud nii süsteemile kui ka teele. Kompressori liikuvate osade määrimine toimub pritsimise teel. Väntvõlli ühendusvarda tihvtide määrimine toimub läbi puuritud kaldkanalite alumise ühendusvarda pleki ülemises osas. Ühendusvarda ülemine pea on määritud sealt voolava õliga sees põhja, kolb ja ühendusvarda ülemise pea puuritud auku kukkumine. Õli karterist ülekandumise vähendamiseks kasutab õli kolvi eemaldatav rõngas, mis kallab osa õlist silindri seintelt tagasi karterisse.

Täidetava õli kogus: 1,7 + - 0,1 kg.

Jahutusvõimsus ja efektiivne võimsus, vt tabelit:

Valikud	R12		R22	R142
	n = 24 s-1	n = 24 s-1	n = 27,5 s-1	n = 24 s-1
Jahutusvõimsus, kW	8,13	9,3	12,5	6,8
Efektiivne võimsus, kW	2,65	3,04	3,9	2,73

Märkused: 1. Andmed on antud režiimi kohta: keemistemperatuur - miinus 15°С; kondensatsiooni temperatuur - 30°С; imemistemperatuur - 20°C; vedeliku temperatuur drosselklapi ees 30 ° C - freoonide R12, R22 jaoks; keemistemperatuur - 5°C; kondensatsiooni temperatuur - 60 C; imemistemperatuur - 20 ° C; vedeliku temperatuur drosselseadme ees - 60 ° C - freoon 142 jaoks;

Jahutusvõimsuse ja efektiivse võimsuse nimiväärtustest on lubatud kõrvalekalded ± 7% piires.

Väljalaske- ja imemisrõhu erinevus ei tohiks ületada 1,7 MPa (17 kgf/s*1) ning tühjendusrõhu ja imemisrõhu suhe ei tohiks ületada 1,2.

Väljalasketemperatuur ei tohi ületada 160°C R22 ja 140°C R12 ja R142 puhul.

Projekteerimisrõhk 1,80 MPa (1,8 kgf.cm2)

Kompressorid peavad säilitama tiheduse, kui neid katsetatakse ülerõhuga 1,80 MPa (1,8 kgf.cm2).

R22, R12 ja R142 kasutamisel peab imemistemperatuur olema:

tvs=t0+(15…20°С) temperatuuril t0 ≥ 0°С;

telerid=20°С -20°С juures< t0 < 0°С;

tair= t0 + (35…40°С) temperatuuril t0< -20°С;