Külmutuskompressor, kui 56 omadused. Väikesed külmikud. Külmutusseadme põhiomaduste arvutamine
Külmutusseade
Seade IF-56 on ette nähtud õhu jahutamiseks jahutuskambris 9 (joonis 2.1).
Riis. 2.1. Külmutusseade IF-56
1 - kompressor; 2 - elektrimootor; 3 – ventilaator; 4 – vastuvõtja; 5 -kondensaator;
6 - filter-kuivati; 7 – gaasihoob; 8 - aurusti; 9 - külmkapp
Riis. 2.2. Tsükkel külmutusseade
Vedela freooni drosseliga 7 (protsess 4-5 V tel-diagramm), aurustub see osaliselt, kusjuures põhiline freooni aurustumine toimub aurustis 8 külmkambri õhust võetud soojuse tõttu (isobaar-isotermiline protsess 5-6 kl. lk 0 = konst Ja t 0 = konst). Temperatuuriga ülekuumendatud aur siseneb kompressorisse 1, kus see rõhust kokku surutakse lk 0 survele lk K (polütroopne, tegelik kokkusurumine 1-2d). Joonisel fig. 2.2 näitab ka teoreetilist, adiabaatilist kompressiooni 1-2 A juures s 1 = konst. Kondensaatoris 4 jahutatakse freooni aurud kondensatsioonitemperatuurini (protsess 2e-3), seejärel kondenseeritakse (isobaar-isotermiline protsess 3-4 * kl. lk K = konst Ja t K = konst. Sel juhul jahutatakse vedel freoon üle temperatuurini (protsess 4*-4). Vedel freoon voolab vastuvõtjasse 5, kust see voolab läbi filterkuivati 6 drosselile 7.
Tehnilised andmed
Aurusti 8 koosneb ribidega patareidest – konvektoritest. Akud on varustatud termostaatventiiliga drosseliga 7. Sundõhkjahutusega kondensaator 4, ventilaatori jõudlus V B = 0,61 m3/s.
Joonisel fig. 2.3 näitab selle katsete tulemuste järgi ehitatud aurukompressiooniga külmutusseadme tegelikku tsüklit: 1-2a - külmutusagensi aurude adiabaatiline (teoreetiline) kokkusurumine; 1-2d – tegelik kokkusurumine kompressoris; 2d-3 – aurude isobaarne jahutamine kuni
kondensatsiooni temperatuur t TO; 3-4 * - jahutusagensi auru isobaar-isotermiline kondenseerumine kondensaatoris; 4 * -4 – kondensaadi alljahutus;
4-5 - drossel ( h 5 = h 4), mille tagajärjel vedel külmutusagens osaliselt aurustub; 5-6 – isobaar-isotermiline aurustamine jahutuskambri aurustis; 6-1 – kuiva küllastunud auru isobaarne ülekuumenemine (punkt 6, X= 1) temperatuurini t 1 .
Riis. 2.3. Jahutustsükkel tel- diagramm
Toimivusomadused
Külmutusseadme peamised tööomadused on jahutusvõimsus K, energiatarve N, külmutusagensi tarbimine G ja spetsiifiline jahutusvõimsus q. Jahutusvõimsus määratakse järgmise valemiga, kW:
Q = Gq = G(h 1 – h 4), (2.1)
Kus G– külmutusagensi kulu, kg/s; h 1 – auru entalpia aurusti väljalaskeava juures, kJ/kg; h 4 - vedela külmutusagensi entalpia gaasihoova ees, kJ/kg; q = h 1 – h 4 – erijahutusvõimsus, kJ/kg.
Konkreetne mahuline jahutusvõimsus, kJ / m 3:
q v = q/v 1 = (h 1 – h 4)/v 1 . (2.2)
Siin v 1 on auru erimaht aurusti väljalaskeava juures, m 3 /kg.
Külmutusagensi voolukiirus leitakse järgmise valemiga, kg/s:
G = K KOHTA /( h 2D - h 4), (2.3)
K = c’õhtul V IN ( t AT 2 - t IN 1). (2.4)
Siin V B = 0,61 m 3 /s – kondensaatorit jahutava ventilaatori jõudlus; t IN 1 , t B2 – õhutemperatuur kondensaatori sisse- ja väljalaskeava juures, ºС; c’pm– õhu keskmine mahuline isobaarne soojusmahtuvus, kJ/(m 3 K):
c’pm = (μ alates pm)/(μ v 0), (2.5)
kus (μ v 0) = 22,4 m 3 /kmol – kilomooli õhu maht normaalsetes füüsikalistes tingimustes; (μ alates pm) – õhu keskmine isobaarne molaarne soojusmahtuvus, mis määratakse empiirilise valemiga, kJ/(kmol K):
(μ alates pm) = 29,1 + 5,6 · 10 -4 ( t B1+ t AT 2). (2.6)
Külmutusagensi aurude adiabaatilise kokkusurumise teoreetiline võimsus protsessis 1-2 A, kW:
N A = G/(h 2A – h 1), (2.7)
Suhteline adiabaatiline ja tegelik jahutusvõimsus:
k A = K/N A; (2,8)
k = K/N, (2.9)
esindab külmast allikast kuumale ülekantud soojust teoreetilise võimsuse (adiabaatiline) ja tegeliku (kompressori ajami elektrivõimsus) ühiku kohta. Toimivuskoefitsiendil on sama füüsiline tähendus ja see määratakse valemiga.
Seade IF-56 on ette nähtud õhu jahutamiseks jahutuskambris 9 (joonis 2.1). Peamised elemendid on: freoonkolbkompressor 1, õhkjahutusega kondensaator 4, drossel 7, aurustuspatareid 8, kuivatusainega täidetud filter-kuivati 6 - silikageeliga, vastuvõtja 5 kondensaadi kogumiseks, ventilaator 3 ja elektrimootor 2.
Riis. 2.1. Külmutusseadme IF-56 skeem:
Tehnilised andmed
Kompressori kaubamärk |
|
Silindrite arv |
|
Kolbidega kirjeldatud maht, m3/h |
|
Külmutusagens |
|
Jahutusvõimsus, kW |
|
temperatuuril t0 = -15 °С: tк = 30 °С |
|
temperatuuril t0 = +5 °С tк = 35 °С |
|
Elektrimootori võimsus, kW |
|
Kondensaatori välispind, m2 |
|
Aurusti välispind, m2 |
Aurusti 8 koosneb kahest ribilisest akust – konvektorist. akud on varustatud termostaatventiiliga gaasihoovaga 7. 4 sundõhkjahutusega kondensaatorit, ventilaatori jõudlus
VB = 0,61 m3/s.
Joonisel fig. 2.2 ja 2.3 näitavad aurukompressiooniga külmutusseadme tegelikku tsüklit, mis on ehitatud selle katsete tulemuste põhjal: 1 – 2a – külmutusagensi aurude adiabaatiline (teoreetiline) kokkusurumine; 1 - 2d - tegelik kokkusurumine kompressoris; 2d - 3 - aurude isobaarne jahutamine kuni
kondensatsioonitemperatuur tk; 3 – 4* – jahutusagensi aurude isobaar-isotermiline kondenseerumine kondensaatoris; 4* - 4 - kondensaadi alajahutus;
4 – 5 – drossel (h5 = h4), mille tulemusena vedel külmutusagens aurustub osaliselt; 5 - 6 - isobaar-isotermiline aurustamine jahutuskambri aurustis; 6 – 1 – kuiva küllastunud auru isobaarne ülekuumenemine (punkt 6, x = 1) temperatuurini t1.
Kõik meie riigis toodetud väikesed külmutusmasinad on freoon. Neid ei toodeta kaubanduslikult muude külmutusagensitega töötamiseks.
Joonis 99. IF-49M külmutusmasina skeem:
1 - kompressor, 2 - kondensaator, 3 - termostaatventiilid, 4 - aurustid, 5 - soojusvaheti, 6 - tundlikud padrunid, 7 - rõhulüliti, 8 - vee reguleerimisventiil, 9 - kuivati, 10 - filter, 11 - elektrimootor , 12 - magnetlüliti.
Väikesed külmutusmasinad põhinevad ülalkirjeldatud sobiva jõudlusega freoonkompressoritel ja kondensaatoritel. Tööstus toodab väikeseid külmutusmasinaid, peamiselt seadmete võimsusega 3,5–11 kW. Nende hulka kuuluvad sõidukid IF-49 (joonis 99), IF-56 (joonis 100), XM1-6 (joonis 101); ХМВ1-6, ХМ1-9 (joon. 102); HMV1-9 (joonis 103); masinad ilma spetsiaalsete kaubamärkideta AKFV-4M seadmetega (joonis 104); AKFV-6 (joonis 105).
Joonis 104. AKFV-4M seadmega külmutusmasina skeem;
1 - kondensaator KTR-4M, 2 - soojusvaheti TF-20M; 3 - vee reguleerimisventiil VR-15, 4 - rõhulüliti RD-1, 5 - kompressor FV-6, 6 - elektrimootor, 7 - filterkuivati OFF-10a, 8 - aurustid IRSN-12.5M, 9 - termostaatventiilid TRV -2M, 10 - tundlikud padrunid.
Märkimisväärsetes kogustes toodetakse ka BC-2.8, FAK-0.7E, FAK-1.1E ja FAK-1.5M ühikutega sõidukeid.
Kõik need masinad on ette nähtud ettevõtete statsionaarsete külmutuskambrite ja erinevate kaubanduslike külmutusseadmete otseseks jahutamiseks Toitlustamine ja toidupoed.
Aurustitena kasutatakse seinale paigaldatavaid ribidega mähisakusid IRSN-10 või IRSN-12.5.
Kõik masinad on täisautomaatsed ja varustatud termostaatventiilide, rõhulülitite ja veereguleerimisventiilidega (kui masin on varustatud vesijahutusega kondensaatoriga). Suhteliselt suured neist masinatest - XM1-6, XMB1-6, XM1-9 ja XMB1-9 - on varustatud ka solenoidventiilide ja kambri temperatuurilülitiga, üks ühine solenoidklapp on paigaldatud tugevdusplaadile vedeliku ette. kollektor, millega saate korraga välja lülitada freooni tarnimise kõigile aurustitele, ja kambri solenoidventiilid - torustikel, mis varustavad kambrite jahutusseadmeid vedela freooniga. Kui kambrid on varustatud mitme jahutusseadmega ja freoon tarnitakse neisse kahe torujuhtme kaudu (vt diagramme), siis paigaldatakse ühele neist solenoidklapp, nii et kõik kambri jahutusseadmed ei lülitu selle klapi kaudu välja, vaid ainult need, mida see tarnib.
Vene Föderatsiooni haridus- ja teadusministeerium
NOVOSIBIRSKI RIIKLIK TEHNIKAÜLIKOOL
_____________________________________________________________
SPETSIFIKATSIOON
KÜLMUSÜKSUS
Juhised
kõigi õppevormide FES-i üliõpilastele
Novosibirsk
2010
UDC 621.565(07)
Koostanud: Ph.D. tehnika. Teadused, dotsent ,
Arvustaja: Dr. tech. teadused, prof.
Töö valmistati ette soojuselektrijaamade osakonnas
© Novosibirski osariik
Tehnikaülikool, 2010
LABORITÖÖDE EESMÄRK
1. Teadmiste praktiline kinnistamine termodünaamika teisest seadusest, tsüklitest, külmutusagregaadid.
2. Külmutusseadme IF-56 ja selle tehniliste omadustega tutvumine.
3. Külmutustsüklite uurimine ja konstrueerimine.
4. Külmutusseadme põhiomaduste kindlaksmääramine.
1. TÖÖ TEOREETILINE ALUS
KÜLMUSÜKSUS
1.1. Tagurpidi Carnot' tsükkel
Külmutusseade on ette nähtud soojuse ülekandmiseks külmast allikast kuumale. Clausiuse teise termodünaamika seaduse sõnastuse kohaselt ei saa soojus iseeneslikult üle minna külmalt kehalt kuumale. Külmutusseadmes ei toimu selline soojusülekanne iseenesest, vaid tänu kompressori mehaanilisele energiale, mis kulub külmaaine aurude kokkusurumiseks.
Külmutusseadme põhiomaduseks on külmutuskoefitsient, mille avaldis saadakse termodünaamika esimese seaduse võrrandist, mis on kirjutatud külmutusseadme pöördtsükli jaoks, võttes arvesse asjaolu, et iga tsükli korral muutub töövedeliku siseenergia D u= 0, nimelt:
q= q 1 – q 2 = l, (1.1)
Kus q 1 – kuumaveeallikale antud soojus; q 2 – külmaallikast eemaldatud soojus; l– kompressori mehaaniline töö.
Punktist (1.1) järeldub, et soojus kandub üle kuumale allikale
q 1 = q 2 + l, (1.2)
jõudluskoefitsient on soojuse osa q 2, mis on üle viidud külmast allikast kuumale, kulutatud kompressori tööühiku kohta
(1.3)
Maksimaalne toimivusteguri väärtus antud temperatuurivahemikus vahemikus T mäed kuuma ja T külmadel soojusallikatel on vastupidine Carnot' tsükkel (joonis 1.1),
Riis. 1.1. Tagurpidi Carnot' tsükkel
mille jaoks tarnitud soojus kell t 2 = konst külmast allikast töövedelikku:
q 2 = T 2 ( s 1 – s 4) = T 2 Ds (1,4)
ja kell t 1 = konst töövedelikust külma allikani:
q 1 = T 1 · ( s 2 – s 3) = T 1 Ds, (1,5)
Carnot' pöördtsüklis: 1-2 – töövedeliku adiabaatiline kokkusurumine, mille tulemusena töövedeliku temperatuur tõuseb T 2 tõuseb kõrgemale temperatuurile T kuumaveeallika mäed; 2-3 – isotermiline soojuse eemaldamine q 1 töövedelikust kuumaveeallikani; 3-4 – töövedeliku adiabaatiline paisumine; 4-1 – isotermiline soojusvarustus q 2 külmaallikast töövedelikku. Võttes arvesse seoseid (1.4) ja (1.5), võib vastupidise Carnot’ tsükli jahutusteguri võrrandi (1.3) esitada järgmiselt:
Mida suurem on e väärtus, seda tõhusam on külmutustsükkel ja seda vähem tööd l vajalik soojuse ülekandmiseks q 2 külmast allikast kuumani.
1.2. Auru-kompressiooniga külmutustsükkel
Isotermilist soojusvarustust ja -eemaldamist külmutusseadmes saab teostada juhul, kui külmutusagensiks on madala keemistemperatuuriga vedelik, mille keemistemperatuur atmosfäärirõhul on t 0 £ 0 oC ja kl negatiivsed temperatuurid keeva keemise rõhk lk 0 peab olema atmosfäärist suurem, et vältida õhu lekkimist aurustisse. madal surverõhk võimaldab muuta kompressori ja muud külmutusseadme elemendid kergeks. Märkimisväärse latentse aurustumissoojuse korral r soovitav väike erimaht v, mis võimaldab vähendada kompressori suurust.
Hea külmutusagens on ammoniaak NH3 (keemistemperatuuril t k = 20 °C, küllastusrõhk lk k = 8,57 baari ja juures t 0 = -34 oC, lk 0 = 0,98 baari). Selle latentne aurustumissoojus on kõrgem kui teistel külmutusagensitel, kuid selle puuduseks on mürgisus ja korrodiivsus värviliste metallide suhtes, mistõttu ammoniaaki kodumajapidamises kasutatavates külmutusseadmetes ei kasutata. Head külmutusagensid on metüülkloriid (CH3CL) ja etaan (C2H6); vääveldioksiidi (SO2) ei kasutata selle kõrge toksilisuse tõttu.
Freoonid, kõige lihtsamate süsivesinike (peamiselt metaani) fluoroklooritud derivaadid, on külmutusagensitena levinud. Iseloomulikud omadused freoonid on nende keemiline vastupidavus, mittetoksilisus, koostoime puudumine konstruktsioonimaterjalidega, kui t < 200 оС. В прошлом веке наиболее широкое распространение получил R12, или фреон – 12 (CF2CL2 – дифтордихлорметан), который имеет следующие теплофизические характеристики: молекулярная масса m = 120,92; температура кипения при атмосферном давлении lk 0 = 1 baar; t 0 = -30,3 oC; kriitilised parameetrid R12: lk kr = 41,32 baari; t kr = 111,8 °C; v cr = 1,78×10-3 m3/kg; adiabaatiline eksponent k = 1,14.
Freoon-12 kui osoonikihti hävitava aine tootmine keelustati Venemaal 2000. aastal, lubatud on ainult juba toodetud või seadmetest ekstraheeritud R12 kasutamine.
2. IF-56 külmutusseadme töö
2.1. külmutusseade
Seade IF-56 on ette nähtud õhu jahutamiseks jahutuskambris 9 (joonis 2.1).
Ventilaator" href="/text/category/ventilyator/" rel="bookmark">ventilaator; 4 - vastuvõtja; 5 -kondensaator;
6 - filter-kuivati; 7 – gaasihoob; 8 - aurusti; 9 - külmkapp
Riis. 2.2. Jahutustsükkel
Vedela freooni drosseliga 7 (protsess 4-5 V tel-diagramm), aurustub see osaliselt, kusjuures põhiline freooni aurustumine toimub aurustis 8 külmkambri õhust võetud soojuse tõttu (isobaar-isotermiline protsess 5-6 kl. lk 0 = konst Ja t 0 = konst). Temperatuuriga ülekuumendatud aur siseneb kompressorisse 1, kus see rõhust kokku surutakse lk 0 survele lk K (polütroopne, tegelik kokkusurumine 1-2d). Joonisel fig. 2.2 näitab ka teoreetilist, adiabaatilist kompressiooni 1-2A juures s 1 = konst..gif" width="16" height="25"> (protsess 4*-4). Vedel freoon voolab vastuvõtjasse 5, kust see voolab läbi filter-kuivati 6 drosselisse 7.
Tehnilised andmed
Aurusti 8 koosneb ribidega patareidest – konvektoritest. Akud on varustatud termostaadi juhtimisega gaasihoovaga 7 ventiil. Sundõhkjahutusega kondensaator 4, ventilaatori jõudlus V B = 0,61 m3/s.
Joonisel fig. 2.3 näitab selle katsete tulemuste järgi ehitatud aurukompressiooniga külmutusseadme tegelikku tsüklit: 1-2a - külmutusagensi aurude adiabaatiline (teoreetiline) kokkusurumine; 1-2d – tegelik kokkusurumine kompressoris; 2d-3 – aurude isobaarne jahutamine kuni
kondensatsiooni temperatuur t TO; 3-4* - jahutusagensi aurude isobaar-isotermiline kondenseerumine kondensaatoris; 4*-4 – kondensaadi alljahutus;
4-5 - drossel ( h 5 = h 4), mille tagajärjel vedel külmutusagens osaliselt aurustub; 5-6 – isobaar-isotermiline aurustamine jahutuskambri aurustis; 6-1 – kuiva küllastunud auru isobaarne ülekuumenemine (punkt 6, X= 1) temperatuurini t 1.
Riis. 2.3. Jahutustsükkel tel- diagramm
2.2. jõudlusomadused
Külmutusseadme peamised tööomadused on jahutusvõimsus K, energiatarve N, külmutusagensi tarbimine G ja spetsiifiline jahutusvõimsus q. Jahutusvõimsus määratakse järgmise valemiga, kW:
K = Gq = G(h 1 – h 4), (2.1)
Kus G– külmutusagensi kulu, kg/s; h 1 – auru entalpia aurusti väljalaskeava juures, kJ/kg; h 4 – vedela külmutusagensi entalpia enne gaasipedaali, kJ/kg; q = h 1 – h 4 – erijahutusvõimsus, kJ/kg.
Konkreetne mahuline jahutusvõimsus, kJ/m3:
q v = q/ v 1 = (h 1 – h 4)/v 1. (2.2)
Siin v 1 – auru erimaht aurusti väljalaskeava juures, m3/kg.
Külmutusagensi voolukiirus leitakse järgmise valemiga, kg/s:
G = K TO/( h 2D – h 4), (2.3)
K = c’pmV IN( t AT 2 - t IN 1). (2.4)
Siin V B = 0,61 m3/s – kondensaatorit jahutava ventilaatori jõudlus; t IN 1, t B2 - õhutemperatuur kondensaatori sisse- ja väljalaskeava juures, ºС; c’pm on õhu keskmine mahuline isobaarne soojusmahtuvus, kJ/(m3 K):
c’pm = (μ cpm)/(μ v 0), (2.5)
kus (μ v 0) = 22,4 m3/kmol on kilomooli õhu maht normaalsetes füüsikalistes tingimustes; (μ cpm) – õhu keskmine isobaarne molaarne soojusmahtuvus, mis määratakse empiirilise valemiga, kJ/(kmol K):
(μ cpm) = 29,1 + 5,6 · 10-4( t B1+ t AT 2). (2.6)
Külmutusagensi aurude adiabaatilise kokkusurumise teoreetiline võimsus protsessis 1-2A, kW:
N A = G/(h 2A – h 1), (2.7)
Suhteline adiabaatiline ja tegelik jahutusvõimsus:
k A = K/N A; (2,8)
k = K/N, (2.9)
esindab külmast allikast kuumale ülekantud soojust teoreetilise võimsuse (adiabaatiline) ja tegeliku (kompressori ajami elektrivõimsus) ühiku kohta. Toimivuskoefitsiendil on sama füüsiline tähendus ja see määratakse järgmise valemiga:
ε = ( h 1 – h 4)/(h 2D – h 1). (2.10)
3. Külmutuskatse
Pärast külmutusseadme käivitamist peate ootama statsionaarse režiimi sisselülitamist ( t 1 = konstant, t 2D = const), seejärel mõõta kõik instrumendi näidud ja sisestada need mõõtetabelisse 3.1, mille tulemuste põhjal koostada külmutusseadme tsükkel tel- Ja ts-koordinaadid kasutades freoon-12 aurudiagrammi, mis on näidatud joonisel fig. 2.2. Külmutusseadme põhiomaduste arvutamine on tehtud tabelis. 3.2. Aurustumistemperatuurid t 0 ja kondensatsioon t K leitakse sõltuvalt rõhust lk 0 ja lk K vastavalt tabelile 3.3. Absoluutsed surved lk 0 ja lk K määratakse valemitega, riba:
lk 0 = B/750 + 0,981lk 0 miljonit (3,1)
lk K = B/750 + 0,981lk km, (3,2)
Kus IN– atmosfäärirõhk vastavalt baromeeter, mm. rt. Art.; lk 0M – üleaurumisrõhk manomeetri järgi, atm; lk KM – liigkondensatsioonirõhk manomeetri järgi, atm.
Tabel 3.1
Mõõtmistulemused
Väärtus | Mõõtmed | Tähendus | Märge |
|
Aurustumisrõhk lk 0 milj | manomeetri abil |
|||
Kondensatsioonirõhk lk KM | manomeetri abil |
|||
Temperatuur külmkapis, t HC | termopaari 1 abil |
|||
Külmutusagensi auru temperatuur kompressori ees, t 1 | termopaari 3 abil |
|||
Külmutusagensi auru temperatuur pärast kompressorit, t 2D | termopaari 4 abil |
|||
Kondensaadi temperatuur pärast kondensaatorit, t 4 | termopaari 5 abil |
|||
Õhutemperatuur pärast kondensaatorit, t AT 2 | termopaari 6 abil |
|||
Õhutemperatuur kondensaatori ees, t IN 1 | termopaari 7 abil |
|||
Kompressori ajami võimsus, N | vattmeetri järgi |
|||
Aurustumisrõhk lk 0 | vastavalt valemile (3.1) |
|||
Aurustumistemperatuur, t 0 | tabeli järgi (3.3) |
|||
Kondensatsioonirõhk lk TO | valemiga (3.2) |
|||
kondensatsiooni temperatuur, t TO | tabeli järgi 3.3 |
|||
Külmutusagensi auru entalpia enne kompressorit, h 1 = f(lk 0, t 1) | Kõrval tel- diagramm |
|||
Külmutusagensi auru entalpia pärast kompressorit, h 2D = f(lk TO, t 2D) | Kõrval tel- diagramm |
|||
Külmutusagensi auru entalpia pärast adiabaatilist kokkusurumist, h 2A | Kõrval ph- diagramm |
|||
Kondensaadi entalpia pärast kondensaatorit, h 4 = f(t 4) | Kõrval ph- diagramm |
|||
Konkreetne aurukogus kompressori ees, v 1=f(lk 0, t 1) | Kõrval tel- diagramm |
|||
Õhuvool läbi kondensaatori V IN | Passi järgi fänn |
Tabel 3.2
Külmutusseadme põhiomaduste arvutamine
Väärtus | Mõõtmed | Tähendus |
||
Õhu keskmine molaarne soojusmahtuvus, (m Koospm) | kJ/(kmol×K) | 29,1 + 5,6 × 10-4 ( t B1+ t AT 2) | ||
Õhu mahuline soojusmahtuvus, Koos¢ lkm | kJ/(m3×K) | (m cp m) / 22.4 | c¢ lk m V IN( t AT 2 - t IN 1) | |
külmutusagensi tarbimine, G | K TO / ( h 2D – h 4) | |||
Spetsiifiline jahutusvõimsus, q | h 1 – h 4 | |||
Jahutusvõimsus K | Gq | |||
erimahuline jahutusvõimsus, qV | K / v 1 | |||
adiabaatiline jõud, N a | G(h 2A – h 1) | |||
Suhteline adiabaatiline jahutusvõimsus, TO A | K / N A | |||
Suhteline tegelik jahutusvõimsus, TO | K / N | |||
jõudluskoefitsient, e | q / (h 2D – h 1) |
Tabel 3.3
Freoon-12 küllastusrõhk (CF2 Cl2 - difluorodiklorometaan)
1. Külmutusseadme skeem ja kirjeldus.
2. Mõõtmiste ja arvutuste tabelid.
3. Täidetud ülesanne.
Harjutus
1. Ehitage sisse külmutustsükkel tel-diagramm (joonis A.1).
2. Tee laud. 3.4, kasutades tel- diagramm.
Tabel 3.4
Algandmed külmutusseadme ehitamiseks tsükli sissets - koordinaadid
2. Ehitage sisse külmutustsükkel ts-diagramm (joonis A.2).
3. Määrake Carnot' pöördtsükli jahutusteguri väärtus valemi (1.6) abil T 1 = T K ja T 2 = T 0 ja võrrelge seda tegeliku paigalduse COP-ga.
KIRJANDUS
1. Šarov, Yu. I. Alternatiivseid külmutusaineid kasutavate külmutusseadmete tsüklite võrdlus // Energia- ja soojusenergia tehnika. – Novosibirsk: NSTU. – 2003. – Väljaanne. 7, – lk 194-198.
2. Kirillin, V.A. Tehniline termodünaamika / , . – M.: Energia, 1974. – 447 lk.
3. Vargaftik, N. B. Gaaside ja vedelike termofüüsikaliste omaduste teatmik / . – M.: teadus, 1972. – 720 lk.
4. Andrjuštšenko, A.I. Reaalprotsesside tehnilise termodünaamika alused / . – M.: Kõrgkool, 1975. a.