Praškasti disperzivno armirani beton nove generacije. Metoda za pripremu samozbijajuće mješavine reakcijskog praha i betona ojačane vlaknima visoke čvrstoće s vrlo visokim svojstvima tečenja i metoda za proizvodnju betonskih proizvoda iz dobivene mješavine

Reakcijski beton u prahu REAKCIJSKI BETON U PRAHU
Reakcijski betoni u prahu nove generacije (RPC) su specifični betoni budućnosti, a ne
imajući u svom sastavu krupnozrnaste i grudaste agregate. To ih razlikuje od
sitnozrnasti (pješčani) i betoni od drobljenog kamena. Suhi reakcijski prah betonske smjese
(SRPBS), dizajniran za dobivanje samozbijajućeg betona od drobljenog kamena za
monolitna i montažna konstrukcija, može postati nova, glavna vrsta kompozitnog veziva
za proizvodnju mnogih vrsta betona. Visoka fluidnost betonskih mješavina reakcijskog praha
omogućuje vam da ih dodatno ispunite drobljenim kamenom uz zadržavanje fluidnosti i koristite ih za
samozbijajući betoni visoke čvrstoće; kod punjenja pijeskom i šljunkom - za vibriranje
tehnologije kalupljenja, vibroprešanja i kalandriranja. Istovremeno, betoni dobiveni po
tehnologije zbijanja vibracija i vibro-sile, mogu imati veću čvrstoću od
lijevani beton. Na višem stupnju dobivaju se betoni za opće građevinske namjene klasa
B20-B40.

Reaktivni beton u prahu

REAKCIJSKI BETON U PRAHU
S obzirom na to da je u praškastom betonu volumna koncentracija cementa 22-25%, čestice
cementa, u skladu s prethodno predloženom formulom, ne dodiruju jedni druge, već su odvojeni
vodene nanočestice mikrosilika, mikrometričke čestice mljevenog pijeska i
fino zrnati pijesak. U takvim uvjetima, za razliku od konvencionalnog pješčanog i drobljenog betona,
topokemijski mehanizam skrućivanja je inferioran u odnosu na kroz otopinu, ionsku difuziju
mehanizam otvrdnjavanja. To potvrđuju jednostavni, ali originalni kontrolni pokusi.
otvrdnjavanje kompozitnih sustava koji se sastoje od malih količina grubo mljevenog klinkera i
granulirana troska i znatna količina finog mramora na 10-12% vode. U
čestice betonskog cementa u prahu odvajaju se česticama mikrosilika i kamenog brašna.
Zbog najtanjih ljuski vode na površini čestica, procesi stvrdnjavanja praha
beton teče vrlo brzo. Njihova dnevna čvrstoća doseže 40-60 MPa i više.
Disperzni dio reakcijskog betona u prahu, koji se sastoji od portland cementa, kamenog brašna i
MK, odgovorna za visoku gravitacijsku fluidnost, ima značajnu potrebu za vodom
bez dodatka SP. Uz sastav s omjerom C: KM: MK: Pet kao 1: 0,5: 0,1: 1,5, gravitacijska struja
provodi se pri omjeru vode i krutine jednakom 0,095-0,11, ovisno o vrsti MC. Najveći
MK ima potrebu za vodom. Njegova suspenzija s vodom počinje se širiti pri udjelu vode od 110-120% težine MC. Samo u prisutnosti cementa i SP MK postaje reaktivna komponenta u vodenom mediju.

vezivo (SRPV)

PREDNOSTI SUHOG REAKCIJSKOG PRAHA
VEZIVO (SRPV)
1. Izuzetno velika čvrstoća RPV, koja doseže 120-160 MPa., Značajno premašujući
čvrstoća superplastificiranog portland cementa zbog pretvorbe "balastnog" vapna u
cementiranje hidrosilikata.
2. Multifunkcionalnost fizikalno-tehničkih svojstava betona uz uvođenje krat
dispergirana čelična vlakna: niska apsorpcija vode (manje od 1%), visoka otpornost na mraz (više
1000 ciklusa), visoka aksijalna vlačna čvrstoća (10-15 MPa) i vlačna čvrstoća na savijanje (40-50
MPa), visoka udarna čvrstoća, visoka otpornost na karbonatnu i sulfatnu koroziju itd.;
3. Visoki tehničko-ekonomski pokazatelji proizvodnje SRPB u cementarama,
posjedovanje kompleksa opreme: sušenje, mljevenje, homogenizacija itd.;
4. Raširena pojava kvarcnog pijeska u mnogim regijama svijeta, kao i kamena
tehnologija oplemenjivanja brašna od željeznih i obojenih metala magnetskom separacijom i flotacijom;

PREDNOSTI SUHOG REAKCIJSKOG PRAHA
VEZIVO (SRPV)
5. Ogromne rezerve sita od drobljenja kamena tijekom njihove složene obrade u sitnozrnate
drobljeni kamen i kameno brašno;
6. Mogućnosti primjene tehnologije spojnog mljevenja reakcijskog punila, cementa i
superplastifikator;
7. Mogućnosti korištenja SRPB za izradu visokočvrstih, ekstra-čvrstih
lomljenog kamena i pjeskovitog betona nove generacije, kao i betona za opće građevinske namjene
mijenjanjem omjera agregata i veziva;
8. Mogućnosti dobivanja lakih betona visoke čvrstoće na neupijajućem mikrostaklu i
mikrosolsfere s implementacijom visoke čvrstoće reakcijsko-praškastog veziva;
9. Mogućnosti izrade ljepila visoke čvrstoće i ligamenata za reparaturne radove.

(SRPW)

Upotreba veziva suhog reakcijskog praha (RPB)

PRIMJENA SUHOG REAKCIJSKOG VEZIVA U PRAHU
(SRPW)
Suhe reakcijsko-praškaste betonske mješavine (SRPBS) namijenjene za dobivanje bez drobljenog kamena
samozbijajući beton za monolitnu i montažnu gradnju, može postati novi, osnovni
vrsta kompozitnog veziva za proizvodnju mnogih vrsta betona. Visoka fluidnost
betonske mješavine reakcijskog praha omogućuju vam dodatno punjenje drobljenim kamenom uz održavanje
fluidnost i koristiti ih za samozbijajuće betone visoke čvrstoće; kada se napuni pijeskom
drobljeni kamen - za vibracijske tehnologije kalupljenja, vibroprešanja i kalandriranja. pri čemu
betoni dobiveni korištenjem tehnologija zbijanja vibracijom i vibro-silom mogu imati više
veća čvrstoća od lijevanog betona. Na višem stupnju dobivaju se betoni
opće građevinske namjene klasa B20-B40.
Čvrstoća na pritisak, MPa
Spoj
reakcijski prah
beton s 0,9% Melflux 2641 F
V/T
0,1
V/C
Dosljednost
zamućenje stošca
0,31
Higermann
290 mm
Splav
Upijanje vode
o-ščenije
nost
prema težini
,
%
kg/m3
2260
0,96
nakon
kuhanje na pari
pod normalnim
Uvjeti
otvrdnjavanje
kroz
1 dan
kroz
28 dana
kroz
1 dan
kroz
28 dana
119
149
49,2
132

Učinkovita uporaba betonske mješavine reakcijskog praha

UČINKOVITO KORIŠTENJE REAKCIJSKOG PRAHA
BETONSKA MJEŠAVINA
Prilikom punjenja betonske mješavine reakcijskog praha pijeskom i drobljenim kamenom visoke čvrstoće,
beton čvrstoće 120-130 MPa s troškovima cementa u smislu teškog betona od 300-350
kg/m3 Ovo su samo neki od primjera racionalnog i učinkovitog korištenja SRPBS-a. Obećavajuće
mogućnost korištenja SRPBS za proizvodnju pjenastog betona i gaziranog betona. Oni koriste
portland cementa, čija je čvrstoća manja od čvrstoće RPB, te strukturni procesi samostvrdnjavanja tijekom
vrijeme teče potpunije s potonjim.
Postiže se povećanje pogonske pouzdanosti proizvoda i konstrukcija od takvih betona
disperzna armatura s tankim kratkim čeličnim vlaknima, staklenim i bazaltnim vlaknima.
To vam omogućuje povećanje aksijalne vlačne čvrstoće za 4-5 puta, vlačne čvrstoće pri savijanju
6-8 puta, udarna čvrstoća 15-20 puta u usporedbi s betonom razreda 400-500.

01.06.2008 16:51:57

U članku su opisana svojstva i mogućnosti praškastih betona visoke čvrstoće te područja i tehnologije njihove primjene.

Visoke stope izgradnje stambenih i industrijskih zgrada s novim i jedinstvenim arhitektonski oblici a posebno posebne posebno opterećene konstrukcije (kao što su mostovi velikih raspona, neboderi, naftne platforme na moru, spremnici za skladištenje plinova i tekućina pod tlakom itd.) zahtijevali su razvoj novih učinkovitih betona. Značajan napredak u tome posebno je zapažen od kasnih 1980-ih. Suvremeni visokokvalitetni betoni (HKB) razvrstavaju širok raspon betona za različite namjene: betone visoke čvrstoće i betone ultravisoke čvrstoće [vidi. Bornemann R., Fenling E. Ultrahochfester Beton-Entwicklung und Verhalten.// Leipziger Massivbauseminar, 2000, Bd. 10; Schmidt M. Bornemann R. Möglichkeiten und Crensen von Hochfestem Beton.// Proc. 14, Jbausil, 2000, Bd. 1], samozbijajući betoni, betoni visoke otpornosti na koroziju. Ove vrste betona ispunjavaju visoke zahtjeve za tlačnu i vlačnu čvrstoću, otpornost na pukotine, čvrstoću na udarce, otpornost na habanje, otpornost na koroziju i otpornost na mraz.

Bez sumnje, prijelaz na nove vrste betona olakšan je, prvo, revolucionarnim dostignućima u području plastificiranja betona i smjesa žbuke, a drugo, pojavom najaktivnijih pucolanskih aditiva - silicij dioksida, dehidriranih kaolina i finog pepela. Kombinacije superplastifikatora i posebno ekološki prihvatljivih hiperplastifikatora na bazi polikarboksilata, poliakrilata i poliglikola omogućuju dobivanje superfluidnih cementno-mineralnih disperznih sustava i betonskih mješavina. Zahvaljujući ovim postignućima, broj komponenti u betonu s kemijskim dodacima dosegao je 6–8, vodocementni omjer smanjen je na 0,24–0,28 uz zadržavanje plastičnosti, karakteriziran konusnim gazom od 4–10 cm brašna (KM) ili bez to, ali s dodatkom MK u betonima visoke obradivosti (Ultrahochfester Beton, Ultra hochleistung Beton) na hiperplastifikatorima, za razliku od onih koji se lijevaju na tradicionalnim zajedničkim pothvatima, savršena fluidnost betonskih mješavina kombinira se s niskom sedimentacijom i samozbijanjem sa spontanim uklanjanje zraka.

"Visoka" reologija sa značajnim smanjenjem vode u superplastificiranim betonskim smjesama osigurava se fluidnom reološkom matricom, koja ima različite razine ljestvice strukturnih elemenata koji je čine. U betonu od drobljenog kamena za drobljeni kamen cementno-pješčani mort služi kao reološka matrica na različitim mikromezorazinama. U plastificiranim betonskim mješavinama za betone visoke čvrstoće za drobljeni kamen kao makrostrukturni element, reološka matrica, čiji bi udio trebao biti puno veći nego u običnim betonima, je složenija disperzija koja se sastoji od pijeska, cementa, kamenog brašna, mikrosilika i voda. S druge strane, za pijesak u konvencionalnim betonskim mješavinama, reološka matrica na mikro razini je pasta od cementa i vode, čiji se udio može povećati kako bi se osigurala fluidnost povećanjem količine cementa. Ali to je, s jedne strane, neekonomično (osobito za betone klasa B10 - B30), s druge strane, paradoksalno, superplastifikatori su loši aditivi za smanjenje vode za Portland cement, iako su svi stvoreni i stvoreni su za njega . Gotovo svi superplastifikatori, kao što smo pokazali od 1979., "rade" mnogo bolje na mnogim mineralnim prahovima ili na njihovoj mješavini s cementom [vidi. Kalašnjikov V.I. Osnove plastifikacije mineralnih disperznih sustava za proizvodnju Građevinski materijal: Disertacija u obliku znanstvenog izvještaja za znanstveni stupanj dr. sc. tehn. znanosti. - Voronjež, 1996] nego na čistom cementu. Cement je u vodi nestabilan, hidratantni sustav koji odmah nakon kontakta s vodom stvara koloidne čestice i brzo se zgušnjava. A koloidne čestice u vodi teško je raspršiti superplastifikatorima. Primjer su glinene kaše koje je teško superfluidizirati.

Dakle, zaključak se nameće sam po sebi: cementu je potrebno dodati kameno brašno, što će povećati ne samo reološki učinak zajedničkog pothvata na smjesu, već i udio same reološke matrice. Kao rezultat toga, postaje moguće značajno smanjiti količinu vode, povećati gustoću i povećati čvrstoću betona. Dodatak kamenog praha praktički će biti jednak povećanju cementa (ako su učinci smanjenja vode znatno veći nego kod dodatka cementa).

Ovdje je važno usredotočiti se ne na zamjenu dijela cementa kamenim brašnom, već na njegovo dodavanje (i značajan udio - 40–60%) Portland cementu. Na temelju polistrukturne teorije 1985–2000. svi radovi na promjeni polistrukture bili su usmjereni na zamjenu 30–50% portland cementa mineralnim punilima kako bi se sačuvao u betonu [vidi. Solomatov V. I., Vyrovoy V. N. i dr. Kompozitni građevinski materijali i konstrukcije smanjene potrošnje materijala. - Kijev: Budivelnik, 1991; Aganin S.P. Betoni male potražnje za vodom s modificiranim kvarcnim punilom: Sažetak za natječaj za račun. stupanj cand. tehn. znanosti. - M, 1996.; Fadel I. M. Intenzivna odvojena tehnologija betona punjenog bazaltom: Sažetak diplomskog rada. kand. tehn. znanosti - M, 1993]. Strategija uštede portland cementa u betonima iste čvrstoće ustupit će mjesto strategiji uštede betona 2-3 puta veće čvrstoće ne samo na pritisak, već i na savijanje i aksijalni napon te udar. Ušteda betona u otvorenijim strukturama dat će veći ekonomski učinak od uštede cementa.

Razmatrajući sastave reoloških matrica na različitim razinama mjerila, utvrđujemo da je za pijesak u betonima visoke čvrstoće reološka matrica na mikrorazini složena mješavina cementa, brašna, silicija, superplastifikatora i vode. S druge strane, za betone visoke čvrstoće s mikrosilicijem za mješavinu cementa i kamenog brašna (jednake disperznosti) kao strukturnim elementima pojavljuje se još jedna reološka matrica s nižom razinom - mješavina silike, vode i superplastifikatora.

Za drobljeni beton, ove skale strukturnih elemenata reoloških matrica odgovaraju skalama optimalne granulometrije suhih komponenti betona za postizanje njegove visoke gustoće.

Dakle, dodatak kamenog brašna ima i strukturno-reološku funkciju i funkciju punjenja matrice. Za betone visoke čvrstoće ništa manje nije važna reaktivno-kemijska funkcija kamenog brašna, koju s većim učinkom obavljaju reaktivni mikrosilika i mikrodehidrirani kaolin.

Maksimalni reološki i učinak redukcije vode uzrokovan adsorpcijom SP na površini čvrste faze genetski su karakteristični za fino disperzne sustave s visokom površinom sučelja.

Stol 1.

Reološko i vodoreducirajuće djelovanje SP u vodno-mineralnim sustavima

Vrsta dispergiranog praha i plastifikator	Doziranje SP,%
CaCO3 (Mg 150)
BaCO3 (taljenje)

Ca(OH)2 (LST)

Cement PO "Volskcement" (S-3)
Opoka penzenskog ležišta (S-3)
Brušeno staklo TF10 (S-3)

Tablica 1 pokazuje da je u kašama za lijevanje portland cementa sa SP, učinak smanjenja vode potonjeg 1,5-7,0 puta (sic!) veći nego u mineralnim prahovima. Za stijene, ovaj višak može doseći 2-3 puta.

Tako je kombinacija hiperplastifikatora s mikrosilicijem, kamenim brašnom ili pepelom omogućila podizanje razine tlačne čvrstoće na 130-150, au nekim slučajevima na 180-200 MPa ili više. Međutim, značajno povećanje čvrstoće dovodi do intenzivnog povećanja krtosti i smanjenja Poissonovog omjera na 0,14–0,17, što dovodi do opasnosti od iznenadnog uništenja konstrukcija u izvanrednim situacijama. Oslobađanje od ovog negativnog svojstva betona provodi se ne toliko ojačavanjem potonjeg armaturom šipke, već kombiniranjem armature šipke s uvođenjem vlakana od polimera, stakla i čelika.

Osnove plastificiranja i redukcije vode mineralnih i cementnih disperznih sustava formulirane su u doktorskoj disertaciji Kalašnjikova V.I. [cm. Kalašnjikov V.I. Osnove plastifikacije mineralnih disperznih sustava za proizvodnju građevinskih materijala: disertacija u obliku znanstvenog izvješća za stupanj doktora znanosti. tehn. znanosti. - Voronjež, 1996] 1996. godine na temelju prethodno završenog rada u razdoblju od 1979. do 1996. godine. [Kalašnjikov V. I., Ivanov I. A. O strukturno-reološkom stanju ekstremno ukapljenih visoko koncentriranih disperznih sustava. // Zbornik radova IV. nacionalnog savjetovanja o mehanici i tehnologiji kompozitnih materijala. - Sofija: BAN, 1985; Ivanov I. A., Kalašnjikov V. I. Učinkovitost plastifikacije mineralnih disperznih sastava ovisno o koncentraciji krute faze u njima. // Reologija betonskih mješavina i njezini tehnološki zadaci. Tez. izvješće III Svesaveznog simpozija. - Riga. - RPI, 1979.; Kalašnjikov V. I., Ivanov I. A. O prirodi plastifikacije mineralnih dispergiranih sastava ovisno o koncentraciji krute faze u njima.// Mehanika i tehnologija kompozitnih materijala. Materijali II nacionalnog skupa. - Sofija: BAN, 1979; Kalašnjikov VI O reakciji različitih mineralnih sastava na superplastifikatore naftalen-sulfonske kiseline i učinak trenutnih alkalija na njega. // Mehanika i tehnologija kompozitnih materijala. Materijali III. nacionalnog skupa uz sudjelovanje stranih predstavnika. - Sofija: BAN, 1982; Kalašnjikov VI Računovodstvo reoloških promjena u betonskim smjesama sa superplastifikatorima. // Zbornik radova IX Svesavezne konferencije o betonu i armiranom betonu (Taškent, 1983). - Penza. - 1983.; Kalashnikov VI, Ivanov IA Osobitosti reoloških promjena u sastavima cementa pod djelovanjem plastifikatora koji stabiliziraju ione. // Zbornik radova "Tehnološka mehanika betona". – Riga: RPI, 1984]. To su izgledi za usmjereno korištenje najveće moguće vodoreducijske aktivnosti zajedničkog pothvata u fino disperznim sustavima, značajke kvantitativnih reoloških i strukturno-mehaničkih promjena u superplastificiranim sustavima, koje se sastoje u njihovom lavinskom prijelazu iz čvrstog stanja u tekuća stanja sa super-malim dodatkom vode. To su razvijeni kriteriji za gravitacijsko širenje i posttiksotropni resurs tečenja visokodisperznih plastificiranih sustava (pod djelovanjem vlastite težine) i spontano izravnavanje dnevne površine. Ovo je napredni koncept granične koncentracije cementnih sustava s fino dispergiranim prahom iz stijena sedimentnog, magmatskog i metamorfnog podrijetla, selektivan u smislu redukcije visoke vode na SP. Najvažniji rezultati dobiveni u ovim radovima su mogućnost smanjenja potrošnje vode u disperzijama za 5-15 puta uz zadržavanje gravitacijske rasipljivosti. Pokazalo se da je kombinacijom reološki aktivnih prahova s cementom moguće pojačati učinak zajedničkog zahvata i dobiti odljevke visoke gustoće. Upravo se ti principi provode u betonima s reakcijskim prahom s povećanjem njihove gustoće i čvrstoće (Reaktionspulver beton - RPB ili Reactive Powder Concrete - RPC [vidi Dolgopolov N. N., Sukhanov M. A., Efimov S. N. novi tip cement: struktura cementnog kamena. // Građevinski materijali. - 1994. - br. 115]). Drugi rezultat je povećanje redukcijskog djelovanja zajedničkog pothvata s povećanjem disperzije prašaka [vidi. Kalašnjikov V.I. Osnove plastifikacije mineralnih disperznih sustava za proizvodnju građevinskih materijala: disertacija u obliku znanstvenog izvješća za stupanj doktora znanosti. tehn. znanosti. – Voronjež, 1996]. Također se koristi u praškastim sitnozrnatim betonima povećanjem udjela fino dispergiranih sastojaka dodavanjem mikrosilike u cement. Novost u teoriji i praksi praškastog betona bila je upotreba finog pijeska frakcije 0,1-0,5 mm, čime je beton postao sitnozrnat, za razliku od običnog pjeskovitog pijeska frakcije 0-5 mm. Naš izračun prosječne specifične površine dispergiranog dijela praškastog betona (sastav: cement - 700 kg; fini pijesak fr. 0,125–0,63 mm - 950 kg; bazaltno brašno Ssp = 380 m2/kg - 350 kg; kg - 140 kg ) sa svojim sadržajem od 49% ukupne mješavine sa sitnozrnatim pijeskom frakcije 0,125–0,5 mm pokazuje da je uz disperziju MK Smk = 3000 m2 / kg prosječna površina praškastog dijela Svd = 1060 m2 / kg. , a kod Smk = 2000 m2 /kg - Svd = 785 m2 / kg. Upravo na takvim fino raspršenim komponentama izrađuju se sitnozrnati reakcijski praškasti betoni, u kojima volumna koncentracija čvrste faze bez pijeska doseže 58–64%, a zajedno s pijeskom 76–77% i malo je inferiorna u odnosu na koncentracija čvrste faze u superplastificiranim teškim betonima (Cv = 0, 80–0,85). Međutim, u drobljenom betonu, volumna koncentracija krute faze minus drobljeni kamen i pijesak je znatno niža, što određuje visoku gustoću dispergirane matrice.

Visoka čvrstoća je osigurana prisutnošću ne samo mikrosilika ili dehidriranog kaolina, već i reaktivnog praha iz mljevenog kamena. Prema literaturi, uglavnom se uvode leteći pepeo, baltičko, vapnenačko ili kvarcno brašno. Široke mogućnosti u proizvodnji reaktivnih praškastih betona otvorile su se u SSSR-u i Rusiji u vezi s razvojem i istraživanjem kompozitnih veziva male potrošnje vode Yu. M. Bazhenov, Sh. T. Babaev i A. Komarom. A., Batrakov V. G., Dolgopolov N. N. Dokazano je da zamjena cementa u procesu mljevenja VNV s karbonatnim, granitnim, kvarcnim brašnom do 50% značajno povećava učinak smanjenja vode. Omjer W / T, koji osigurava gravitacijsko širenje betona od drobljenog kamena, smanjuje se na 13–15% u usporedbi s uobičajenim uvođenjem zajedničkog pothvata, čvrstoća betona na takvom VNV-50 doseže 90–100 MPa. U suštini, na bazi VNV, mikrosilike, sitnog pijeska i disperzne armature mogu se dobiti moderni praškasti betoni.

Praškasti betoni armirani disperzijom vrlo su učinkoviti ne samo za nosive konstrukcije s kombiniranom armaturom s prednapetom armaturom, već i za izradu vrlo tankih stijenki, uključujući i prostorne, arhitektonske detalje.

Prema najnovijim podacima, moguće je tekstilno armiranje konstrukcija. Upravo je razvoj tekstilno-vlaknaste proizvodnje (tkaninskih) trodimenzionalnih okvira od polimera visoke čvrstoće i niti otpornih na alkalije u razvijenim inozemnim zemljama bio motiv za razvoj prije više od 10 godina u Francuskoj i Kanadi reakcije -betoni u prahu sa zajedničkim ulaganjima bez krupnih agregata sa ekstra finim kvarcnim agregatom punjenim kamenim prahom i mikrosilikonom. Betonske smjese od takvih sitnozrnatih smjesa šire se pod djelovanjem vlastite težine, ispunjavajući potpuno gustu mrežastu strukturu tkanog okvira i sva filigranski oblikovana sučelja.

„Visoka“ reologija praškastih betonskih mješavina (PBS) osigurava uz sadržaj vode od 10–12 % mase suhih komponenti granicu razvlačenja?0= 5–15 Pa, tj. samo 5-10 puta veći nego u uljane boje. S takvom vrijednošću od 0, može se odrediti pomoću miniareometrijske metode koju smo razvili 1995. Niska granica razvlačenja osigurana je optimalna debljina slojevi reološke matrice. Iz razmatranja topološke strukture PBS-a, prosječna debljina međusloja X određena je formulom:

gdje je prosječni promjer čestica pijeska; je volumna koncentracija.

Za donji sastav, s W/T = 0,103, debljina međusloja će biti 0,056 mm. De Larrard i Sedran otkrili su da za finiji pijesak (d = 0,125–0,4 mm) debljina varira od 48 do 88 µm.

Povećanje međusloja čestica smanjuje viskoznost i krajnje smično naprezanje te povećava fluidnost. Fluidnost se može povećati dodavanjem vode i uvođenjem SP. Općenito, učinak vode i SP na promjenu viskoznosti, krajnje smično naprezanje i granicu tečenja nije jasan (slika 1).

Superplastifikator u znatno manjoj mjeri smanjuje viskoznost nego dodatak vode, dok je smanjenje granice razvlačenja zbog SP puno veće od onog zbog utjecaja vode.

Riža. 1. Učinak SP i vode na viskoznost, granicu tečenja i granicu tečenja

Glavna svojstva superplastificiranih sustava s krajnjim punjenjem su da viskoznost može biti prilično visoka i sustav može sporo teći ako je granica razvlačenja niska. Za konvencionalne sustave bez SP-a, viskoznost može biti niska, ali povećana granica tečenja sprječava njihovo širenje, jer nemaju posttiksotropni resurs protoka [vidi. Kalashnikov VI, Ivanov IA Osobitosti reoloških promjena u sastavima cementa pod djelovanjem plastifikatora koji stabiliziraju ione. // Zbornik radova "Tehnološka mehanika betona". – Riga: RPI, 1984].

Reološka svojstva ovise o vrsti i dozi spoja. Utjecaj tri vrste zajedničkih pothvata prikazan je na sl. 2. Najučinkovitiji zajednički pothvat je Woerment 794.

Riža. 2 Utjecaj vrste i doze SP na: 1 - Woerment 794; 2 - S-3; 3 – Taljenje F 10

Istodobno, nije se domaći SP S-3 pokazao manje selektivnim, već strani SP na bazi melamina Melment F10.

Razmazljivost praškastih betonskih smjesa izuzetno je važna u oblikovanju betonskih proizvoda s tkanim volumetrijskim mrežastim okvirima položenim u kalup.

Takvi voluminozni okviri od ažurne tkanine u obliku T-zraka, I-grede, kanala i drugih konfiguracija omogućuju brzo armiranje, koje se sastoji u postavljanju i učvršćivanju okvira u obliku, nakon čega slijedi izlijevanje ovjesnog betona, koji lako prodire kroz okvir stanice veličine 2–5 mm (slika 3) . Skele od tkanine omogućuju radikalno povećanje otpornosti betona na pukotine pod utjecajem izmjeničnih temperaturnih fluktuacija i značajno smanjuju deformacije.

Betonska smjesa ne samo da se treba lako izlijevati lokalno kroz mrežasti okvir, već i širiti prilikom punjenja kalupa "obrnutim" prodiranjem kroz okvir s povećanjem volumena smjese u kalupu. Za ocjenu fluidnosti korištene su praškaste smjese istog sastava u pogledu udjela suhih komponenti, a razmazivost iz konusa (za mućkalicu) kontrolirana je količinom SP i (djelomično) vode. Širenje je blokirano mrežastim prstenom promjera 175 mm.

Riža. 3 Uzorak skele od tkanine

Riža. 4 Prskanja mješavine sa slobodnim i blokiranim širenjem

Mrežica je imala čistu dimenziju od 2,8 × 2,8 mm s promjerom žice od 0,3 × 0,3 mm (slika 4). Kontrolne smjese napravljene su s talinama 25,0; 26.5; 28,2 i 29,8 cm Kao rezultat pokusa utvrđeno je da s povećanjem fluidnosti smjese opada omjer promjera slobodnog dc i blokiranog protoka db. Na sl. 5 prikazuje promjenu u dc/dbotdc.

Riža. 5 Promijenite dc/db iz slobodnog širenja dc

Kao što je prikazano na slici, razlika u širenju smjese dc i db nestaje pri fluidnosti koju karakterizira slobodno širenje od 29,8 cm. Pri dc.= 28,2, širenje kroz mrežicu smanjuje se za 5%. Osobito veliko usporavanje tijekom razastiranja kroz mrežicu ima smjesa s razastiranjem od 25 cm.

U tom smislu, kada se koriste mrežasti okviri s veličinom ćelija od 3-3 mm, potrebno je koristiti smjese s širinom od najmanje 28-30 cm.

Fizikalno-tehnička svojstva disperzno-armiranog praškastog betona, armiranog 1% volumena čeličnim vlaknima promjera 0,15 mm i duljine 6 mm, prikazana su u tablici 2.

Tablica 2.

Fizikalna i tehnička svojstva praškastog betona na vezivu s malom potrošnjom vode korištenjem domaćeg SP S-3

Naziv nekretnine	Jedinica	Indikatori
Gustoća
Poroznost
Čvrstoća na pritisak
Savojna vlačna čvrstoća
Aksijalna vlačna čvrstoća
Modul elastičnosti
Poissonov omjer

Upijanje vode
Otpornost na mraz	broj ciklusa

Prema stranim podacima, s 3% armature, tlačna čvrstoća doseže 180–200 MPa, a s aksijalnom napetosti - 8–10 MPa. Snaga udara povećava se više od deset puta.

Mogućnosti praškastog betona ni izdaleka nisu iscrpljene s obzirom na učinkovitost hidrotermalne obrade i njezin utjecaj na povećanje udjela tobermorita, a time i ksonotlita.

Jesu li informacije bile korisne? da djelomično ne

15444

1. POGLAVLJE SUVREMENI POGLEDI I OSNOVNE

NAČELA DOBIVANJA VISOKOKVALITETNOG BETONA U PRAHU.

1.1 Strana i domaća iskustva u uporabi visokokvalitetnog betona i vlaknastim betonom.

1.2 Višekomponentnost betona kao čimbenik osiguranja funkcionalnih svojstava.

1.3 Motivacija za nastanak reakcijskih praškastih betona visoke čvrstoće i ekstravisoke čvrstoće i betona armiranog vlaknima.

1.4 Visoka reaktivnost disperznih prahova osnova je za dobivanje visokokvalitetnih betona.

ZAKLJUČCI NA POGLAVLJE 1.

POGLAVLJE 2 IZVORNI MATERIJALI, METODE ISTRAŽIVANJA,

INSTRUMENTI I OPREMA.

2.1 Karakteristike sirovina.

2.2 Istraživačke metode, instrumenti i oprema.

2.2.1 Tehnologija pripreme sirovina i procjena njihove reaktivne aktivnosti.

2.2.2 Tehnologija proizvodnje praškastih betonskih mješavina i me

Tody njihovih testova.

2.2.3 Metode istraživanja. Uređaji i oprema.

POGLAVLJE 3 TOPOLOGIJA DISPERZIVNIH SUSTAVA, DISPERZIVNO

ARMIRANI PRAH BETON I

MEHANIZAM NJIHOVOG KALJENJA.

3.1 Topologija kompozitnih veziva i mehanizam njihovog otvrdnjavanja.

3.1.1 Strukturna i topološka analiza kompozitnih veziva. 59 P 3.1.2 Mehanizam hidratacije i stvrdnjavanja kompozitnih veziva - kao rezultat strukturne topologije sastava.

3.1.3 Topologija disperzno-armiranih sitnozrnih betona.

ZAKLJUČCI NA POGLAVLJE 3.

POGLAVLJE 4. REOLOŠKO STANJE SUPERPLASTICIRANIH DISPERZIVNIH SUSTAVA, PRAHASTIH BETONSKIH MJEŠAVINA I METODOLOGIJA NJEGOVOG OCJENJIVANJA.

4.1 Razvoj metodologije za ocjenu graničnog smičnog naprezanja i fluidnosti disperznih sustava i sitnozrnatih praškastih betonskih mješavina.

4.2. Eksperimentalno određivanje reoloških svojstava disperznih sustava i smjesa sitnozrnatih prahova.

ZAKLJUČCI NA POGLAVLJE 4.

POGLAVLJE 5 OCJENA REAKCIJSKE AKTIVNOSTI STIJENA I ISPITIVANJE REAKCIJSKIH PRAŠKASTIH MJEŠAVINA I BETONA.

5.1 Reaktivnost stijena pomiješanih s cementom.-■.

5.2 Načela za odabir sastava praškasto disperzijskog armiranog betona, uzimajući u obzir zahtjeve za materijale.

5.3 Receptura finozrnatog praha disperzivno armiranog betona.

5.4 Priprema betonske mješavine.

5.5 Utjecaj sastava praškastih betonskih mješavina na njihova svojstva i aksijalnu tlačnu čvrstoću.

5.5.1 Utjecaj vrste superplastifikatora na mazivost betonske mješavine i čvrstoću betona.

5.5.2 Utjecaj doziranja superplastifikatora.

5.5.3 Utjecaj doziranja mikrosilika.

5.5.4 Utjecaj udjela bazalta i pijeska na čvrstoću.

ZAKLJUČCI NA 5. POGLAVLJE.

POGLAVLJE 6. FIZIČKA I TEHNIČKA SVOJSTVA BETONA I NJIH.

TEHNIČKA I EKONOMSKA PROCJENA.

6.1 Kinetičke značajke formiranja čvrstoće RPB i fibro-RPB.

6.2 Deformacijska svojstva fiber-RPB.

6.3 Volumetrijske promjene u praškastom betonu.

6.4 Upojnost vode disperzivno armiranih praškastih betona.

6.5 Studija izvodljivosti i proizvodna implementacija RPM-a.

Preporučeni popis disertacija

Sastav, topološka struktura i reotehnološka svojstva reoloških matrica za proizvodnju betona nove generacije 2011, kandidat tehničkih znanosti Ananyev, Sergey Viktorovich
Pareni pjeskoviti beton nove generacije na reakcijsko-praškastom vezivu 2013, kandidat tehničkih znanosti Valiev, Damir Maratovich
Finozrnati beton armiran bazaltnim vlaknima visoke čvrstoće 2009, kandidat tehničkih znanosti Borovskikh, Igor Viktorovich
Pješčani beton visoke čvrstoće i vlaknima aktiviran prahom s malim specifičnim utroškom cementa po jedinici čvrstoće 2012, kandidat tehničkih znanosti Volodin, Vladimir Mikhailovich
Beton visoke čvrstoće aktiviran prahom i beton armiran vlaknima s malim specifičnim utroškom cementa po jedinici čvrstoće 2011., doktor Khvastunov, Aleksej Viktorovič

Uvod u diplomski rad (dio sažetka) na temu "Sitnozrnati reakcijski-prah disperzno-armirani beton korištenjem stijena"

Relevantnost teme. Svake godine, u svjetskoj praksi proizvodnje betona i armiranog betona, proizvodnja visokokvalitetnih betona visoke i ekstravisoke čvrstoće ubrzano raste, a taj napredak je postao objektivna stvarnost, zbog značajnih ušteda u materijalu i energetski resursi.

Sa značajnim povećanjem tlačne čvrstoće betona neizbježno se smanjuje otpornost na pukotine i povećava rizik od krhkog loma konstrukcija. Raspršeno armiranje betona vlaknima eliminira ova negativna svojstva, što omogućuje proizvodnju betona klasa iznad 80-100 s čvrstoćom od 150-200 MPa, koji ima novu kvalitetu - viskoznu prirodu razaranja.

Analiza znanstvenih radova na području disperzivno armiranih betona i njihove proizvodnje u domaćoj praksi pokazuje da glavna orijentacija ne ide prema ciljevima primjene matrica visoke čvrstoće u takvim betonima. Klasa disperzivno armiranog betona u smislu tlačne čvrstoće ostaje izuzetno niska i ograničena je na B30-B50. To ne dopušta dobro prianjanje vlakana na matricu, kako bi se u potpunosti iskoristila čelična vlakna čak i uz nisku vlačnu čvrstoću. Štoviše, u teoriji se razvijaju betonski proizvodi sa slobodno položenim vlaknima sa stupnjem volumetrijske armature od 5-9%, au praksi se proizvode betonski proizvodi; razlijevaju se pod djelovanjem vibracija neplastificiranim "masnim" visokoskupljajućim cementno-pješčanim mortovima sastava: cementno-pijesak -1:0,4 + 1:2,0 pri W/C = 0,4, što je izrazito rasipno i ponavlja razinu rad 1974. .Značajan znanstvena dostignuća u području stvaranja superplastificiranog VNV-a, mikrodisperzne smjese s mikrosilicijevim dioksidom, s reaktivnim prahovima iz stijena visoke čvrstoće, omogućile su da se učinak redukcije vode dovede do 60% korištenjem superplastifikatora oligomernog sastava i hiperplastifikatora polimerni sastav. Ova postignuća nisu postala osnova za stvaranje armiranog betona visoke čvrstoće ili finozrnatih praškastih betona od lijevanih samokompaktirajućih smjesa. U međuvremenu, napredne zemlje aktivno razvijaju nove generacije reakcijskih praškastih betona ojačanih disperziranim vlaknima, tkanih šupa volumetrijskih finih mrežastih okvira, njihovu kombinaciju s šipkom ili šipkom s raspršenom armaturom.

Sve ovo određuje važnost stvaranja fino zrnatog reakcijskog praha visoke čvrstoće, disperzirano armiranog betona razreda 1000-1500, koji su vrlo ekonomični ne samo u izgradnji odgovornih jedinstvenih zgrada i građevina, već i za proizvode opće namjene i strukture.

Rad na disertaciji izveden je u skladu s programima Instituta za građevinske materijale i konstrukcije Tehničkog sveučilišta u Münchenu (Njemačka) i inicijativnim radom Zavoda TBKiV PGUAS i znanstveno-tehničkim programom Ministarstva prosvjete Republike Hrvatske. Rusija "Znanstvena istraživanja visokog obrazovanja u prioritetnim područjima znanosti i tehnologije" u okviru potprograma "Arhitektura i građevinarstvo" 2000.-2004.

Svrha i ciljevi istraživanja. Svrha disertacije je razviti sastave visokočvrstih sitnozrnatih betona reakcijskog praha, uključujući disperzno-armirane betone, koristeći drobljene stijene.

Za postizanje ovog cilja bilo je potrebno riješiti niz sljedećih zadataka:

Otkriti teorijske preduvjete i motivaciju za stvaranje višekomponentnih sitnozrnatih praškastih betona s vrlo gustom matricom visoke čvrstoće dobivenom lijevanjem pri ultraniskom sadržaju vode, osiguravajući proizvodnju betona duktilnog karaktera tijekom razaranja i visoke vlačne čvrstoće. čvrstoća pri savijanju;

Otkriti strukturnu topologiju kompozitnih veziva i disperzno-armiranih sitnozrnatih sastava, dobiti matematičke modele njihove strukture za procjenu udaljenosti između grubih čestica punila i između geometrijskih središta armaturnih vlakana;

Razviti metodologiju za ocjenu reoloških svojstava vododisperznih sustava, finozrnatih praškastih disperzijsko ojačanih sastava; istražiti njihova reološka svojstva;

Otkriti mehanizam stvrdnjavanja mješovitih veziva, proučavati procese stvaranja strukture;

Uspostaviti potrebnu fluidnost višekomponentnih sitnozrnatih praškastih betonskih smjesa, čime se osigurava punjenje kalupa smjesom niske viskoznosti i ultraniske granice razvlačenja;

Optimizirati sastave sitnozrnih disperzno-armiranih betonskih mješavina s vlaknima d = 0,1 mm i / = 6 mm s minimalnim sadržajem dovoljnim za povećanje rastezljivosti betona, tehnologiju pripreme i utvrditi utjecaj recepture na njihovu fluidnost, gustoća, sadržaj zraka, čvrstoća i druga fizikalna i tehnička svojstva betona.

Znanstvena novost rada.

1. Znanstveno potkrijepljena i eksperimentalno potvrđena mogućnost dobivanja finozrnatih cementnih praškastih betona visoke čvrstoće, uključujući disperzno-armirane, izrađene od betonskih mješavina bez drobljenog kamena s finim frakcijama kvarcnog pijeska, s reaktivnim kamenim prahom i mikrosilika, sa značajnim povećati učinkovitost superplastifikatora na sadržaj vode u lijevanoj samozbijajućoj smjesi do 10-11% (što odgovara polusuhoj smjesi za prešanje bez zajedničkog pothvata) mase suhih komponenti.

2. Razvijene su teorijske osnove metoda za određivanje granice razvlačenja superplastificiranih kapljevitih disperznih sustava i predložene metode za ocjenu razmazivosti praškastih betonskih mješavina sa slobodnim razvlačenjem i blokiranih mrežastom ogradom.

3. Otkrivena je topološka struktura kompozitnih veziva i praškastih betona, uključujući disperzno armirane. Dobiveni su matematički modeli njihove strukture koji određuju razmake između grubih čestica i između geometrijskih središta vlakana u tijelu betona.

4. Teorijski predviđeno i eksperimentalno dokazano uglavnom kroz difuzijsko-ionski mehanizam otvrdnjavanja kompozitnih cementnih veziva, koji se povećava s povećanjem udjela punila ili značajnim povećanjem njegove disperzije u usporedbi s disperzijom cementa.

5. Proučavani su procesi formiranja strukture sitnozrnatih praškastih betona. Pokazalo se da su praškasti betoni izrađeni od superplastificiranih lijevanih samozbijajućih betonskih smjesa znatno gušći, kinetika rasta čvrstoće im je intenzivnija, a normativna čvrstoća značajno veća od betona bez SP, prešanih pri istom sadržaju vode pod tlak 40-50 MPa. Razvijeni su kriteriji za ocjenu reaktivno-kemijske aktivnosti prahova.

6. Optimizirani su sastavi sitnozrnatih disperzno-armiranih betonskih mješavina s finim čeličnim vlaknima promjera 0,15 i duljine 6 mm, tehnologija njihove pripreme, redoslijed unošenja komponenti i trajanje miješanja; Utvrđen je utjecaj sastava na fluidnost, gustoću, sadržaj zraka betonske mješavine i tlačnu čvrstoću betona.

7. Proučena su neka fizikalna i tehnička svojstva disperzno-armiranih praškastih betona i glavne zakonitosti utjecaja različitih faktora recepture na njih.

Praktični značaj rada je u razvoju novih lijevanih sitnozrnatih praškastih betonskih smjesa s vlaknima za izlijevanje kalupa za proizvode i konstrukcije, bez i s kombiniranom šipkastom armaturom ili bez vlakana za izlijevanje kalupa s gotovim volumetrijskim tkanjem fino- mrežasti okviri. Upotrebom betonskih mješavina visoke gustoće moguće je proizvesti savijanje ili sabijanje vrlo otporno na pukotine armiranobetonske konstrukcije s viskoznom prirodom razaranja pod djelovanjem graničnih opterećenja.

Dobivena je kompozitna matrica visoke gustoće, visoke čvrstoće s tlačnom čvrstoćom od 120-150 MPa za povećanje prianjanja na metal kako bi se koristilo tanko i kratko vlakno visoke čvrstoće 0 0,040,15 mm i duljine 6-9 mm , što omogućuje smanjenje njegove potrošnje i otpornosti na protok betonskih smjesa za tehnologija injekcijskog prešanja izrada filigranskih proizvoda tankih stijenki visoke vlačne čvrstoće na savijanje.

Nove vrste finozrnatih praškastih disperzivno armiranih betona proširuju asortiman proizvoda i konstrukcija visoke čvrstoće za razne vrste konstrukcija.

Proširena je sirovinska baza prirodnih punila iz sijanja drobljenja kamena, suhe i mokre magnetske separacije pri vađenju i obogaćivanju ruda i nemetalnih minerala.

Ekonomska učinkovitost razvijenih betona sastoji se u značajnom smanjenju potrošnje materijala smanjenjem troškova betonskih mješavina za proizvodnju proizvoda i konstrukcija visoke čvrstoće.

Implementacija rezultata istraživanja. Razvijeni sastavi prošli su proizvodno testiranje u Penza Concrete Concrete Plant LLC iu proizvodnoj bazi montažnog betona Energoservice CJSC i koriste se u Münchenu u proizvodnji balkonskih nosača, ploča i drugih proizvoda u stambenoj izgradnji.

Provjera rada. Glavne odredbe i rezultati rada disertacije predstavljeni su i prijavljeni na međunarodnim i sveruskim znanstvenim i tehničkim konferencijama: "Mlada znanost - novo tisućljeće" (Naberezhnye Chelny, 1996), "Pitanja planiranja i urbanog razvoja" (Penza , 1996, 1997, 1999 G), " Suvremena pitanja znanost o građevinskim materijalima" (Penza, 1998), " moderna gradnja"(1998), Međunarodni znanstveni i tehnički skupovi" Kompozitni građevinski materijali. Teorija i praksa "(Penza, 2002.,

2003, 2004, 2005), „Očuvanje resursa i energije kao motivacija za kreativnost u procesu arhitektonske izgradnje” (Moskva-Kazan, 2003), „Aktualna pitanja izgradnje” (Saransk, 2004), „Nova ušteda energije i resursa visokotehnološke tehnologije u proizvodnji građevinskih materijala "(Penza, 2005.), Sveruska znanstvena i praktična konferencija "Urbano planiranje, rekonstrukcija i inženjerska potpora održivom razvoju gradova u regiji Volga" (Tolyatti, 2004.), Akademska čitanja RAASN-a "Dostignuća, problemi i obećavajući pravci razvoja teorije i prakse znanosti o građevinskim materijalima" (Kazan, 2006.).

Publikacije. Na temelju rezultata istraživanja objavljeno je 27 radova (2 rada u časopisima prema listi HAC-a).

Struktura i djelokrug rada. Disertacija se sastoji od uvoda, 6 poglavlja, glavnih zaključaka, prijava i popisa korištene literature od 160 naslova, prikazana na 175 stranica strojanog teksta, sadrži 64 slike, 33 tablice.

Slične teze u specijalnosti "Građevinski materijali i proizvodi", 05.23.05 VAK kod

Reotehnološka svojstva plastificiranih cementno-mineralnih disperznih suspenzija i betonskih mješavina za proizvodnju učinkovitih betona 2012, kandidat tehničkih znanosti Gulyaeva, Ekaterina Vladimirovna
Disperzivno armirani beton visoke čvrstoće 2006, kandidat tehničkih znanosti Simakina, Galina Nikolaevna
Metodološke i tehnološke osnove za proizvodnju betona visoke čvrstoće visoke početne čvrstoće za bezgrijane i niskogrijane tehnologije. 2002, doktor tehničkih znanosti Demyanova, Valentina Serafimovna
Disperzivno armirani sitnozrnati beton na tehnogenom pijesku KMA za savijanje proizvoda 2012, kandidat tehničkih znanosti Klyuev, Alexander Vasilyevich
Samozbijajući sitnozrnati betoni i betoni armirani vlaknima na bazi visokopunjenih modificiranih cementnih veziva 2018., kandidat tehničkih znanosti Balykov, Artemy Sergeevich

Zaključak disertacije na temu "Građevinski materijali i proizvodi", Kalašnjikov, Sergej Vladimirovič

1. Analiza sastava i svojstava raspršenog armiranog betona proizvedenog u Rusiji pokazuje da oni ne zadovoljavaju u potpunosti tehničke i ekonomske zahtjeve zbog niske tlačne čvrstoće betona (M 400-600). U takvim tro-, četvero- i rjeđe peterokomponentnim betonima nedovoljno je iskorištena ne samo disperzna armatura visoke već i obične čvrstoće.

2. Na temelju teoretskih ideja o mogućnosti postizanja maksimalnih učinaka redukcije vode superplastifikatorima u disperznim sustavima koji ne sadrže krupnozrnate agregate, visokoj reaktivnosti silicij dioksida i kamenog praha, koji zajedno pojačavaju reološki učinak zajedničkog pothvata, stvaranje sedmokomponentne finozrnate betonske matrice reakcijskog praha visoke čvrstoće za tanku i relativno kratku disperznu armaturu d = 0,15-0,20 mikrona i / = 6 mm, koja ne stvara "ježeve" u proizvodnji betona i blago smanjuje fluidnost PBS-a.

3. Pokazano je da je glavni kriterij za dobivanje PBS-a visoke gustoće visoka fluidnost vrlo guste smjese za cementiranje cementa, MK, kamenog praha i vode, koju osigurava dodatak SP. U tom smislu razvijena je metodologija za ocjenu reoloških svojstava disperznih sustava i PBS-a. Utvrđeno je da je visoka fluidnost PBS-a osigurana pri graničnom smičnom naprezanju od 5-10 Pa i sadržaju vode od 10-11% mase suhih komponenti.

4. Otkrivena je strukturna topologija kompozitnih veziva i disperzno-armiranih betona te su dani njihovi matematički modeli strukture. Utvrđen je ionsko-difuzijski mehanizam stvrdnjavanja kompozitnih punjenih veziva kroz mort. Metode za izračunavanje prosječnih udaljenosti između čestica pijeska u PBS-u, geometrijskih središta vlakana u praškastom betonu sistematizirane su prema različitim formulama i za različite parametre //, /, d. Prikazana je objektivnost autorovih formula u odnosu na tradicionalno korištene. Optimalna udaljenost i debljina sloja cementne kaše u PBS-u trebala bi biti unutar 37-44 + 43-55 mikrona pri potrošnji pijeska od 950-1000 kg i njegovih frakcija od 0,1-0,5 odnosno 0,14-0,63 mm.

5. Prema razvijenim metodama utvrđena su reotehnološka svojstva disperzno-ojačanog i nearmiranog PBS-a. Optimalno širenje PBS-a iz konusa dimenzija D = 100; d=70; h = 60 mm trebao bi biti 25-30 cm Otkriveni su koeficijenti smanjenja širenja ovisno o geometrijskim parametrima vlakana i smanjenja širenja PBS-a pri blokiranju mrežastom ogradom. Pokazalo se da za izlijevanje PBS-a u kalupe s volumenskim mrežastim tkanim okvirima, širina mora biti najmanje 28-30 cm.

6. Razvijena je tehnika za procjenu reaktivno-kemijske aktivnosti kamenog praha u niskocementnim smjesama (C:P - 1:10) u uzorcima prešanim pod pritiskom ekstruzije. Utvrđeno je da s istom aktivnošću, procijenjenom snagom nakon 28 dana i tijekom dugih skokova otvrdnjavanja (1-1,5 godina), prednost pri uporabi u RPBS treba dati prahu od stijena visoke čvrstoće: bazalt, dijabaz, dacit, kvarcni.

7. Proučavani su procesi formiranja strukture praškastih betona. Utvrđeno je da lijevane smjese u prvih 10-20 minuta nakon izlijevanja oslobađaju do 40-50% uvučenog zraka i zahtijevaju premazivanje filmom koji sprječava stvaranje guste kore. Smjese se počinju aktivno vezati 7-10 sati nakon izlijevanja i dobivaju snagu nakon 1 dana 30-40 MPa, nakon 2 dana - 50-60 MPa.

8. Formulirane su glavne eksperimentalne i teorijske postavke za odabir sastava betona čvrstoće 130-150 MPa. Kvarcni pijesak kako bi se osigurala visoka fluidnost PBS-a treba biti fino zrnate frakcije

0,14-0,63 ili 0,1-0,5 mm s nasipnom gustoćom od 1400-1500 kg/m3 pri protoku od 950-1000 kg/m. Debljina međusloja suspenzije cementno-kamenog brašna i MF između zrna pijeska trebala bi biti u rasponu od 43-55 odnosno 37-44 mikrona, sa sadržajem vode i SP, osiguravajući širenje smjesa od 2530 cm. Raspršenost PC i kamenog brašna treba biti približno ista, sadržaj MK 15-20%, sadržaj kamenog brašna 40-55% mase cementa. Pri variranju sadržaja ovih čimbenika odabire se optimalni sastav prema potrebnoj tečnosti smjese i maksimalnoj tlačnoj čvrstoći nakon 2,7 i 28 dana.

9. Sastave sitnozrnatih disperzno-armiranih betona tlačne čvrstoće 130-150 MPa optimizirali smo čeličnim vlaknima s koeficijentom armiranja // = 1%. Utvrđeni su optimalni tehnološki parametri: miješanje treba provoditi u mješalicama velike brzine posebnog dizajna, po mogućnosti s vakuumskim pogonom; redoslijed punjenja komponenti i načini miješanja, "odmor", strogo su regulirani.

10. Proučavan je utjecaj sastava na fluidnost, gustoću, sadržaj zraka disperzno-armiranog PBS-a, na tlačnu čvrstoću betona. Utvrđeno je da razmazljivost mješavina, kao i čvrstoća betona, ovise o nizu recepturnih i tehnoloških čimbenika. Tijekom optimizacije utvrđene su matematičke ovisnosti fluidnosti, čvrstoće o pojedinim, najznačajnijim čimbenicima.

11. Proučena su neka fizikalna i tehnička svojstva disperznih armiranih betona. Pokazano je da betoni tlačne čvrstoće 120l

150 MPa imaju modul elastičnosti (44-47) -10 MPa, Poissonov omjer -0,31-0,34 (0,17-0,19 - za nearmirane). Zračno skupljanje disperzno-armiranog betona je 1,3-1,5 puta manje od nearmiranog betona. Visoka otpornost na smrzavanje, niska apsorpcija vode i skupljanje zraka svjedoče o visokim svojstvima izvedbe takvih betona.

12. Aprobacija proizvodnje i studija izvodljivosti svjedoče o potrebi organiziranja proizvodnje i šireg uvođenja sitnozrnatog reakcijsko-praškastog disperzno-armiranog betona u graditeljstvo.

Popis literature za istraživanje disertacije kandidat tehničkih znanosti Kalašnjikov, Sergej Vladimirovič, 2006

1. Aganin S.P. Betoni niske potrošnje vode s modificiranim kvarcnim punilom. korak. dr. sc., M, 1996.17 str.

2. Antropova V.A., Drobyshevsky V.A. Svojstva modificiranog betona s čeličnim vlaknima // Beton i armirani beton. broj 3.2002. C.3-5

3. Akhverdov I.N. Teorijska osnova konkretna znanost.// Minsk. Viša škola, 1991., 191 str.

4. Babaev Sh.T., Komar A.A. Tehnologija uštede energije armiranobetonskih konstrukcija od betona visoke čvrstoće s kemijskim dodacima.// M.: Stroyizdat, 1987. 240 str.

5. Bazhenov Yu.M. Beton XXI stoljeća. Tehnologije uštede resursa i energije građevinskih materijala i konstrukcija. znanstveni tehn. konferencije. Belgorod, 1995. str. 3-5.

6. Bazhenov Yu.M. Visokokvalitetni sitnozrnati beton//Građevni materijali.

7. Bazhenov Yu.M. Poboljšanje učinkovitosti i isplativosti tehnologije betona // Beton i armirani beton, 1988, br. 9. S. 14-16 (prikaz, ostalo).

8. Bazhenov Yu.M. Tehnologija betona.// Izdavačka kuća Udruge visokih učilišta, M.: 2002. 500 str.

9. Bazhenov Yu.M. Beton povećane trajnosti // Građevinski materijali, 1999, br. 7-8. S. 21-22 (prikaz, ostalo).

10. Bazhenov Yu.M., Falikman V.R. Novo stoljeće: novi učinkoviti betoni i tehnologije. Materijali I. Sveruske konferencije. M. 2001. p. 91-101.

11. Batrakov V.G. i dr. Superplastifikator-razrjeđivač SMF.// Beton i armirani beton. 1985. br. 5. S. 18-20 (prikaz, stručni).

12. Batrakov V.G. Modificirani beton // M.: Stroyizdat, 1998. 768 str.

13. Batrakov V.G. Nove mogućnosti modifikatora betona // Zbornik radova I. Sveruske konferencije o betonu i armiranom betonu. M.: 2001, str. 184-197 (prikaz, ostalo).

14. Batrakov V.G., Sobolev K.I., Kaprielov S.S. Niskocementni aditivi visoke čvrstoće // Kemijski aditivi i njihova primjena u tehnologiji proizvodnje montažnog armiranog betona. M.: Ts.ROZ, 1999, str. 83-87 (prikaz, ostalo).

15. Batrakov V.G., Kaprielov S.S. Procjena ultrafinog otpada metalurške industrije kao dodataka betonu // Beton i armirani beton, 1990. br. 12. str. 15-17 (prikaz, stručni).

16. Batsanov S.S. Elektronegativnost elemenata i kemijska veza.// Novosibirsk, izdavačka kuća SOAN SSSR, 1962,195 str.

17. Berkovich Ya.B. Proučavanje mikrostrukture i čvrstoće cementnog kamena ojačanog kratkovlaknastim krizotil azbestom: Sažetak diplomskog rada. Dis. kand. tehn. znanosti. Moskva, 1975. - 20 str.

18. Bryk M.T. Razaranje punjenih polimera M. Kemija, 1989 str. 191.

19. Bryk M.T. Polimerizacija čvrste površine anorganske tvari.// Kijev, Naukova Dumka, 1981,288 str.

20. Vasilik P.G., Golubev I.V. Upotreba vlakana u suhim građevinskim mješavinama. // Građevinski materijali №2.2002. S.26-27

21. Volženski A.V. Mineralna veziva. M.; Strojizdat, 1986, 463 str.

22. Volkov I.V. Problemi primjene betona armiranog vlaknima u domaćem građevinarstvu. //Građevinski materijali 2004. - №6. 12-13 str

23. Volkov I.V. Vlaknasti beton - stanje i izgledi primjene u građevinskim konstrukcijama // Građevinski materijali, oprema, tehnologije 21. stoljeća. 2004. br. 5. str.5-7.

24. Volkov I.V. Vlaknobetonske konstrukcije. Pregled inf. Serija "Građevinske konstrukcije", br. 2. M, VNIIIS Gosstroy SSSR-a, 1988.-18s.

25. Volkov Yu.S. Primjena teškog betona u građevinarstvu // Beton i armirani beton, 1994, br. 7. S. 27-31 (prikaz, ostalo).

26. Volkov Yu.S. Monolitni armirani beton. // Beton i armirani beton. 2000, broj 1, str. 27-30 (prikaz, ostalo).

27. VSN 56-97. "Projektiranje i temeljne odredbe tehnologija za izradu vlaknasto-betonskih konstrukcija." M., 1997. (monografija).

28. Vyrodov IP O nekim osnovnim aspektima teorije hidratacije i hidratacijskog otvrdnjavanja veziva // Proceedings of VI International Congress on Cement Chemistry. T. 2. M.; Strojizdat, 1976, str. 68-73.

29. Glukhovsky V.D., Pokhomov V.A. Trosko-alkalni cementi i betoni. Kijev. Budivelnik, 1978., 184 str.

30. Demyanova B.C., Kalašnjikov S.V., Kalašnjikov V.I. Reakcijska aktivnost drobljenih stijena u cementnim smjesama. Vijesti o TulGU. Serija "Građevinski materijali, konstrukcije i objekti". Tula. 2004. Izdanje. 7. str. 26-34 (prikaz, stručni).

31. Demyanova B.C., Kalašnjikov V.I., Minenko E.Yu., Skupljanje betona s organomineralnim dodacima // Stroyinfo, 2003, broj 13. str. 10-13 (prikaz, stručni).

32. Dolgopalov N.N., Sukhanov M.A., Efimov S.N. Nova vrsta cementa: struktura cementnog kamena/Građevni materijali. 1994. broj 1. str. 5-6.

33. Zvezdov A.I., Vozhov Yu.S. Beton i armirani beton: znanost i praksa // Materijali Sveruske konferencije o betonu i armiranom betonu. M: 2001, str. 288-297 (prikaz, ostalo).

34. Zimon A.D. Prianjanje tekućine i vlaženje. Moskva: Kemija, 1974. str. 12-13 (prikaz, ostalo).

35. Kalašnjikov V.I. Nesterov V.Yu., Khvastunov V.L., Komokhov P.G., Solomatov V.I., Marusentsev V.Ya., Trostyansky V.M. Građevinski materijali od gline. Penza; 2000, 206 str.

36. Kalašnjikov V.I. O predominantnoj ulozi ionsko-elektrostatskog mehanizma u ukapljivanju mineralnih disperznih sastava.// Trajnost konstrukcija od autoklaviranog betona. Tez. V republička konferencija. Tallinn 1984. str. 68-71 (prikaz, ostalo).

37. Kalašnjikov V.I. Osnove plastifikacije mineralnih disperznih sustava za proizvodnju građevinskih materijala.// Disertacija za stupanj doktora tehničkih znanosti, Voronjež, 1996., 89 str.

38. Kalašnjikov V.I. Regulacija učinka razrjeđivanja superplastifikatora na temelju ionsko-elektrostatskog djelovanja.//Proizvodnja i primjena kemijskih aditiva u građevinarstvu. Zbornik sažetaka NTK. Sofija 1984. str. 96-98 (prikaz, ostalo).

39. Kalašnjikov V.I. Obračunavanje reoloških promjena u betonskim smjesama sa superplastifikatorima.// Zbornik radova IX Svesavezne konferencije o betonu i armiranom betonu (Taškent 1983), Penza 1983 str. 7-10 (prikaz, ostalo).

40. Kalašnjikov V L, Ivanov I A. Osobitosti reoloških promjena u sastavima cementa pod djelovanjem plastifikatora za stabilizaciju iona// Zbornik radova "Tehnološka mehanika betona" Riga RPI, 1984 str. 103-118 (prikaz, ostalo).

41. Kalašnjikov V.I., Ivanov I.A. Uloga procesnih čimbenika i reoloških pokazatelja disperznih sastava.// Tehnološka mehanika betona. Riga FIR, 1986. str. 101-111 (prikaz, ostalo).

42. Kalašnjikov V.I., Ivanov I.A., O strukturno-reološkom stanju ekstremno ukapljenih visoko koncentriranih disperznih sustava.// Zbornik radova IV Nacionalne konferencije o mehanici i tehnologiji kompozitnih materijala. BAN, Sofija. 1985. godine.

43. Kalašnjikov V.I., Kalašnjikov S.V. Teoriji "otvrdnjavanja kompozitnih cementnih veziva.// Zbornik radova međunarodne znanstvene i tehničke konferencije "Aktualna pitanja izgradnje" TZ Izdavačka kuća Mordovian State University, 2004. P. 119-123.

44. Kalašnjikov V.I., Kalašnjikov S.V. O teoriji stvrdnjavanja kompozitnih cementnih veziva. Materijali međunarodne znanstveno-tehničke konferencije "Aktualna pitanja gradnje" T.Z. ur. država Mordovija. Sveučilište, 2004. S. 119-123.

45. Kalašnjikov V.I., Khvastunov B.JI. Moskvin R.N. Formiranje čvrstoće karbonatno-troske i kaustiziranih veziva. Monografija. Pohranjeno u VGUP VNIINTPI, Izdanje 1, 2003, 6.1 str.

46.Kalashnikov V.I., Khvastunov B.JL, Tarasov R.V., Komokhov P.G., Stasevich A.V., Kudashov V.Ya. Učinkoviti materijali otporni na toplinu na bazi modificiranog veziva od gline i troske// Penza, 2004, 117 str.

47. Kalašnjikov S. V. i dr. Topologija kompozitnih i disperzno-ojačanih sustava // Materijali MNTK kompozitnih građevinskih materijala. Teorija i praksa. Penza, PDZ, 2005, str. 79-87.

48. Kiselev A.V., Lygin V.I. Infracrveni spektri površinskih spojeva.// M.: Nauka, 1972,460 str.

49. Korshak V.V. Polimeri otporni na toplinu.// M.: Nauka, 1969, 410 str.

50. Kurbatov L.G., Rabinovich F.N. O učinkovitosti betona armiranog čeličnim vlaknima. // Beton i armirani beton. 1980. L 3. S. 6-7.

51. Lankard D.K., Dickerson R.F. Armirani beton s armaturom od ostataka čelične žice // Građevinski materijali u inozemstvu. 1971, broj 9, str. 2-4.

52. Leontiev V.N., Prikhodko V.A., Andreev V.A. O mogućnosti korištenja materijala od ugljičnih vlakana za armiranje betona / / Građevinski materijali, 1991. br. 10. 27-28 str.

53. Lobanov I.A. Strukturne značajke i svojstva disperzno-armiranog betona // Tehnologija proizvodnje i svojstva novih kompozitnih građevinskih materijala: Mezhvuz. subjekt. sub. znanstveni tr. L: LISI, 1086. S. 5-10.

54. Mailyan DR, Shilov Al.V., Dzhavarbek R Učinak vlaknaste armature bazaltnim vlaknima na svojstva laganog i teškog betona // Nova istraživanja betona i armiranog betona. Rostov na Donu, 1997. S. 7-12.

55. Mailyan L.R., Shilov A.V. Zakrivljeni betonski elementi ojačani glinenim vlaknima na grubim bazaltnim vlaknima. Rostov n/a: Rost. država gradi, un-t, 2001. - 174 str.

56. Mailyan R.L., Mailyan L.R., Osipov K.M. i druge Preporuke za projektiranje armiranobetonskih konstrukcija od ekspandiranog gline betona s vlaknastim ojačanjem bazaltnim vlaknima / Rostov-na-Donu, 1996. -14 str.

57. Mineraloška enciklopedija / Prijevod s engleskog. L. Nedra, 1985. (monografija). S. 206-210 (prikaz, ostalo).

58. Mchedlov-Petrosyan O.P. Kemija anorganskih građevnih materijala. M.; Strojizdat, 1971, 311s.

59. S. V. Nerpin i A. F. Chudnovsky, Fizika tla. M. Znanost. 1967, 167 str.

60. Nesvetaev G.V., Timonov S.K. Deformacije skupljanja betona. 5. akademska čitanja RAASN. Voronjež, VGASU, 1999. str. 312-315 (prikaz, ostalo).

61. Pashchenko A.A., Srbija V.P. Ojačanje cementnog kamena mineralnim vlaknima Kijev, UkrNIINTI - 1970 - 45 str.

62. Pashchenko A.A., Srbija V.P., Starchevskaya E.A. Adstringentne tvari, Kijev, škola Vishcha, 1975, 441 str.

63. Polak A.F. Stvrdnjavanje mineralnih veziva. M.; Naklada literature o graditeljstvu, 1966,207 str.

64. Popkova A.M. Konstrukcije zgrada i konstrukcija od betona visoke čvrstoće // Niz građevinskih konstrukcija // Podaci o anketi. Problem. 5. Moskva: VNIINTPI Gosstroja SSSR, 1990., 77 str.

65. Puharenko, Yu.V. Znanstvene i praktične osnove za formiranje strukture i svojstava betona armiranog vlaknima: dis. doc. tehn. Znanosti: St. Petersburg, 2004. str. 100-106 (prikaz, stručni).

66. Rabinovich F.N. Beton, disperzno ojačan vlaknima: Pregled VNIIESM. M., 1976. - 73 str.

67. Rabinovich F.N. Betoni armirani disperzijom. M., Stroyizdat: 1989.-177 str.

68. Rabinovich F.N. Neka pitanja disperznog armiranja betonskih materijala staklenim vlaknima // Disperzni armirani betoni i konstrukcije od njih: Sažeci izvješća. Republikanac dodijeljeno Riga, 1 975. - S. 68-72.

69. Rabinovich F.N. O optimalnom armiranju čelično-vlaknasto-betonskih konstrukcija // Beton i armirani beton. 1986. br. 3. S. 17-19.

70. Rabinovich F.N. O razinama disperzne armature betona. // Graditeljstvo i arhitektura: Izv. sveučilišta. 1981. br. 11. S. 30-36.

71. Rabinovich F.N. Primjena betona armiranog vlaknima u izgradnji industrijskih zgrada // Beton armiran vlaknima i njegova uporaba u građevinarstvu: Zbornik radova NIIZhB. M., 1979. - S. 27-38.

72. Rabinovich F.N., Kurbatov L.G. Primjena čeličnog vlaknastog betona u izgradnji inženjerskih konstrukcija // Beton i armirani beton. 1984.-№12.-S. 22-25 (prikaz, ostalo).

73. Rabinovich F.N., Romanov V.P. O granici otpornosti na pukotine sitnozrnatog betona ojačanog čeličnim vlaknima // Mechanics of Composite Materials. 1985. br. 2. str. 277-283.

74. Rabinovich F.N., Chernomaz A.P., Kurbatov L.G. Monolitna dna rezervoara od čeličnog vlaknastog betona//Beton i armirani beton. -1981. broj 10. 24-25 str.

76. Solomatov V.I., Vyroyuy V.N. i dr. Kompozitni građevinski materijali i konstrukcije smanjene potrošnje materijala.// Kijev, Budivelnik, 1991.144 str.

77. Beton armiran čeličnim vlaknima i konstrukcije od njega. Serija "Građevinski materijali" Vol. 7 VNIINTPI. Moskva. - 1990. (prikaz).

78. Beton armiran staklenim vlaknima i konstrukcije od njega. Serija "Građevinski materijali". Izdanje 5. VNIINTPI.

79. Strelkov M.I. Promjene pravog sastava tekuće faze tijekom stvrdnjavanja veziva i mehanizmi njihovog stvrdnjavanja // Proceedings of the meeting on the chemistry of cement. M.; Promstroyizdat, 1956, str. 183-200.

80. Sycheva L.I., Volovika A.V. Materijali ojačani vlaknima / Izd. prijevoda: Materijali ojačani vlaknima. -M.: Stroyizdat, 1982. 180 str.

81. Toropov N.A. Kemija silikata i oksida. L.; Nauka, 1974, 440s.

82. Tretyakov N.E., Filimonov V.N. Kinetika i kataliza / T .: 1972, br. 3,815-817 str.

83. Fadel I.M. Intenzivna odvojena tehnologija betona punjenog bazaltom.// Sažetak disertacije. dr.sc. M, 1993.22 str.

84. Vlaknasti beton u Japanu. Express informacije. Građevinske konstrukcije”, M, VNIIIS Gosstroy SSSR, 1983. 26 str.

85. Filimonov V.N. Spektroskopija fototransformacija u molekulama.//L.: 1977, str. 213-228 (prikaz, ostalo).

86. Hong DL. Svojstva betona koji sadrži silicijev dioksid i karbonska vlakna tretirana silanima // Express informacije. Izdanje broj 1.2001. str.33-37.

87. Tsyganenko A.A., Khomenia A.V., Filimonov V.N. Adsorpcija i adsorbenti.//1976, br. 4, str. 86-91 (prikaz, ostalo).

88. Shvartsman A.A., Tomilin I.A. Advances in Chemistry//1957, svezak 23 broj 5, str. 554-567 (prikaz, ostalo).

89. Troska-alkalna veziva i sitnozrnati betoni na njihovoj osnovi (pod općim uredništvom V.D. Glukhovskog). Taškent, Uzbekistan, 1980.483 str.

90. Jurgen Schubert, Kalašnjikov S.V. Topologija mješovitih veziva i mehanizam njihovog stvrdnjavanja // Sat. Članci MNTK Nove znanstveno intenzivne tehnologije koje štede energiju i resurse u proizvodnji građevinskih materijala. Penza, PDZ, 2005. str. 208-214 (prikaz, ostalo).

91. Balaguru P., Najm. Mješavina ojačana vlaknima visokih performansi s volumnim udjelom vlakana//ACI Materials Journal.-2004.-Vol. 101, broj 4.-str. 281-286 (prikaz, ostalo).

92. Batson G.B. Vrhunsko izvješće o betonu ojačanom vlaknima. Izvijestio ASY Odbor 544. ACY Journal. 1973,-70,-№ 11,-str. 729-744 (prikaz, ostalo).

93. Bindiganavile V., Banthia N., Aarup B. Odziv na udar cementnog kompozita ultra-visoke čvrstoće ojačanog vlaknima. // ACI Materials Journal. 2002. - Vol. 99, br.6. - Str.543-548.

94. Bindiganavile V., Banthia., Aarup B. Odziv na udar cementnog kompozita ultra-visoke čvrstoće ojačanog vlaknima // ACJ Materials Journal. 2002. - sv. 99, broj 6.

95. Bornemann R., Fenling E. Ultrahochfester Beton-Entwicklung und Verhalten.//Leipziger Massivbauseminar, 2000, Bd. 10, s 1-15.

96. Brameschuber W., Schubert P. Neue Entwicklungen bei Beton und Mauerwerk // Oster. Jngenieur-und Architekten-Zeitsehrieft., s. 199-220 (prikaz, ostalo).

97. Dallaire E., Bonnean O., Lachemi M., Aitsin P.-C. Mehaničko ponašanje zatvorenog betona s reaktivnim prahom.// American Societe of Givil Eagineers Materials Engineering Coufernce. Washington. DC. studeni 1996. sv. 1, str.555-563.

98. Frank D., Friedemann K., Schmidt D. Optimisierung der Mischung sowie Verifizirung der Eigenschaften Saueresistente Hochleistungbetone.// Betonwerk+Fertigteil-Technik. 2003. br. 3. S.30-38.

99. Grube P., Lemmer C., Riihl M Vom Gussbeton zum Selbstvendichtenden Beton. s. 243-249 (prikaz, ostalo).

100. Kleingelhofer P. Neue Betonverflissiger auf Basis Policarboxilat.// Proc. 13. Jbasil Weimar 1997, Bd. 1, s 491-495.

101. Muller C., Sehroder P. Schlif3e P., Hochleistungbeton mit Steinkohlenflugasche. Essen VGB Fechmische Vereinigung Bundesveband Kraftwerksnelenprodukte.// E.V., 1998-Jn: Flugasche in Beton, VGB/BVK-Faschaugung. 01. prosinca 1998., Vortag 4.25 seiten.

102. Richard P., Cheurezy M. Sastav reaktivnog betona u prahu. Scientific Division Bougies.// Cement and Concrete Research, Vol. 25. br. 7, str. 1501-1511, 1995.

103. Richard P., Cheurezy M. Reaktivni beton u prahu visoke duktilnosti i tlačne čvrstoće 200-800 MPa.// AGJ SPJ 144-22, str. 507-518, 1994.

104. Romualdy J.R., Mandel J.A. Vlačna čvrstoća betona na koju utječu jednoliko raspoređene i glosno raspoređene duljine armature žice "ACY Journal". 1964., - 61, - br. 6, - str. 675-670 (prikaz, ostalo).

105. Schachinger J., Schubert J., Stengel T., Schmidt PC, Hilbig H., Heinz DL Ultrahochfester Beton-Bereit fur die Anwendung? Schriftenzeihe Baustoffe.// FestSchrift zum 60. Geburgstag Von Prof.-Dr. Jng. Peter Schliessl. teret. 2003, str. 189-198 (prikaz, ostalo).

106. Schmidt M. Bornemann R. Moglichkeiten und Crensen von Hochfestem Beton.// Proc. 14, Jbausil, 2000, Bd. 1, s 1083-1091.

107 Schmidt M. Jahre Entwicklung bei Zement, Zusatsmittel und Beton. Ceitzum Baustoffe und Materialpriifung. Schriftenreihe Baustoffe.// Fest-schrift zum 60. Geburgstag von Prof. Dr. Jng. Peter Schiesse. Heft 2.2003 s 189-198.

108. SchmidM,FenlingE.Utntax;hf^

109. Schmidt M., Fenling E., Teichmann T., Bunjek K., Bornemann R. Ultrahochfester Beton: Perspective fur die Betonfertigteil Industrie.// Betonwerk+Fertigteil-Technik. 2003. broj 39.16.29.

110. Schnachinger J, Schuberrt J, Stengel T, Schmidt K, Heinz D, Ultrahochfester Beton Bereit Fur die Anwendung? Scnriftenreihe Baustoffe. Fest - schrift zum 60. Geburtstag von Prof. Dr.-ing. Peter Schliessl. Heft 2.2003, C.267-276.

111. Scnachinger J., Schubert J., Stengel T., Schmidt K., Heinz D. Ultrahochfester Beton Bereit Fur die Anwendung? Scnriftenreihe Baustoffe.// Fest - schrift zum 60. Geburtstag von Prof. Dr. - ing. Peter Schlissl. Heft 2.2003, C.267-276.

112. Stark J., Wicht B. Geschichtleiche Entwichlung der ihr Beitzag zur Entwichlung der Betobbauweise // Oster. Jngenieur-und Architekten-Zeitsehrieft., 142.1997. H.9.125. Taylor //MDF.

113. Wirang-Steel Fibraus Concrete.//Betonska konstrukcija. 1972.16, br. l, s. 18-21 (prikaz, ostalo).

114. Bindiganavill V., Banthia N., Aarup B. Odziv na udar cementnog kompozita ultra-visoke čvrstoće ojačanog vlaknima // ASJ Materials Journal. -2002.-Vol. 99, broj 6.-str. 543-548 (prikaz, ostalo).

115. Balaguru P., Nairn H., Visokoučinkoviti omjer betonske mješavine ojačane vlaknima s velikim volumnim udjelima vlakana // ASJ Materials Journal. 2004, sv. 101, broj 4.-str. 281-286 (prikaz, ostalo).

116. Kessler H., Kugelmodell fur Ausfallkormengen dichter Betone. Betonwetk + Festigteil-Technik, Heft 11, S. 63-76, 1994.

117. Bonneau O., Lachemi M., Dallaire E., Dugat J., Aitcin P.-C. Mehanička svojstva i trajnost dva industrijska reaktivna praha kokreta // ASJ Materials Journal V.94. br.4, S.286-290. Srpanj-kolovoz, 1997.

118. De Larrard F., Sedran Th. Optimizacija betona ultravisokih svojstava korištenjem modela pakiranja. Cem. Concrete Res., Svezak 24(6). S. 997-1008, 1994.

119. Richard P., Cheurezy M. Sastav reaktivnog betona u prahu. Cem. Coner.Res.Vol.25. br.7, S.1501-1511, 1995.

120. Bornemann R., Sehmidt M., Fehling E., Middendorf B. Ultra Hachleistungsbeton UHPC - Herstellung, Eigenschaften und Anwendungsmoglichkeiten. Sonderdruck aus; Beton und Stahlbetonbau 96, H.7. S.458-467, 2001.

121. Bonneav O., Vernet Ch., Moranville M. Optimizacija reološkog ponašanja betona s reaktivnim praškastim betonom (RPC) Međunarodni simpozij Tagungsband o visokoučinkovitim i reaktivnim praškastim betonima. Shebroke, Kanada, kolovoz 1998. S.99-118.

122. Aitzin P., Richard P. Pješački/biciklistički most scherbooke. 4. međunarodni simpozij o korištenju visoke čvrstoće/visokih performansi, Pariz. S. 1999-1406, 1996.

123. De Larrard F., Grosse J.F., Puch C. Komparativna studija različitih silicijevih para kao aditiva u cementnim materijalima visoke učinkovitosti. Materijali i konstrukcije, RJLEM, Vol.25, S. 25-272, 1992.

124. Richard P. Cheyrezy M.N. Reaktivni praškasti betoni visoke duktilnosti i tlačne čvrstoće 200-800 MPa. ACI, SPI 144-24, S. 507-518, 1994.

125. Berelli G., Dugat I., Bekaert A. Upotreba RPC-a u rashladnim tornjevima s velikim protokom, Međunarodni simpozij o visokoučinkovitim i reaktivnim praškastim betonima, Sherbrooke, Kanada, S. 59-73,1993.

126. De Larrard F., Sedran T. Proporcioniranje mješavine betona visokih svojstava. Cem. Konkr. Res. Vol. 32, S. 1699-1704, 2002.

127. Dugat J., Roux N., Bernier G. Mehanička svojstva betona s reaktivnim prahom. Materijali i konstrukcije, Vol. 29, S. 233-240, 1996.

128. Bornemann R., Schmidt M. Uloga praha u betonu: Zbornik radova 6. međunarodnog simpozija o korištenju betona visoke čvrstoće/visokih svojstava. S. 863-872, 2002.

129. Richard P. Beton s reaktivnim prahom: Novi materijal s iznimno visokim sadržajem cementa. 4. međunarodni simpozij o korištenju betona visoke čvrstoće/visokih svojstava, Pariz, 1996.

130. Uzawa, M; Masuda, T; Shirai, K; Shimoyama, Y; Tanaka, V: Svježa svojstva i čvrstoća kompozitnog materijala reaktivnog praha (Ductal). Zbornik radova est fib kongresa, 2002.

131 Vernet, Ch; Moranville, M; Cheyrezy, M; Prat, E: Betoni ultravisoke izdržljivosti, kemija i mikrostruktura. HPC simpozij, Hong Kong, prosinac 2000.

132 Cheyrezy, M; Maret, V; Frouin, L: Mikrostrukturna analiza RPC (reaktivni praškasti beton). Cem.Coner.Res.Vol.25, No. 7, S. 1491-1500, 1995. ,

133. Bouygues Fa: Juforniationsbroschure zum betons de Poudres Reactives, 1996.

134. Reineck. K-H., Lichtenfels A., Greiner. Sv. Sezonsko skladištenje solarne energije u spremnicima tople vode izrađenim od betona visokih performansi. 6. međunarodni simpozij o visokoj čvrstoći / visokoj učinkovitosti. Leipzig, lipanj, 2002.

135. Babkov B.V., Komokhov P.G. i dr. Volumetrijske promjene u reakcijama hidratacije i rekristalizacije mineralnih veziva / Znanost i tehnologija, -2003, br.7

136. Babkov V.V., Polok A.F., Komokhov P.G. Aspekti trajnosti cementnog kamena / Cement-1988-№3 str. 14-16.

137. Alexandrovsky S.V. Neke značajke skupljanja betona i armiranog betona, 1959 br. 10 str. 8-10.

138. Sheikin A.V. Struktura, čvrstoća i otpornost na pucanje cementnog kamena. M: Strojizdat 1974, 191 str.

139. Sheikin A.V., Chekhovsky Yu.V., Brusser M.I. Struktura i svojstva cementnih betona. M: Stroyizdat, 1979. 333 str.

140. Cilosani Z.N. Skupljanje i puzanje betona. Tbilisi: Izdavačka kuća Akademije znanosti Gruzije. SSR, 1963., 173. str.

141. Berg O.Ya., Shcherbakov Yu.N., Pisanko T.N. Beton visoke čvrstoće. M: Strojizdat. 1971. od 208.i?6

Imajte na umu gore navedeno znanstvenih tekstova objavljeni na recenziju i dobiveni prepoznavanjem izvornih tekstova disertacija (OCR). S tim u vezi, mogu sadržavati pogreške povezane s nesavršenošću algoritama za prepoznavanje. U PDF datotekama disertacija i sažetaka koje isporučujemo nema takvih pogrešaka.

Predmetni izum odnosi se na industriju građevinskih materijala i koristi se za proizvodnju proizvoda od betona: visoko umjetničkih ažurnih ograda i rešetki, stupova, tankih ploče za popločavanje i rubni kamen, pločice tankih stijenki za unutarnje i vanjsko oblaganje zgrada i građevina, ukrasni predmeti i mali arhitektonski oblici. Metoda pripreme samozbijajuće mješavine reakcijskog praha posebno visoke čvrstoće i betona armiranog vlaknima sastoji se u uzastopnom miješanju komponenti dok se ne dobije smjesa potrebne fluidnosti. U mješalici se prvo pomiješa voda i hiperplastifikator, zatim se ulije cement, mikrosilika, kameno brašno i miješa 2-3 minute, nakon čega se dodaju pijesak i vlakna i miješaju 2-3 minute. Dobivena je samozbijajuća reakcijsko-praškasta vlaknasto-armirana betonska mješavina visoke čvrstoće s vrlo visokim svojstvima tečenja koja sadrži sljedeće komponente: portland cement PC500D0, frakcija pijeska od 0,125 do 0,63, hiperplastifikator, vlakna, mikrosilika, kameno brašno , akcelerator povećanja snage i voda. Metoda proizvodnje betonskih proizvoda u kalupima sastoji se u pripremi betonske smjese, dodavanju smjese u kalupe i zatim držanju u komori za njegu. Unutarnja, radna površina kalupa tretira se tankim slojem vode, zatim se u kalup ulije samozbijajuća reakcijska praškasta betonska mješavina armiranog vlaknima visoke čvrstoće s vrlo visokim svojstvima tečenja. Nakon punjenja kalupa, na površinu smjese se poprska tanak sloj vode i kalup se pokrije tehnološkom paletom. UČINAK: dobivanje samozbijajuće reakcijske praškaste betonske smjese ojačane vlaknima visoke čvrstoće s vrlo visokim svojstvima tečenja, visokim karakteristikama čvrstoće, niskom cijenom i omogućavanjem izrade otvorenih proizvoda. 2 n. i 2 z.p. f-ly, 1 tab., 3 ilustr.

Predmetni izum odnosi se na industriju građevinskih materijala i koristi se za izradu proizvoda od betona: visoko umjetničkih ažurnih ograda i rešetki, stupova, tankih ploča za popločavanje i rubnjaka, pločica s tankim stijenkama za unutarnje i vanjske obloge zgrada i građevina, ukrasnih proizvoda i male arhitektonske forme.

Poznati postupak za proizvodnju dekorativnih građevinskih proizvoda i/ili dekorativni premazi miješanjem s vodom veziva koje sadrži portlandcementni klinker, modifikator, uključujući organsku komponentu za smanjenje vode i određenu količinu ubrzivača stvrdnjavanja i gipsa, pigmenata, agregata, mineralnih i kemijskih (funkcionalnih) dodataka, te se dobivena smjesa održava dok se bentonitna glina ne zasiti (funkcionalni aditivni stabilizator smjese) propilen glikol (organska komponenta koja reducira vodu), fiksiranje dobivenog kompleksa s hidroksipropil celuloznim sredstvom za želiranje, polaganje, oblikovanje, zbijanje i toplinska obrada. Štoviše, miješanje suhih komponenti i pripremanje smjese provodi se u različitim miješalicama (vidi RF patent br. 2084416, MPK6 SW 7/52, 1997).

Nedostatak ovog rješenja je potreba korištenja različite opreme za miješanje komponenti smjese i naknadne operacije zbijanja, što komplicira i poskupljuje tehnologiju. Osim toga, prilikom korištenja ovu metodu nemoguće je dobiti proizvode s tankim i otvorenim elementima.

Poznata je metoda pripreme smjese za proizvodnju građevinskih proizvoda, uključujući aktivaciju veziva zajedničkim mljevenjem portland cementnog klinkera sa suhim superplastifikatorom i naknadnim miješanjem s punilom i vodom, a prvo se aktivirano punilo pomiješa s 5-10% vode za miješanje, zatim se dodaje aktivno vezivo i smjesa se miješa, nakon čega se dodaje 40 - 60% vode za miješanje i smjesa se miješa, zatim se dodaje preostala voda i vrši konačno miješanje dok se ne dobije homogena smjesa. Postupno miješanje komponenti provodi se 0,5-1 min. Proizvodi napravljeni od dobivene smjese moraju se držati na temperaturi od 20°C i vlažnosti od 100% 14 dana (vidi RF patent br. 2012551, MPK5 C04B 40/00, 1994).

Nedostatak poznate metode je složen i skup postupak zajedničkog mljevenja veziva i superplastifikatora, koji zahtijeva visoki troškovi o organizaciji kompleksa za miješanje i mljevenje. Osim toga, kada se koristi ova metoda, nemoguće je dobiti proizvode s tankim i otvorenim elementima.

Poznati sastav za pripremu samozbijajućeg betona koji sadrži:

100 tež. dijelovi cementa

50-200 tež. dijelovi mješavina pijeska iz kalciniranih boksita različitog granulometrijskog sastava, najfiniji pijesak srednjeg granulometrijskog sastava je manji od 1 mm, najkrupniji pijesak srednjeg granulometrijskog sastava je manji od 10 mm;

5-25 tež. dijelova ultrafinih čestica kalcijevog karbonata i bijele čađe, a sadržaj bijele čađe nije veći od 15 mas. dijelovi;

0,1-10 tež. dijelovi sredstva protiv pjenjenja;

0,1-10 tež. dijelovi superplastifikatora;

15-24 tež. dijelovi vlakana;

10-30 tež. dijelova vode.

Omjer mase između količine ultra-finih čestica kalcijevog karbonata u betonu i količine bijele čađe može doseći 1:99-99:1, poželjno 50:50-99:1 (vidi RF patent br. 111/62 ( 2006.01), 2009., stavak 12).

Nedostatak ovog betona je korištenje skupih kalciniranih boksitnih pijesaka, koji se obično koriste u proizvodnji aluminija, kao i višak cementa, što dovodi do povećanja potrošnje drugih vrlo skupih komponenti betona i, sukladno tome, do povećanja njegove cijene.

Provedeno pretraživanje pokazalo je da nisu pronađena rješenja koja omogućuju proizvodnju samozbijajućeg betona reakcijskog praha.

Poznata je metoda pripreme betona s dodatkom vlakana, u kojoj se sve komponente betona miješaju dok se ne dobije beton potrebne fluidnosti ili se prvo umiješaju suhe komponente, npr. cement, različiti tipovi pijeska, ultrafinih čestica kalcijevog karbonata, bijele čađe i eventualno superplastifikatora i sredstva protiv pjenjenja, nakon čega se u smjesu dodaje voda, a po potrebi i superplastifikator i sredstvo protiv pjenjenja ako ih ima u tekućem obliku, te po potrebi vlakna te se miješa do betona s potrebna fluidnost. Nakon miješanja, na primjer, 4-16 minuta, dobiveni beton se može lako oblikovati zbog svoje vrlo visoke fluidnosti (vidi RF patent br., točka 12). Ova odluka je uzeta kao prototip.

Dobiveni samozbijajući beton ultra visokih performansi može se koristiti za izradu montažnih elemenata kao što su stupovi, poprečne grede, grede, stropovi, pločice, umjetničke konstrukcije, prednapeti elementi ili kompozitni materijali, materijal za brtvljenje razmaka između konstrukcijskih elemenata, elementi kanalizacijskih sustava ili u arhitekturi.

Nedostatak ove metode je velika potrošnja cementa za pripremu 1 m3 smjese, što povlači za sobom povećanje troškova betonske mješavine i proizvoda iz nje zbog povećanja potrošnje ostalih komponenti. Osim toga, metoda opisana u izumu za korištenje dobivenog betona ne nosi nikakvu informaciju o tome kako se mogu proizvesti, na primjer, umjetnički ažurni i betonski proizvodi s tankim stijenkama.

Široko poznate metode za proizvodnju raznih proizvoda od betona, kada se beton izliven u kalup naknadno podvrgava vibrokompaktiranju.

Međutim, takvim poznatim metodama nemoguće je dobiti umjetničke, ažurne i betonske proizvode s tankim stijenkama.

Poznata je metoda za proizvodnju betonskih proizvoda u oblicima za pakiranje, koja se sastoji u pripremi betonske smjese, dodavanju smjese u kalupe, stvrdnjavanju. Oblik za izolaciju zraka i vlage koristi se u obliku ambalažnih oblika s više komora tankih stijenki, obloženih nakon što im se smjesa dopremi premazom za izolaciju zraka i vlage. Stvrdnjavanje proizvoda provodi se u zatvorenim komorama 8-12 sati (vidi patent za izum Ukrajine br. UA 39086, MPK7 V28V 7/11; V28V 7/38; S04V 40/02, 2005).

Nedostatak poznate metode je visoka cijena kalupa koji se koriste za izradu betonskih proizvoda, kao i nemogućnost izrade umjetničkih, ažurnih i tankostjenih betonskih proizvoda na ovaj način.

Prvi zadatak je dobiti sastav samozbijajuće reakcijsko-praškaste vlaknasto armirane betonske mješavine posebno visoke čvrstoće sa potrebnom obradivošću i potrebnim svojstvima čvrstoće, što će pojeftiniti dobivenu samozbijajuću betonsku mješavinu.

Drugi zadatak je povećati karakteristike čvrstoće u svakodnevnoj dobi uz optimalnu obradivost mješavine i poboljšati dekorativna svojstva prednjih površina betonskih proizvoda.

Prvi zadatak je riješen zahvaljujući činjenici da je razvijena metoda za pripremu samozbijajuće reakcijsko-praškaste betonske smjese ojačane vlaknima visoke čvrstoće, koja se sastoji u miješanju komponenti betonske smjese dok se ne postigne potrebna fluidnost. , u kojem se miješanje komponenti mješavine betona armiranog vlaknima provodi sekvencijalno, au mješalici se prvo miješaju voda i hiperplastifikator, zatim se ulije cement, mikrosilika, kameno brašno i smjesa se miješa 2-3 minuta, nakon čega se dodaju pijesak i vlakna i miješaju 2-3 minute dok se ne dobije betonska smjesa armirana vlaknima koja sadrži komponente, mas.%:

Ukupno vrijeme pripreme betonske smjese je od 12 do 15 minuta.

Tehnički rezultat korištenja izuma je dobivanje samozbijajuće reakcijske praškaste betonske smjese ojačane vlaknima visoke čvrstoće s vrlo visokim svojstvima tečenja, poboljšavajući kvalitetu i razmazljivost mješavine betona ojačane vlaknima, zahvaljujući posebno odabrani sastav, redoslijed uvođenja i vrijeme miješanja smjese, što dovodi do značajnog povećanja fluidnosti i karakteristika čvrstoće betona do M1000 i više, smanjujući potrebnu debljinu proizvoda.

Miješanje sastojaka u određenom redoslijedu, kada se u miješalici prvo umiješa odmjerena količina vode i hiperplastifikatora, zatim se doda cement, mikrosilika, kameno brašno i miješa 2-3 minute, nakon čega se dodaju pijesak i vlakna i Dobivena betonska smjesa miješa se 2-3 minute, što omogućuje značajno poboljšanje kvalitete i svojstava protoka (obradivost) dobivene samozbijajuće mješavine reakcijskog praškastog praha ojačanog vlaknima.

Tehnički rezultat korištenja izuma je dobivanje samozbijajuće reakcijske praškaste betonske smjese ojačane vlaknima visoke čvrstoće s vrlo visokim svojstvima tečenja, visokim karakteristikama čvrstoće i niskom cijenom. Sukladnost s danim omjerom komponenata smjese, wt.%:

omogućuje dobivanje samozbijajuće betonske mješavine u prahu za reakciju ekstra visoke čvrstoće ojačane vlaknima s vrlo visokim svojstvima protoka, visokim karakteristikama čvrstoće i niskom cijenom.

Korištenje gore navedenih komponenti, uz poštivanje navedenog udjela u kvantitativnom omjeru, omogućuje da se pri dobivanju samozbijajuće reakcijsko-praškaste betonske mješavine ojačane vlaknima visoke čvrstoće s potrebnom fluidnošću i visokim svojstvima čvrstoće osigura niske cijene dobivene smjese i time povećati njegova potrošačka svojstva. Korištenje komponenti kao što su mikrosilika, kameno brašno, omogućuje smanjenje postotka cementa, što podrazumijeva smanjenje postotka drugih skupih komponenti (hiperplastifikator, na primjer), kao i odustajanje od upotrebe skupog pijeska iz kalciniranih boksiti, što također dovodi do smanjenja troškova betonske smjese, ali ne utječe na njegova svojstva čvrstoće.

Drugi zadatak je riješen činjenicom da je razvijena metoda za proizvodnju proizvoda u kalupima od betonske smjese armirane vlaknima pripremljene kako je gore opisano, koja se sastoji od dodavanja smjese u kalupe i naknadnog držanja za stvrdnjavanje, a na početku tankog sloj vode raspršuje se na unutarnju, radnu površinu kalupa, a nakon punjenja kalupa smjesom, na njegovu površinu se poprska tanak sloj vode i kalup se pokrije tehnološkom paletom.

Štoviše, smjesa se unosi u kalupe sekvencijalno, pokrivajući napunjeni kalup odozgo tehnološkom paletom, nakon ugradnje tehnološke palete, proces proizvodnje proizvoda se ponavlja mnogo puta, postavljajući sljedeći oblik na tehnološku paletu iznad prethodnog. .

Tehnički rezultat korištenja izuma je poboljšanje kvalitete prednje površine proizvoda, značajno povećanje karakteristika čvrstoće proizvoda, zbog upotrebe samozbijajuće betonske mješavine ojačane vlaknima s vrlo visokom tečnost, posebna obrada kalupa i organizacija njege betona u svakodnevnoj dobi. Organizacija njege betona u svakodnevnoj dobi sastoji se u osiguravanju dovoljne vodonepropusnosti kalupa s betonom ulivenim u njih pokrivanjem gornjeg sloja betona u kalupu vodenim filmom i pokrivanjem kalupa paletama.

Tehnički rezultat postiže se upotrebom samozbijajuće betonske smjese ojačane vlaknima s vrlo visokim svojstvima tečenja, što omogućuje proizvodnju vrlo tankih i otvorenih proizvoda bilo koje konfiguracije, ponavljajući bilo koju teksturu i vrstu površina, eliminira proces vibracijsko zbijanje kod oblikovanja proizvoda, a također omogućuje korištenje bilo kojeg oblika (elastični, stakloplastični , metalni, plastični, itd.) za proizvodnju proizvoda.

Prethodno vlaženje kalupa tankim slojem vode i završna operacija prskanja tankog sloja vode na površinu izlivene betonske mješavine armirane vlaknima, pokrivanje kalupa betonom sa sljedećom tehnološkom paletom kako bi se stvorila hermetičnost komora za bolje sazrijevanje betona omogućuje isključivanje pojave zračnih pora od zarobljenog zraka, postizanje visoke kvalitete prednje površine proizvoda, smanjenje isparavanja vode iz stvrdnjavanja betona i povećanje karakteristika čvrstoće dobivenih proizvoda .

Broj kalupa koji se istovremeno izlijevaju odabire se na temelju volumena dobivene samozbijajuće mješavine reakcijskog praha i vlaknima armiranog betona visoke čvrstoće.

Dobivanje samozbijajuće betonske mješavine ojačane vlaknima s vrlo visokim svojstvima tečenja i, zbog toga, s poboljšanim svojstvima obradivosti, omogućuje da se ne koristi vibrirajući stol u proizvodnji umjetničkih proizvoda i da se pojednostavi tehnologija proizvodnje, dok se povećava karakteristike čvrstoće umjetničkih betonskih proizvoda.

Tehnički rezultat postiže se zahvaljujući posebno odabranom sastavu finozrnate samozbijajuće reakcijske praškaste betonske mješavine ojačane vlaknima visoke čvrstoće, načinu slijeda uvođenja komponenti, načinu obrade oblika i organiziranje njege betona u dnevnoj dobi.

Prednosti ove tehnologije i betona koji se koristi:

Upotreba pješčanog modula finoće fr. 0,125-0,63;

Odsutnost velikih agregata u betonskoj mješavini;

Mogućnost izrade betonskih proizvoda s tankim i otvorenim elementima;

Idealna površina betonskih proizvoda;

Mogućnost izrade proizvoda sa zadanom hrapavošću i teksturom površine;

Tlačna čvrstoća betona visokog stupnja, ne manje od M1000;

Visoka čvrstoća marke betona na savijanje, ne manje od Ptb100;

Ovaj izum je detaljnije objašnjen u nastavku uz pomoć nerestriktivnih primjera.

sl. 1 (a, b) - shema za proizvodnju proizvoda - izlijevanje dobivenog betona ojačanog vlaknima u kalupe;

sl. Slika 2 je pogled odozgo na proizvod dobiven korištenjem izuma za koji se zahtijeva zaštita.

Metoda dobivanja samozbijajuće reakcijske praškaste betonske smjese ojačane vlaknima visoke čvrstoće s vrlo visokim svojstvima tečenja, koja sadrži gore navedene komponente, provodi se na sljedeći način.

Najprije se izvažu sve komponente smjese. Zatim se u miješalicu ulije odmjerena količina vode, hiperplastifikatora. Zatim se uključi mikser. U procesu miješanja vode, hiperplastifikatora, uzastopno se ulijevaju sljedeće komponente smjese: cement, mikrosilika, kameno brašno. Po potrebi se mogu dodati željezo-oksidni pigmenti za bojanje betona u masi. Nakon unošenja ovih komponenti u miješalicu, dobivena suspenzija se miješa 2 do 3 minute.

U sljedećoj fazi uzastopno se uvode pijesak i vlakna i betonska smjesa se miješa 2 do 3 minute. Nakon toga, betonska smjesa je spremna za upotrebu.

Tijekom pripreme smjese uvodi se ubrzivač stvrdnjavanja.

Rezultirajuća samozbijajuća reakcijska praškasta betonska smjesa ojačana vlaknima visoke čvrstoće s vrlo visokim svojstvima tečenja je tekuća konzistencija, čiji je jedan od pokazatelja tečenje Hagermannovog stošca na staklu. Da bi se smjesa dobro razmazala, razmak mora biti najmanje 300 mm.

Kao rezultat primjene navedene metode dobiva se samozbijajuća reakcijska praškasta betonska smjesa ojačana vlaknima visoke čvrstoće s vrlo visokim svojstvima tečenja, koja sadrži sljedeće komponente: Portland cement PC500D0, frakcija pijeska od 0,125 do 0,63, hiperplastifikator, vlakna, silicijum dioksid, kameno brašno, ubrzivač stvrdnjavanja i voda. Pri implementaciji metode za proizvodnju betonske smjese ojačane vlaknima, promatra se sljedeći omjer komponenti, mas.%:

Štoviše, pri provedbi postupka za izradu betonske mješavine armirane vlaknima koristi se kameno brašno od raznih prirodnih materijala ili otpada, kao što su npr. kvarcno brašno, dolomitno brašno, vapnenačko brašno itd.

Mogu se koristiti sljedeći razredi hiperplastifikatora: Sika ViscoCrete, Glenium itd.

Ubrzivač čvrstoće kao što je Master X-Seed 100 (X-SEED 100) ili slični ubrzivači čvrstoće mogu se dodati tijekom proizvodnje smjese.

Dobivena samozbijajuća reakcijska praškasta vlaknasto-betonska mješavina visoke čvrstoće s vrlo visokim svojstvima tečenja može se koristiti u proizvodnji umjetničkih proizvoda složene konfiguracije, kao što su ažurne živice (vidi sliku 2). Dobivenu smjesu upotrijebite odmah nakon izrade.

Metoda za proizvodnju betonskih proizvoda od samozbijajuće mješavine reakcijskog praha i betona ojačane vlaknima visoke čvrstoće s vrlo visokim svojstvima tečenja, dobivenih gore opisanom metodom i specificiranog sastava, provodi se kako slijedi.

Za izradu ažurnih proizvoda izlijevanjem samozbijajuće, reakcijske praškaste betonske smjese ojačane vlaknima visoke čvrstoće s vrlo visokim svojstvima tečenja koriste se elastični (poliuretanski, silikonski, kalupno-plastični) ili kruti plastični kalupi pojednostavljenje kruga . Oplata se ugrađuje na tehnološku paletu 2. Na unutarnju, radnu površinu 3 oplate raspršuje se tanak sloj vode, čime se dodatno smanjuje broj zarobljenih mjehurića zraka na prednjoj površini betonskog proizvoda.

Nakon toga se dobivena vlaknasto-betonska smjesa 4 ulijeva u kalup, gdje se vlastitom težinom širi i samozbija, istiskujući zrak u sebi. Nakon samoizravnavanja betonske smjese u kalupu, na beton izliven u kalup se raspršuje tanak sloj vode za intenzivnije oslobađanje zraka iz betonske mješavine. Zatim se forma ispunjena betonskom smjesom armiranom vlaknima odozgo prekriva sljedećom tehnološkom paletom 2, čime se stvara zatvorena ćelija za intenzivnije stvrdnjavanje betona (vidi sliku 1 (a)).

Na tu paletu postavlja se novi kalup i proces proizvodnje se ponavlja. Tako se iz jednog dijela pripremljene betonske smjese može sukcesivno puniti nekoliko kalupa postavljenih jedan iznad drugog, čime se postiže povećanje učinkovitosti korištenja pripremljene vlaknasto betonske mješavine. Oplate ispunjene betonskom smjesom armiranom vlaknima ostavljaju se oko 15 sati da se smjesa stvrdnjava.

Nakon 15 sati betonski proizvodi se vade iz kalupa i šalju na brušenje stražnje strane, a zatim u komoru za parenje ili u komoru za toplinsko-vlažnu obradu (HMW), gdje se proizvodi drže do potpunog očvršćavanja.

Korištenje izuma omogućuje proizvodnju visoko dekorativnih ažurnih i tankostjenih proizvoda od betona visoke čvrstoće M1000 i viših razreda pomoću pojednostavljene tehnologije lijevanja bez upotrebe vibracijskog zbijanja.

Izum se može izvesti s navedenim poznatim komponentama uz poštivanje kvantitativnih omjera i opisanih tehnoloških režima. U izvođenju izuma može se koristiti poznata oprema.

Primjer metode za pripremu samozbijajuće, reakcijske praškaste betonske smjese ojačane vlaknima visoke čvrstoće s vrlo visokim svojstvima tečenja.

Najprije se sve komponente smjese važu i mjere u zadanoj količini (tež.%):

Zatim se u mješalicu ulije odmjerena količina vode i hiperplastifikatora Sika ViscoCrete 20 Gold. Zatim se miješalica uključuje i komponente se miješaju. U procesu miješanja vode i hiperplastifikatora uzastopno se ulijevaju sljedeće komponente smjese: portlandski cement PC500 D0, silicijev dioksid, kvarcno brašno. Proces miješanja provodi se neprekidno 2-3 minute.

U sljedećoj fazi, pijesak FR se uvodi sekvencijalno. 0,125-0,63 i čelično vlakno 0,22 × 13 mm. Betonska smjesa se miješa 2-3 minute.

Smanjenje vremena miješanja ne omogućuje dobivanje homogene smjese, a povećanje vremena miješanja ne poboljšava dodatno kvalitetu mješavine, već odgađa proces.

Nakon toga, betonska smjesa je spremna za upotrebu.

Ukupno vrijeme izrade mješavine betona armiranog vlaknima je od 12 do 15 minuta, ovo vrijeme uključuje dodatne operacije za zatrpavanje komponenti.

Pripremljena samozbijajuća reakcijska praškasta vlaknasto-betonska mješavina visoke čvrstoće s vrlo visokim svojstvima tečenja koristi se za izradu ažurnih proizvoda izlijevanjem u kalupe.

Primjeri sastava dobivene samozbijajuće mješavine reakcijskog praha i betona armiranog vlaknima visoke čvrstoće s vrlo visokim svojstvima tečenja, izrađene navedenom metodom, prikazani su u tablici 1.

1. Metoda za pripremu samozbijajuće reakcijske praškaste betonske smjese ojačane vlaknima visoke čvrstoće s vrlo visokim svojstvima tečenja, koja se sastoji u miješanju komponenti betonske smjese dok se ne postigne potrebna fluidnost, naznačena time što miješanje komponenti vlaknasto-betonske smjese provodi se sekvencijalno, au mješalici se prvo pomiješa voda i hiperplastifikator, zatim se ulije cement, mikrosilika, kameno brašno i smjesa se miješa 2-3 minute, nakon čega dodaju se pijesak i vlakna i miješaju 2-3 minute dok se ne dobije betonska smjesa armirana vlaknima koja sadrži, mas.%:

2. Postupak prema zahtjevu 1, naznačen time, da je ukupno vrijeme za pripremu betonske smjese od 12 do 15 minuta.

3. Metoda za proizvodnju proizvoda u kalupima iz vlaknima armirane betonske smjese pripremljene metodom prema zahtjevima 1, 2, koja se sastoji u dopremanju smjese u kalupe i naknadnoj toplinskoj obradi u komori za parenje, a na početku tankom sloju voda se raspršuje na unutarnju, radnu površinu kalupa, nakon punjenja kalupa smjesom nanosi se tanki sloj vode na njegovu površinu i kalup se pokriva tehnološkom paletom.

4. Metoda prema zahtjevu 3, naznačena time što se smjesa u kalupe unosi sekvencijalno, pokrivajući napunjeni kalup odozgo tehnološkom paletom, nakon ugradnje tehnološke palete, proces proizvodnje proizvoda se ponavlja mnogo puta, postavljajući sljedeća forma na tehnološkoj paleti iznad prethodne i njeno punjenje.

www.findpatent.ru

visokoučinkoviti reakcijski prah, betoni visoke čvrstoće i teški betoni te betoni ojačani vlaknima (opcije) - patentna prijava 2012113330

IPC klase: C04B28/00 (2006.01) Autor: Volodin Vladimir Mikhailovich (RU), Kalashnikov Vladimir Ivanovich (RU), Ananiev Sergey Viktorovich (RU), Abramov Dmitry Aleksandrovich (RU), Yatsenko Andrey Mikhailovich (RU)

Podnositelj: Volodin Vladimir Mikhailovich (RU)

1. Reakcijski praškasti teški beton koji sadrži Portland cement PC 500 D0 (sivi ili bijeli), superplastifikator na bazi polikarboksilatnog etera, silicij dioksid sa sadržajem amorfnog - staklastog silicija od najmanje 85-95%, karakteriziran time što dodatno uključuje zemlju kvarcni pijesak(mikrokvarc) ili mljeveno kameno brašno iz gustih stijena specifične površine (3-5) 103 cm2/g, sitnozrnati kvarcni pijesak uskog granulometrijskog sastava frakcije 0,1-0,5 ÷ 0,16-0,63 mm, ima specifičnu potrošnja cementa po jedinici čvrstoće betona nije veća od 4,5 kg/MPa, ima visoku gustoću s novom formulacijom i novom strukturnom i topološkom strukturom, sa sljedećim sadržajem komponenti, % mase suhih komponenti u betonska mješavina:

Mikrosilika - 3,2-6,8%;

Voda - W / T \u003d 0,95-0,12.

2. Beton ojačan vlaknima za teške uvjete u reakcijskom prahu koji sadrži portland cement PC 500 D0 (sivi ili bijeli), superplastifikator na bazi polikarboksilatnog etera, mikrosilika s udjelom amorfnog staklastog silicijevog dioksida od najmanje 85-95%, naznačen time što dodatno uključuje mljeveni kvarcni pijesak (mikrokvarc) ili mljeveno kameno brašno iz gustih stijena specifične površine (3-5) 103 cm2/g, sitnozrnati kvarcni pijesak uskog granulometrijskog sastava frakcije 0,1-0,5 ÷ 0,16-0,63 mm, kao i sadržaj vlaknaste čelične užadi (promjera 0,1-0,22 mm, duljine 6-15 mm), bazaltnih i karbonskih vlakana, ima specifičnu potrošnju cementa po jedinici čvrstoće betona ne veću od 4,5 kg / MPa, i specifična potrošnja vlakana po jedinici rasta vlačne čvrstoće na savijanje, ne prelazi 9,0 kg/MPa ima visoku gustoću s novom formulacijom i s novom strukturnom i topološkom strukturom, a beton ima duktilni (plastični) karakter razaranja s sljedeći sadržaj komponenti, % mase suhih komponenti u betonskim smjesama:

Portland cement (siva ili bijela) stupanj nije niži od PC 500 D0 - 30,9-34%;

Superplastifikator na bazi polikarboksilatnog etera - 0,2-0,5%;

Mikrosilika - 3,2-6,8%;

Mljeveni kvarcni pijesak (mikrokvarc) ili kameno brašno - 12,3-17,2%;

Fino zrnati kvarcni pijesak - 53,4-41,5%;

Vlaknasta čelična užad 1,5-5,0% volumena betona;

Bazaltna vlakna i karbonska vlakna 0,2-3,0% po volumenu betona;

Voda - W / T \u003d 0,95-0,12.

www.freepatent.ru

Građevinski artikli

U članku su opisana svojstva i mogućnosti praškastih betona visoke čvrstoće te područja i tehnologije njihove primjene.

Visoka stopa izgradnje stambenih i industrijskih zgrada s novim i jedinstvenim arhitektonskim oblicima, a posebno posebnih posebno opterećenih konstrukcija (poput mostova velikih raspona, nebodera, naftnih platformi na moru, spremnika za skladištenje plinova i tekućina pod tlakom i dr.) zahtijevala je. razvoj novih učinkovitih betona. Značajan napredak u tome posebno je zapažen od kasnih 1980-ih. Suvremeni visokokvalitetni betoni (HKB) razvrstavaju širok raspon betona za različite namjene: betone visoke čvrstoće i betone ultravisoke čvrstoće [vidi. Bornemann R., Fenling E. Ultrahochfester Beton-Entwicklung und Verhalten.// Leipziger Massivbauseminar, 2000, Bd. 10; Schmidt M. Bornemann R. Möglichkeiten und Crensen von Hochfestem Beton.// Proc. 14, Jbausil, 2000, Bd. 1], samozbijajući betoni, betoni visoke otpornosti na koroziju. Ove vrste betona ispunjavaju visoke zahtjeve za tlačnu i vlačnu čvrstoću, otpornost na pukotine, čvrstoću na udarce, otpornost na habanje, otpornost na koroziju i otpornost na mraz.

"Visoka" reologija sa značajnim smanjenjem vode u superplastificiranim betonskim smjesama osigurava se fluidnom reološkom matricom, koja ima različite razine ljestvice strukturnih elemenata koji je čine. U betonu od drobljenog kamena za drobljeni kamen cementno-pješčani mort služi kao reološka matrica na različitim mikromezorazinama. U plastificiranim betonskim mješavinama za betone visoke čvrstoće za drobljeni kamen kao makrostrukturni element, reološka matrica, čiji bi udio trebao biti puno veći nego u običnim betonima, je složenija disperzija koja se sastoji od pijeska, cementa, kamenog brašna, mikrosilika i voda. S druge strane, za pijesak u konvencionalnim betonskim mješavinama, reološka matrica na mikro razini je pasta od cementa i vode, čiji se udio može povećati kako bi se osigurala fluidnost povećanjem količine cementa. Ali to je, s jedne strane, neekonomično (osobito za betone klasa B10 - B30), s druge strane, paradoksalno, superplastifikatori su loši aditivi za smanjenje vode za Portland cement, iako su svi stvoreni i stvoreni su za njega . Gotovo svi superplastifikatori, kao što smo pokazali od 1979., "rade" mnogo bolje na mnogim mineralnim prahovima ili na njihovoj mješavini s cementom [vidi. Kalašnjikov V.I. Osnove plastifikacije mineralnih disperznih sustava za proizvodnju građevinskih materijala: disertacija u obliku znanstvenog izvješća za stupanj doktora znanosti. tehn. znanosti. - Voronjež, 1996] nego na čistom cementu. Cement je u vodi nestabilan, hidratantni sustav koji odmah nakon kontakta s vodom stvara koloidne čestice i brzo se zgušnjava. A koloidne čestice u vodi teško je raspršiti superplastifikatorima. Primjer su glinene kaše koje je teško superfluidizirati.

Za drobljeni beton, ove skale strukturnih elemenata reoloških matrica odgovaraju skalama optimalne granulometrije suhih komponenti betona za postizanje njegove visoke gustoće.

Maksimalni reološki i učinak redukcije vode uzrokovan adsorpcijom SP na površini čvrste faze genetski su karakteristični za fino disperzne sustave s visokom površinom sučelja.

Stol 1.

Reološko i vodoreducirajuće djelovanje SP u vodno-mineralnim sustavima

Osnove plastificiranja i redukcije vode mineralnih i cementnih disperznih sustava formulirane su u doktorskoj disertaciji Kalašnjikova V.I. [cm. Kalašnjikov V.I. Osnove plastifikacije mineralnih disperznih sustava za proizvodnju građevinskih materijala: disertacija u obliku znanstvenog izvješća za stupanj doktora znanosti. tehn. znanosti. - Voronjež, 1996] 1996. godine na temelju prethodno završenog rada u razdoblju od 1979. do 1996. godine. [Kalašnjikov V. I., Ivanov I. A. O strukturno-reološkom stanju ekstremno ukapljenih visoko koncentriranih disperznih sustava. // Zbornik radova IV. nacionalnog savjetovanja o mehanici i tehnologiji kompozitnih materijala. - Sofija: BAN, 1985; Ivanov I. A., Kalašnjikov V. I. Učinkovitost plastifikacije mineralnih disperznih sastava ovisno o koncentraciji krute faze u njima. // Reologija betonskih mješavina i njezini tehnološki zadaci. Tez. izvješće III Svesaveznog simpozija. - Riga. - RPI, 1979.; Kalašnjikov V. I., Ivanov I. A. O prirodi plastifikacije mineralnih dispergiranih sastava ovisno o koncentraciji krute faze u njima.// Mehanika i tehnologija kompozitnih materijala. Materijali II nacionalnog skupa. - Sofija: BAN, 1979; Kalašnjikov VI O reakciji različitih mineralnih sastava na superplastifikatore naftalen-sulfonske kiseline i učinak trenutnih alkalija na njega. // Mehanika i tehnologija kompozitnih materijala. Materijali III. nacionalnog skupa uz sudjelovanje stranih predstavnika. - Sofija: BAN, 1982; Kalašnjikov VI Računovodstvo za reološke promjene u betonskim mješavinama sa superplastifikatorima. // Zbornik radova IX Svesavezne konferencije o betonu i armiranom betonu (Taškent, 1983). - Penza. - 1983.; Kalashnikov VI, Ivanov IA Osobitosti reoloških promjena u sastavima cementa pod djelovanjem plastifikatora koji stabiliziraju ione. // Zbornik radova "Tehnološka mehanika betona". – Riga: RPI, 1984]. To su izgledi za usmjereno korištenje najveće moguće vodoreducijske aktivnosti zajedničkog pothvata u fino disperznim sustavima, značajke kvantitativnih reoloških i strukturno-mehaničkih promjena u superplastificiranim sustavima, koje se sastoje u njihovom lavinskom prijelazu iz čvrstog stanja u tekuća stanja sa super-malim dodatkom vode. To su razvijeni kriteriji za gravitacijsko širenje i posttiksotropni resurs tečenja visokodisperznih plastificiranih sustava (pod djelovanjem vlastite težine) i spontano izravnavanje dnevne površine. Ovo je napredni koncept granične koncentracije cementnih sustava s fino dispergiranim prahom iz stijena sedimentnog, magmatskog i metamorfnog podrijetla, selektivan u smislu redukcije visoke vode na SP. Najvažniji rezultati dobiveni u ovim radovima su mogućnost smanjenja potrošnje vode u disperzijama za 5-15 puta uz zadržavanje gravitacijske rasipljivosti. Pokazalo se da je kombinacijom reološki aktivnih prahova s cementom moguće pojačati učinak zajedničkog zahvata i dobiti odljevke visoke gustoće. Upravo se ti principi provode u betonima s reakcijskim prahom s povećanjem njihove gustoće i čvrstoće (Reaktionspulver beton - RPB ili Reactive Powder Concrete - RPC [vidi Dolgopolov N. N., Sukhanov M. A., Efimov S. N. Nova vrsta cementa: struktura cementa kamen. // Građevinski materijali. - 1994. - br. 115]). Drugi rezultat je povećanje redukcijskog djelovanja zajedničkog pothvata s povećanjem disperzije prašaka [vidi. Kalašnjikov V.I. Osnove plastifikacije mineralnih disperznih sustava za proizvodnju građevinskih materijala: disertacija u obliku znanstvenog izvješća za stupanj doktora znanosti. tehn. znanosti. – Voronjež, 1996]. Također se koristi u praškastim sitnozrnatim betonima povećanjem udjela fino dispergiranih sastojaka dodavanjem mikrosilike u cement. Novost u teoriji i praksi praškastog betona bila je upotreba finog pijeska frakcije 0,1-0,5 mm, čime je beton postao sitnozrnat, za razliku od običnog pjeskovitog pijeska frakcije 0-5 mm. Naš izračun prosječne specifične površine dispergiranog dijela praškastog betona (sastav: cement - 700 kg; fini pijesak fr. 0,125–0,63 mm - 950 kg; bazaltno brašno Ssp = 380 m2/kg - 350 kg; kg - 140 kg ) sa svojim sadržajem od 49% ukupne mješavine sa sitnozrnatim pijeskom frakcije 0,125–0,5 mm pokazuje da je uz disperziju MK Smk = 3000 m2 / kg prosječna površina praškastog dijela Svd = 1060 m2 / kg. , a kod Smk = 2000 m2 /kg - Svd = 785 m2 / kg. Upravo na takvim fino raspršenim komponentama izrađuju se sitnozrnati reakcijski praškasti betoni, u kojima volumna koncentracija čvrste faze bez pijeska doseže 58–64%, a zajedno s pijeskom 76–77% i malo je inferiorna u odnosu na koncentracija čvrste faze u superplastificiranim teškim betonima (Cv = 0, 80–0,85). Međutim, u drobljenom betonu, volumna koncentracija krute faze minus drobljeni kamen i pijesak je znatno niža, što određuje visoku gustoću dispergirane matrice.

„Visoka“ reologija praškastih betonskih mješavina (PBS) osigurava uz sadržaj vode od 10–12 % mase suhih komponenti granicu razvlačenja?0= 5–15 Pa, tj. samo 5-10 puta veći nego u uljanim bojama. Uz ovu vrijednost Δ0, može se odrediti korištenjem miniareometrijske metode koju smo razvili 1995. godine. Niska granica tečenja osigurana je optimalnom debljinom međusloja reološke matrice. Iz razmatranja topološke strukture PBS-a, prosječna debljina međusloja X određena je formulom:

gdje je prosječni promjer čestica pijeska; je volumna koncentracija.

Za donji sastav, s W/T = 0,103, debljina međusloja će biti 0,056 mm. De Larrard i Sedran otkrili su da za finiji pijesak (d = 0,125–0,4 mm) debljina varira od 48 do 88 µm.

Superplastifikator u znatno manjoj mjeri smanjuje viskoznost nego dodatak vode, dok je smanjenje granice razvlačenja zbog SP puno veće od onog zbog utjecaja vode.

Riža. 1. Učinak SP i vode na viskoznost, granicu tečenja i granicu tečenja

Reološka svojstva ovise o vrsti i dozi spoja. Utjecaj tri vrste zajedničkih pothvata prikazan je na sl. 2. Najučinkovitiji zajednički pothvat je Woerment 794.

Riža. 2 Utjecaj vrste i doze SP na: 1 - Woerment 794; 2 - S-3; 3 – Taljenje F 10

Istodobno, nije se domaći SP S-3 pokazao manje selektivnim, već strani SP na bazi melamina Melment F10.

Razmazljivost praškastih betonskih smjesa izuzetno je važna u oblikovanju betonskih proizvoda s tkanim volumetrijskim mrežastim okvirima položenim u kalup.

Takvi voluminozni okviri od ažurne tkanine u obliku T-zraka, I-grede, kanala i drugih konfiguracija omogućuju brzo armiranje, koje se sastoji u postavljanju i učvršćivanju okvira u obliku, nakon čega slijedi izlijevanje ovjesnog betona, koji lako prodire kroz okvir stanice veličine 2–5 mm (slika 3) . Okviri od tkanine mogu radikalno povećati otpornost betona na pukotine pod utjecajem izmjeničnih temperaturnih fluktuacija i značajno smanjiti deformacije.

Riža. 3 Uzorak skele od tkanine

Riža. 4 Prskanja mješavine sa slobodnim i blokiranim širenjem

Riža. 5 Promijenite dc/db iz slobodnog širenja dc

U tom smislu, kada se koriste mrežasti okviri s veličinom ćelija od 3-3 mm, potrebno je koristiti smjese s širinom od najmanje 28-30 cm.

Fizikalno-tehnička svojstva disperzno-armiranog praškastog betona, armiranog 1% volumena čeličnim vlaknima promjera 0,15 mm i duljine 6 mm, prikazana su u tablici 2.

Tablica 2.

Fizikalna i tehnička svojstva praškastog betona na vezivu s malom potrošnjom vode korištenjem domaćeg SP S-3

Prema stranim podacima, s 3% armature, tlačna čvrstoća doseže 180–200 MPa, a s aksijalnom napetosti - 8–10 MPa. Snaga udara povećava se više od deset puta.

Mogućnosti praškastog betona ni izdaleka nisu iscrpljene s obzirom na učinkovitost hidrotermalne obrade i njezin utjecaj na povećanje udjela tobermorita, a time i ksonotlita.

www.allbeton.ru

Beton s reakcijom praha

Zadnja izmjena enciklopedije: 17.12.2017 - 17:30

Beton s reaktivnim prahom je beton izrađen od fino usitnjenih reaktivnih materijala veličine zrna od 0,2 do 300 mikrona, a karakterizira ga visoka čvrstoća (više od 120 MPa) i visoka otpornost na vodu.

[GOST 25192-2012. Beton. Klasifikacija i općenito tehnički zahtjevi]

Reaktivni beton u prahu reaktivni praškasti beton-RPC] - kompozitni materijal visoke tlačne čvrstoće od 200-800 MPa, savijanje >45 MPa, uključujući značajnu količinu visoko dispergiranih mineralnih komponenti - kvarcni pijesak, mikrosilika, superplastifikator, kao i čelična vlakna s niskim W / T (~0,2), korištenjem toplinske i vlažne obrade proizvoda na temperaturi od 90-200°C.

[Usherov-Marshak A.V. Konkretna znanost: leksikon. M.: Građevinski materijali RIF - 2009. - 112 str.]

Nositelji autorskih prava! Ako je slobodan pristup ovaj pojam predstavlja kršenje autorskih prava, sastavljači su spremni, na zahtjev nositelja autorskih prava, ukloniti poveznicu, odnosno sam pojam (definiciju) sa stranice. Da biste kontaktirali administraciju, upotrijebite obrazac za povratne informacije.

enciklopediyastroy.ru

Praškasti disperzivno armirani beton nove generacije. Metoda za pripremu samozbijajuće mješavine reakcijskog praha i betona ojačane vlaknima visoke čvrstoće s vrlo visokim svojstvima tečenja i metoda za proizvodnju betonskih proizvoda iz dobivene mješavine

Reaktivni beton u prahu

vezivo (SRPV)

Upotreba veziva suhog reakcijskog praha (RPB)

Učinkovita uporaba betonske mješavine reakcijskog praha

Preporučeni popis disertacija

Sastav, topološka struktura i reotehnološka svojstva reoloških matrica za proizvodnju betona nove generacije 2011, kandidat tehničkih znanosti Ananyev, Sergey Viktorovich

Pareni pjeskoviti beton nove generacije na reakcijsko-praškastom vezivu 2013, kandidat tehničkih znanosti Valiev, Damir Maratovich

Finozrnati beton armiran bazaltnim vlaknima visoke čvrstoće 2009, kandidat tehničkih znanosti Borovskikh, Igor Viktorovich

Pješčani beton visoke čvrstoće i vlaknima aktiviran prahom s malim specifičnim utroškom cementa po jedinici čvrstoće 2012, kandidat tehničkih znanosti Volodin, Vladimir Mikhailovich

Beton visoke čvrstoće aktiviran prahom i beton armiran vlaknima s malim specifičnim utroškom cementa po jedinici čvrstoće 2011., doktor Khvastunov, Aleksej Viktorovič

Uvod u diplomski rad (dio sažetka) na temu "Sitnozrnati reakcijski-prah disperzno-armirani beton korištenjem stijena"

Slične teze u specijalnosti "Građevinski materijali i proizvodi", 05.23.05 VAK kod

Reotehnološka svojstva plastificiranih cementno-mineralnih disperznih suspenzija i betonskih mješavina za proizvodnju učinkovitih betona 2012, kandidat tehničkih znanosti Gulyaeva, Ekaterina Vladimirovna

Disperzivno armirani beton visoke čvrstoće 2006, kandidat tehničkih znanosti Simakina, Galina Nikolaevna

Metodološke i tehnološke osnove za proizvodnju betona visoke čvrstoće visoke početne čvrstoće za bezgrijane i niskogrijane tehnologije. 2002, doktor tehničkih znanosti Demyanova, Valentina Serafimovna

Disperzivno armirani sitnozrnati beton na tehnogenom pijesku KMA za savijanje proizvoda 2012, kandidat tehničkih znanosti Klyuev, Alexander Vasilyevich

Samozbijajući sitnozrnati betoni i betoni armirani vlaknima na bazi visokopunjenih modificiranih cementnih veziva 2018., kandidat tehničkih znanosti Balykov, Artemy Sergeevich

Zaključak disertacije na temu "Građevinski materijali i proizvodi", Kalašnjikov, Sergej Vladimirovič

Popis literature za istraživanje disertacije kandidat tehničkih znanosti Kalašnjikov, Sergej Vladimirovič, 2006

visokoučinkoviti reakcijski prah, betoni visoke čvrstoće i teški betoni te betoni ojačani vlaknima (opcije) - patentna prijava 2012113330

Građevinski artikli

Beton s reakcijom praha