Frigoriferë të vegjël. Përcaktimi i karakteristikave të njësisë ftohëse Kompresori ftohës nëse 56

Njësia e ftohjes

Njësia IF-56 është projektuar për të ftohur ajrin në dhomën e frigoriferit 9 (Fig. 2.1).

Oriz. 2.1. Njësia ftohëse IF-56

1 - kompresor; 2 - motor elektrik; 3 – tifoz; 4 - marrës; 5 -kondensator;

6 - tharëse filtri; 7 - mbyt; 8 - avullues; 9 - frigorifer

Në procesin e mbytjes së freonit të lëngshëm në mbytjen 7 (procesi 4-5 in ph-diagrami), ai avullon pjesërisht, ndërsa avullimi kryesor i freonit ndodh në avulluesin 8 për shkak të nxehtësisë së marrë nga ajri në dhomën e frigoriferit (procesi izobarik-izotermik 5-6 në fq 0 = konst Dhe t 0 = konst). Avulli i mbinxehur me temperaturë hyn në kompresorin 1, ku ngjeshet nga presioni fq 0 në presion fq K (kompresim politropik, real 1-2d). Në fig. 2.2 tregon gjithashtu një ngjeshje teorike adiabatike prej 1-2 A at s 1 = konst. Në kondensatorin 4, avujt e freonit ftohen në temperaturën e kondensimit (procesi 2e-3), pastaj kondensohen (procesi izobarik-izotermik 3-4 * në fq K = konst Dhe t K = konst. Në këtë rast, freoni i lëngshëm ftohet në një temperaturë (procesi 4*-4). Freoni i lëngshëm derdhet në marrësin 5, nga ku rrjedh përmes filtrit-tharësit 6 në mbytjen 7.

Të dhënat teknike

Avulluesi 8 përbëhet nga bateri me fije - konvektorë. Bateritë janë të pajisura me një mbytës 7 me një valvul termostatike. Kondensator i detyruar me ftohur me ajër 4, performanca e ventilatorit V B \u003d 0,61 m 3 / s.

Në fig. 2.3 tregon ciklin aktual të një impianti ftohjeje me kompresim avulli të ndërtuar sipas rezultateve të provave të tij: 1-2a - ngjeshja adiabatike (teorike) e avullit të ftohësit; 1-2d - kompresimi aktual në kompresor; 2e-3 - ftohja izobarike e avujve deri në
temperatura e kondensimit t TE; 3-4 * - kondensimi izobarik-izotermik i avullit të ftohësit në kondensator; 4 * -4 - nënftohje e kondensatës;
4-5 - mbytje ( h 5 = h 4), si rezultat i të cilit ftohësi i lëngshëm avullohet pjesërisht; 5-6 - avullimi izobarik-izotermik në avulluesin e dhomës së ftohjes; 6-1 - mbinxehja izobarike e avullit të thatë të ngopur (pika 6, X= 1) deri në temperaturë t 1 .

Oriz. 2.3. Cikli i ftohjes në ph-diagramë

Karakteristikat e performancës

Karakteristikat kryesore të funksionimit të njësisë së ftohjes janë kapaciteti ftohës P, konsumi i energjisë N, konsumi i ftohësit G dhe kapacitet specifik ftohës q. Kapaciteti ftohës përcaktohet nga formula, kW:

Q=Gq=G(h 1 – h 4), (2.1)

Ku G– konsumi i ftohësit, kg/s; h 1 – entalpia e avullit në daljen e avulluesit, kJ/kg; h 4 - entalpia e ftohësit të lëngshëm përpara mbytjes, kJ/kg; q = h 1 – h 4 – kapaciteti specifik ftohës, kJ/kg.

E veçanta vëllimore Kapaciteti ftohës, kJ / m 3:

q v= q/v 1 = (h 1 – h 4)/v 1 . (2.2)

Këtu v 1 është vëllimi specifik i avullit në daljen e avulluesit, m 3 / kg.

Shkalla e rrjedhës së ftohësit gjendet me formulën, kg/s:

G = P TE /( h 2D - h 4), (2.3)

P = c’pasdite V NË ( t NE 2 - t NË 1). (2.4)

Këtu V B \u003d 0,61 m 3 / s - performanca e tifozit që ftoh kondensatorin; t NË 1, t B2 - temperatura e ajrit në hyrje dhe dalje të kondensatorit, ºС; c’pasdite- Kapaciteti mesatar i nxehtësisë izobarik vëllimor i ajrit, kJ / (m 3 K):

c’pasdite = (μ nga pasdite)/(μ v 0), (2.5)

ku (μ v 0) \u003d 22.4 m 3 / kmol - vëllimi i një kilogram mol ajri në kushte normale fizike; (μ nga pasdite) është kapaciteti mesatar i nxehtësisë izobarik molar i ajrit, i cili përcaktohet nga formula empirike, kJ/(kmol K):

(μ nga pasdite) = 29,1 + 5,6 10 -4 ( t B1+ t NE 2). (2.6)

Fuqia teorike e kompresimit adiabatik të avujve të ftohësit në procesin 1-2 A, kW:

N A = G/(h 2A - h 1), (2.7)

Kapacitetet relative adiabatike dhe ato aktuale ftohëse:

k A = P/N A; (2.8)

k = P/N, (2.9)

që përfaqëson nxehtësinë e transferuar nga një burim i ftohtë në atë të nxehtë, për njësi të fuqisë teorike (adiabatike) dhe aktuale (fuqia elektrike e makinës së kompresorit). Koeficienti i performancës ka të njëjtin kuptim fizik dhe përcaktohet nga formula.

Të gjitha makineritë e vogla frigoriferike të prodhuara në vendin tonë janë freon. Ato nuk prodhohen në masë për përdorim në ftohës të tjerë.

Fig.99. Skema e makinës ftohëse IF-49M:

1 - kompresor, 2 - kondensator, 3 - valvola zgjerimi, 4 - avullues, 5 - shkëmbyes nxehtësie, 6 - fishekë të ndjeshëm, 7 - ndërprerës presioni, 8 - valvula e kontrollit të ujit, 9 - tharëse, 10 - filtër, 11 - motor elektrik , 12 - kaloni magnetik.

Makinat e vogla ftohëse bazohen në njësitë e kondensimit të kompresorit freon të kapacitetit përkatës të diskutuar më sipër. Industria prodhon frigoriferë të vegjël kryesisht me njësi me kapacitet 3.5 deri në 11 kW. Këto përfshijnë makinat IF-49 (Fig. 99), IF-56 (Fig. 100), KhM1-6 (Fig. 101); XMV1-6, XM1-9 (Fig. 102); HMV1-9 (Fig. 103); makina pa marka të veçanta me njësi AKFV-4M (Fig. 104); AKFV-6 (Fig. 105).

Fig.104. Skema e një makine ftohëse me një njësi AKFV-4M;

1 - kondensator KTR-4M, 2 - shkëmbyes nxehtësie TF-20M; 3 - valvula e kontrollit të ujit VR-15, 4 - ndërprerës presioni RD-1, 5 - kompresor FV-6, 6 - motor elektrik, 7 - tharëse filtri OFF-10a, 8 - avullues IRSN-12.5M, 9 - valvola zgjerimi TRV -2M, 10 - fishekë të ndjeshëm.

Makinat me njësi VS-2.8, FAK-0.7E, FAK-1.1E dhe FAK-1.5M prodhohen gjithashtu në një numër të konsiderueshëm.

Të gjitha këto makina janë të destinuara për ftohjen e drejtpërdrejtë të dhomave të ftohta stacionare dhe pajisjeve të ndryshme ftohëse tregtare të ndërmarrjeve. Catering dhe dyqane ushqimore.

Bateritë me spirale me shirita të montuara në mur IRSN-10 ose IRSN-12.5 përdoren si avullues.

Të gjitha makinat janë plotësisht të automatizuara dhe të pajisura me valvola termostatike, ndërprerës presioni dhe valvola të kontrollit të ujit (nëse makina është e pajisur me kondensator të ftohur me ujë). Makinat relativisht të mëdha të këtyre makinave - XM1-6, XMB1-6, XM1-9 dhe XMB1-9 - janë gjithashtu të pajisura me valvola solenoide dhe një ndërprerës të temperaturës së dhomës, një valvul solenoid i zakonshëm është instaluar në tabelën e përforcimit përpara lëngut. kolektor, me të cilin mund të fikni furnizimin e freonit për të gjithë avulluesit menjëherë, dhe valvulat solenoid të dhomës - në tubacionet që furnizojnë freon të lëngshëm në pajisjet ftohëse të dhomave. Nëse dhomat janë të pajisura me disa pajisje ftohëse dhe freoni u furnizohet atyre përmes dy tubacioneve (shih diagramet), atëherë një valvul solenoid vendoset në njërën prej tyre në mënyrë që të mos fiken të gjitha pajisjet ftohëse të dhomës përmes kësaj valvule, por vetëm ato që ushqen.

Ministria e Arsimit dhe Shkencës e Federatës Ruse

UNIVERSITETI TEKNIK SHTETËROR NOVOSIBIRSK

_____________________________________________________________

SPECIFIKIM
NJËSIA FRIGORIKE

Udhëzimet

për studentët e FES të të gjitha formave të arsimit

Novosibirsk
2010

UDC 621.565(07)

Përpiluar nga: Cand. teknologjisë. Shkencave, Asoc. ,

Recensent: Dr. tech. shkencave, prof.

Puna është përgatitur në Departamentin e Termocentraleve

Universiteti Teknik, 2010

QËLLIMI I PUNËS LABORATORIKE

1. Konsolidimi praktik i njohurive mbi ligjin e dytë të termodinamikës, ciklet, njësitë ftohëse.

2. Njohja me njësinë ftohëse IF-56 dhe karakteristikat teknike të saj.

3. Studimi dhe ndërtimi i cikleve të njësive ftohëse.

4. Përcaktimi i karakteristikave kryesore të njësisë ftohëse.

1. BAZA TEORIKE E PUNËS

NJËSIA FRIGORIKE

1.1. Cikli i kundërt i Carnot

Njësia e ftohjes është projektuar për të transferuar nxehtësinë nga një burim i ftohtë në një burim të nxehtë. Sipas formulimit të Clausius të ligjit të dytë të termodinamikës, nxehtësia nuk mund të kalojë në vetvete nga një trup i ftohtë në një trup të nxehtë. Në një impiant ftohjeje, një transferim i tillë i nxehtësisë nuk ndodh vetvetiu, por për shkak të energjisë mekanike të kompresorit të shpenzuar për ngjeshjen e avullit të ftohësit.

Karakteristika kryesore e impiantit ftohës është koeficienti i performancës, shprehja e të cilit merret nga ekuacioni i ligjit të parë të termodinamikës, i shkruar për ciklin e kundërt të impiantit frigoriferik, duke marrë parasysh faktin se për çdo cikël, ndryshimi i energjisë së brendshme të lëngut të punës D u= 0, domethënë:

q= q 1 – q 2 = l, (1.1)

Ku q 1 – nxehtësia që i jepet burimit të nxehtë; q 2 - nxehtësia e marrë nga burimi i ftohtë; l– funksionimi mekanik i kompresorit.

Nga (1.1) rrjedh se nxehtësia transferohet në burimin e nxehtë

q 1 = q 2 + l, (1.2)

një koeficient i performancës është proporcioni i nxehtësisë q 2 transferohen nga burimi i ftohtë në burimin e nxehtë për njësi të punës së kompresorit të shpenzuar

(1.3)

Vlera maksimale e koeficientit të performancës për një interval të caktuar të temperaturës ndërmjet T malet e nxehta dhe T i ftohti i burimeve të nxehtësisë së ftohtë ka një cikël të kundërt Carnot (Fig. 1.1),

Oriz. 1.1. Cikli i kundërt i Carnot

për të cilat nxehtësia e furnizuar në t 2 = konst nga burimi i ftohtë në lëngun e punës:

q 2 = T 2 ( s 1 – s 4) = T 2 Ds (1.4)

dhe nxehtësia e lëshuar t 1 = konst nga lëngu i punës në burimin e ftohtë:

q 1 = T 1 · ( s 2 – s 3) = T 1 Ds, (1,5)

Në ciklin e kundërt Carnot: 1-2 - ngjeshja adiabatike e lëngut të punës, si rezultat i së cilës temperatura e lëngut të punës T 2 bëhet më e nxehtë T male me burim të nxehtë; 2-3 - heqja izotermale e nxehtësisë q 1 nga lëngu i punës në burimin e nxehtë; 3-4 - zgjerimi adiabatik i lëngut të punës; 4-1 - furnizimi izotermik i nxehtësisë q 2 nga burimi i ftohtë në lëngun e punës. Duke marrë parasysh marrëdhëniet (1.4) dhe (1.5), ekuacioni (1.3) për koeficientin e performancës së ciklit të kundërt Carnot mund të përfaqësohet si:

Sa më e lartë të jetë vlera e, aq më efikas është cikli i ftohjes dhe aq më pak punë l nevojshme për të transferuar nxehtësinë q 2 nga burimi i ftohtë në të nxehtë.

1.2. Cikli i ftohjes me kompresim të avullit

Furnizimi dhe heqja e nxehtësisë izotermale në një njësi ftohëse mund të kryhet nëse ftohësi është një lëng me vlim të ulët, pika e vlimit të të cilit në presionin atmosferik është t 0 £ 0 oC, dhe në temperaturat negative presioni i vlimit fq 0 duhet të jetë më e madhe se atmosfera për të parandaluar hyrjen e ajrit në avullues. Presionet e ulëta të kompresimit bëjnë të mundur që kompresori dhe elementët e tjerë të njësisë së ftohjes të jenë të lehta. Me një nxehtësi të konsiderueshme latente të avullimit r vëllime të ulëta specifike të dëshirueshme v, e cila ju lejon të zvogëloni dimensionet e kompresorit.

Amoniaku NH3 është një ftohës i mirë (pika e vlimit t k = 20 °C, presioni i ngopjes fq k = 8,57 bar dhe në t 0 \u003d -34 ° C, fq 0 = 0,98 bar). Nxehtësia e tij latente e avullimit është më e lartë se ajo e ftohësve të tjerë, por disavantazhet e saj janë toksiciteti dhe gërryerja në lidhje me metalet me ngjyra, prandaj amoniaku nuk përdoret në njësitë ftohëse shtëpiake. Ftohës të mirë janë klorur metil (CH3CL) dhe etani (C2H6); Dioksidi i squfurit (SO2) nuk përdoret për shkak të toksicitetit të lartë.

Freonët, derivatet e fluoroklorit të hidrokarbureve më të thjeshta (kryesisht metani), përdoren gjerësisht si ftohës. Vetitë dalluese freonet janë rezistenca e tyre kimike, jotoksiciteti, mungesa e ndërveprimit me materialet strukturore kur t < 200 оС. В прошлом веке наиболее широкое распространение получил R12, или фреон – 12 (CF2CL2 – дифтордихлорметан), который имеет следующие теплофизические характеристики: молекулярная масса m = 120,92; температура кипения при атмосферном давлении fq 0 = 1 bar; t 0 = -30,3 oC; Parametrat kritikë R12: fq cr = 41,32 bar; t cr = 111,8 °C; v cr = 1,78×10-3 m3/kg; eksponent adiabatik k = 1,14.

Prodhimi i freon-12, si një substancë që shkatërron shtresën e ozonit, u ndalua në Rusi në vitin 2000, lejohet vetëm përdorimi i R12 tashmë të prodhuar ose i nxjerrë nga pajisjet.

2. funksionimi i njësisë ftohëse IF-56

2.1. njësi ftohëse

Njësia IF-56 është projektuar për të ftohur ajrin në dhomën e frigoriferit 9 (Fig. 2.1).

Fan" href="/text/category/ventilyator/" rel="bookmark">tifoz; 4 - marrës; 5 -kondensator;

6 - tharëse filtri; 7 - mbyt; 8 - avullues; 9 - frigorifer

Oriz. 2.2. Cikli i ftohjes

Në procesin e mbytjes së freonit të lëngshëm në mbytjen 7 (procesi 4-5 in ph-diagrami), ai avullon pjesërisht, ndërsa avullimi kryesor i freonit ndodh në avulluesin 8 për shkak të nxehtësisë së marrë nga ajri në dhomën e frigoriferit (procesi izobarik-izotermik 5-6 në fq 0 = konst Dhe t 0 = konst). Avulli i mbinxehur me temperaturë hyn në kompresorin 1, ku ngjeshet nga presioni fq 0 në presion fq K (kompresim politropik, real 1-2d). Në fig. 2.2 tregon gjithashtu kompresimin teorik adiabatik 1-2A në s 1 = konst..gif" width="16" height="25"> (procesi 4*-4). Freoni i lëngshëm derdhet në marrësin 5, nga ku rrjedh përmes filtrit-tharësit 6 deri te mbytja 7.

Të dhënat teknike

Avulluesi 8 përbëhet nga bateri me fije - konvektorë. Bateritë janë të pajisura me një mbyt 7 me një valvul termostatike. Kondensator i detyruar me ftohur me ajër 4, performanca e ventilatorit V B = 0,61 m3/s.

Në fig. 2.3 tregon ciklin aktual të një impianti ftohjeje me kompresim avulli të ndërtuar sipas rezultateve të provave të tij: 1-2a - ngjeshja adiabatike (teorike) e avullit të ftohësit; 1-2d - kompresimi aktual në kompresor; 2e-3 - ftohja izobarike e avujve deri në
temperatura e kondensimit t TE; 3-4* - kondensimi izobarik-izotermik i avullit të ftohësit në kondensator; 4*-4 – superftohje e kondensatës;
4-5 - mbytje ( h 5 = h 4), si rezultat i të cilit ftohësi i lëngshëm avullohet pjesërisht; 5-6 - avullimi izobarik-izotermik në avulluesin e dhomës së ftohjes; 6-1 - mbinxehja izobarike e avullit të thatë të ngopur (pika 6, X= 1) deri në temperaturë t 1.

Oriz. 2.3. Cikli i ftohjes në ph-diagramë

2.2. karakteristikat e performancës

P = Gq = G(h 1 – h 4), (2.1)

E veçanta vëllimore Kapaciteti ftohës, kJ/m3:

q v= q/ v 1 = (h 1 – h 4)/v 1. (2.2)

Këtu v 1 – vëllimi specifik i avullit në daljen e avulluesit, m3/kg.

Shkalla e rrjedhës së ftohësit gjendet me formulën, kg/s:

G = P TO/( h 2D - h 4), (2.3)

P = c’pasditeV NË( t NE 2 - t NË 1). (2.4)

Këtu V B \u003d 0,61 m3 / s - performanca e tifozit që ftoh kondensatorin; t NË 1, t B2 - temperatura e ajrit në hyrje dhe dalje të kondensatorit, ºС; c’pasditeështë kapaciteti mesatar vëllimor i nxehtësisë izobarik i ajrit, kJ/(m3 K):

c’pasdite = (μ cpm)/(μ v 0), (2.5)

ku (μ v 0) = 22,4 m3/kmol është vëllimi i një kilogram mol ajri në kushte normale fizike; (μ cpm) është kapaciteti mesatar i nxehtësisë izobarik molar i ajrit, i cili përcaktohet nga formula empirike, kJ/(kmol K):

(μ cpm) = 29,1 + 5,6 10-4( t B1+ t NE 2). (2.6)

Fuqia teorike e ngjeshjes adiabatike të avujve të ftohësit në procesin 1-2A, kW:

N A = G/(h 2A - h 1), (2.7)

Kapacitetet relative adiabatike dhe ato aktuale ftohëse:

k A = P/N A; (2.8)

k = P/N, (2.9)

ε = ( h 1 – h 4)/(h 2D - h 1). (2.10)

3. Testi i ftohjes

Pas ndezjes së njësisë së ftohjes, duhet të prisni derisa të vendoset modaliteti i palëvizshëm ( t 1 = konst t 2D = konst), më pas matni të gjitha leximet e instrumenteve dhe futini ato në tabelën e matjeve 3.1, në bazë të rezultateve të së cilës ndërtoni ciklin e njësisë ftohëse në ph- Dhe ts-koordinatat duke përdorur diagramin e avullit për freon-12 të paraqitur në fig. 2.2. Llogaritja e karakteristikave kryesore të njësisë ftohëse kryhet në tabelë. 3.2. Temperaturat e avullimit t 0 dhe kondensimi t K gjendet në varësi të presionit fq 0 dhe fq K sipas tabelës. 3.3. Presionet absolute fq 0 dhe fq K përcaktohet nga formula, shirit:

fq 0 = B/750 + 0,981fq 0M, (3.1)

fq K = B/750 + 0,981fq KM, (3.2)

Ku NË- presioni barometrik, mm. rt. Art.; fq 0M - presioni i tepërt i avullimit sipas manometrit, atm; fq KM - presioni i tepërt i kondensimit sipas manometrit, atm.

Tabela 3.1

Rezultatet e matjes

Vlera	Dimensioni	Kuptimi	shënim
presioni i avullimit, fq 0 M			me matës presioni
Presioni i kondensimit, fq KM			me matës presioni
Temperatura në frigorifer t HC			nga termoçifti 1
Temperatura e avullit të ftohësit përpara kompresorit, t 1			me termoelement 3
Temperatura e avullit të ftohësit pas kompresorit, t 2D			nga termoçifti 4
Temperatura e kondensatës pas kondensatorit, t 4			nga termoçifti 5
Temperatura e ajrit pas kondensatorit, t NË 2			nga termoçifti 6
Temperatura e ajrit përpara kondensatorit, t NË 1			nga termoçifti 7
Fuqia e lëvizjes së kompresorit, N			me vatmetër
presioni i avullimit, fq 0			sipas formulës (3.1)
temperatura e avullimit, t 0			sipas tabelës (3.3)
Presioni i kondensimit, fq TE			sipas formulës (3.2)
temperatura e kondensimit, t TE			sipas tabelës 3.3
Entalpia e avullit të ftohësit përpara kompresorit, h 1 = f(fq 0, t 1)			Nga ph-diagramë
Entalpia e avullit të ftohësit pas kompresorit, h 2D = f(fq TE, t 2D)			Nga ph-diagramë
Entalpia e avullit të ftohësit pas kompresimit adiabatik, h 2A			Nga ph- diagramë
Entalpia e kondensatës pas kondensatorit, h 4 = f(t 4)			Nga ph- diagramë
Vëllimi specifik i avullit para kompresorit, v 1=f(fq 0, t 1)			Nga ph-diagramë
Rrjedha e ajrit përmes kondensatorit V NË			Sipas pasaportës tifoz

Tabela 3.2

Llogaritja e karakteristikave kryesore të impiantit ftohës

Vlera	Dimensioni		Kuptimi
Kapaciteti mesatar molar i nxehtësisë së ajrit, (m Mepasdite)	kJ/(kmol×K)	29,1 + 5,6×10-4( t B1+ t NE 2)
Kapaciteti vëllimor i nxehtësisë së ajrit, Me¢ fqm	kJ/(m3×K)	(m cp m) / 22.4
c¢ fq m V NË( t NE 2 - t NË 1)
konsumi i ftohësit, G		P TE / ( h 2D - h 4)
Kapaciteti specifik ftohës, q		h 1 – h 4
kapaciteti ftohës, P		Gq
Kapaciteti ftohës vëllimor specifik, qV		P / v 1
fuqia adiabatike, N a		G(h 2A - h 1)
Kapaciteti relativ adiabatik ftohës, TE A		P / N A
Kapaciteti relativ real ftohës, TE		P / N
koeficienti i performancës, e		q / (h 2D - h 1)

Tabela 3.3

Presioni i ngopjes së Freon-12 (CF2 Cl2 - difluorodiklormetani)

1. Skema dhe përshkrimi i njësisë ftohëse.

2. Tabelat e matjeve dhe llogaritjeve.

3. Detyrë e përfunduar.

Ushtrimi

1. Ndërtoni një cikël ftohjeje në ph-diagrami (Fig. P.1).

2. Bëni një tabelë. 3.4 duke përdorur ph-diagramë.

Tabela 3.4

Të dhënat fillestare për ndërtimin e ciklit të një impianti ftohës nëts - koordinatat

2. Ndërtoni një cikël ftohjeje në ts-diagrami (Fig. P.2).

3. Përcaktoni vlerën e koeficientit të performancës së ciklit të kundërt Carnot sipas formulës (1.6) për T 1 = T K dhe T 2 = T 0 dhe krahasojeni atë me COP të instalimit aktual.

LITERATURA

1. Sharov, Yu. I. Krahasimi i cikleve të njësive ftohëse që përdorin ftohës alternativë / // Inxhinieria e energjisë dhe energjisë termike. - Novosibirsk: NSTU. - 2003. - Numri. 7, - S. 194-198.

2. Kirillin, V. A. Termodinamika teknike / , . – M.: Energjia, 1974. – 447 f.

3. Vargaftik, N. B. Libër referimi mbi vetitë termofizike të gazeve dhe lëngjeve / . - M.: shkenca, 1972. - 720 f.

4. Andryushchenko, A. I. Bazat e termodinamikës teknike të proceseve reale / . - M .: Shkolla e Lartë, 1975.

Njësia IF-56 është projektuar për të ftohur ajrin në dhomën e frigoriferit 9 (Fig. 2.1). elementët kryesorë janë: një kompresor pistoni freoni 1, një kondensator i ftohur me ajër 4, një mbytës 7, bateri avulluese 8, një tharëse filtri 6 e mbushur me një desiccant - xhel silicë, një marrës 5 për mbledhjen e kondensatës, një tifoz 3 dhe një motor elektrik 2.

Oriz. 2.1. Skema e njësisë së ftohjes IF-56:

Të dhënat teknike

Marka e kompresorit
Numri i cilindrave
Vëllimi i përshkruar nga pistonët, m3/h
ftohës
Kapaciteti ftohës, kW
në t0 = -15 °С: tk = 30 °С
në t0 = +5 °С tk = 35 °С
Fuqia e motorit elektrik, kW
Sipërfaqja e jashtme e kondensatorit, m2
Sipërfaqja e jashtme e avulluesit, m2

Avulluesi 8 përbëhet nga dy bateri me fije - konvektorë. bateritë janë të pajisura me një mbyt 7 me një valvul termostatike. Kondensator i detyruar me ftohur me ajër 4, performanca e ventilatorit

VB = 0,61 m3/s.

Në fig. Figurat 2.2 dhe 2.3 tregojnë ciklin aktual të një impianti ftohjeje me komprimim avulli të ndërtuar sipas rezultateve të provave të tij: 1 - 2a - ngjeshja adiabatike (teorike) e avullit të ftohësit; 1 - 2d - kompresimi aktual në kompresor; 2d - 3 - ftohje izobarike e avujve deri në

temperatura e kondensimit tk; 3 - 4* - kondensimi izobarik-izotermik i avullit të ftohësit në kondensator; 4* - 4 - nënftohje e kondensatës;

4 - 5 - mbytje (h5 = h4), si rezultat i së cilës ftohësi i lëngshëm avullohet pjesërisht; 5 - 6 - avullimi izobarik-izotermik në avulluesin e dhomës së ftohjes; 6 – 1 – mbinxehja izobarike e avullit të thatë të ngopur (pika 6, х = 1) deri në temperaturën t1.

Lloji i kompresorit:

Pistoni ftohës jo i drejtë, me një shkallë, kuti mbushëse, vertikale.

Qëllimi për punime në instalime frigoriferike stacionare dhe transportuese.

Specifikimet teknike , ,

Parametri	Kuptimi
Kapaciteti ftohës, kW (kcal/h)	12,5 (10750)
Freon	R12-22
Goditja e pistonit, mm	50
Diametri i cilindrit, mm	67,5
Numri i cilindrave, copë	2
Shpejtësia e boshtit të gungës, s -1	24
Vëllimi i përshkruar nga pistonët, m 3 / orë	31
Diametri i brendshëm i tubacioneve thithëse të lidhura, jo më pak se, mm	25
Diametri i brendshëm i tubacioneve të lidhura të injektimit, jo më pak se, mm	25
Dimensionet e përgjithshme, mm	368324390
Pesha neto, kg	47

Karakteristikat dhe përshkrimi i kompresorit ...

Diametri i cilindrit - 67,5 mm
Goditja e pistonit - 50 mm.
Numri i cilindrave - 2.
Shpejtësia e vlerësuar e boshtit - 24s-1 (1440 rpm).
Lejohet të funksionojë kompresori me një shpejtësi boshti s-1 (1650 rpm).
Vëllimi i përshkruar i pistonit, m3/h - 32,8 (në n=24 s-1). 37.5 (në n=27.5 s-1).
Lloji i makinës - përmes transmetimit të rripit V ose tufës.

Ftohësit:

R12 - GOST 19212-87

R22- GOST 8502-88

R142- TU 6-02-588-80

Kompresorët janë produkte të riparueshëm dhe kërkojnë mirëmbajtje periodike:

Mirëmbajtja pas 500 orësh; 2000 h, me nderrim vaji dhe pastrim filtri gazi;
- Mirëmbajtja pas 3750 h:
- riparimi aktual pas 7600 orësh;
- e mesme, riparim pas 22500 orësh;
- remont pas 45000 orësh

Në procesin e prodhimit të kompresorëve, dizajni i përbërësve dhe pjesëve të tyre po përmirësohet vazhdimisht. Prandaj, në kompresorin e furnizuar, pjesët dhe montimet individuale mund të ndryshojnë pak nga ato të përshkruara në pasaportë.

Parimi i funksionimit të kompresorit është si më poshtë:

kur boshti me gunga rrotullohet, pistonët kthehen
lëvizje progresive. Kur pistoni lëviz poshtë në hapësirën e formuar nga cilindri dhe pllaka e valvulës, krijohet një vakum, pllakat e valvulave thithëse përkulen, duke hapur vrima në pllakën e valvulës përmes së cilës avulli i ftohësit kalon në cilindër. Mbushja me avull ftohës do të vazhdojë derisa pistoni të arrijë pozicionin e tij të poshtëm. Kur pistoni lëviz lart, valvulat e thithjes mbyllen. Presioni në cilindra do të rritet. Sapo presioni në cilindër të jetë më i madh se presioni në linjën e shkarkimit, valvulat e shkarkimit do të hapin vrimat në "Pllakën e valvulave" për kalimin e avullit të ftohësit në zgavrën e shkarkimit. Pasi të ketë arritur pozicionin e sipërm, pistoni do të fillojë të zbresë, valvulat e shkarkimit do të mbyllen dhe do të ketë përsëri një vakum në cilindër. Pastaj cikli përsëritet. Karteri i kompresorit (Fig. 1) është një derdhje prej gize me mbështetëse për kushinetat e boshtit të gungës në skajet. Në njërën anë të mbulesës së karterit ka një gjëndër grafiti, nga ana tjetër karteri mbyllet me një mbulesë në të cilën ndodhet një krisur, e cila shërben si ndalesë për boshtin e gungës. Kartera ka dy priza, njëra prej të cilave shërben për të mbushur kompresorin me vaj dhe tjetra për të kulluar vajin. Në murin anësor të karterit ka një xham shikimi të krijuar për të kontrolluar nivelin e vajit në kompresor. Fllanxha në krye të karterit është projektuar për të lidhur bllokun e cilindrit me të. Blloku i cilindrave kombinon dy cilindra në një derdhje prej gize, e cila ka dy fllanxha: e sipërme për ngjitjen e pllakës së valvulës në kapakun e bllokut dhe e poshtme për ngjitjen në kavilje. Për të mbrojtur kompresorin dhe sistemin nga bllokimi, një filtër është instaluar në zgavrën e thithjes së njësisë. Për të siguruar kthimin e vajit të grumbulluar në zgavrën e thithjes, sigurohet një prizë me një vrimë që lidh zgavrën e thithjes së bllokut me kaviljen. Grupi lidhës dhe i pistonit përbëhet nga një pistoni, shufra lidhëse, gishti. unaza mbyllëse dhe kruese vaji. Pllaka e valvulave është e instaluar në pjesën e sipërme të kompresorit midis blloqeve të cilindrit dhe mbulesës së cilindrit, përbëhet nga një pllakë valvulash, pllaka valvulash thithëse dhe shkarkimi, sedilje valvulash thithëse, susta, tufa, udhëzues të valvulave të shkarkimit. Pllaka e valvulës ka shalë të lëvizshme të valvulave thithëse në formën e pllakave prej çeliku të ngurtësuar me dy vrima të zgjatura në secilën prej tyre. Vrimat mbyllen me pllaka susta çeliku, të cilat ndodhen në brazda të pllakës së valvulës. Shalat dhe pjata fiksohen me kunja. Pllakat e valvulave të shkarkimit janë çeliku, të rrumbullakëta, të vendosura në brazda unazore të pllakës, të cilat janë ulëset e valvulave. Për të parandaluar zhvendosjen anësore, gjatë funksionimit, pllakat përqendrohen nga udhëzues të stampuar, këmbët e të cilave mbështeten në pjesën e poshtme të brazdës unazore të pllakës së valvulës. Nga lart, pllakat shtypen kundër pllakës së valvulës me susta, duke përdorur një shirit të zakonshëm, i cili është ngjitur në pllakë me bulona në tufa. 4 kunja janë të fiksuara në shiritin, mbi të cilin vendosen tufa, duke kufizuar ngritjen e valvulave të shkarkimit. Tufat shtypen kundër udhëzuesve të valvulave me susta buferike. Në kushte normale sustat tampon nuk funksionojnë; Ato shërbejnë për të mbrojtur valvulat nga thyerja gjatë goditjeve hidraulike në rast të ftohësit të lëngshëm ose vajit të tepërt që hyn në cilindra. Pllaka e valvulës ndahet nga një ndarje e brendshme e kokës së cilindrit në zgavrat e thithjes dhe shkarkimit. Në pozicionin e sipërm, ekstrem të pistonit midis pllakës së valvulës dhe pjesës së poshtme të pistonit ka një hendek prej 0,2 ... 0,17 mm, i quajtur hapësirë lineare e vdekur. Kutia e mbushjes vulos fundin e lëvizjes së boshtit me gunga që del jashtë. Lloji i kutisë së mbushjes - grafit i vetë-rregulluar. Valvulat e mbylljes - thithja dhe shkarkimi, përdoren për të lidhur kompresorin me sistemin e ftohësit. Një montim këndor ose i drejtë, si dhe një montim ose pajisje për pajisjet lidhëse, është ngjitur në trupin e valvulës së mbylljes në fill. Kur boshti rrotullohet në drejtim të akrepave të orës, në pozicionin ekstrem, bobina bllokon kalimin kryesor përmes valvulës në sistem dhe hap kalimin drejt montimit. Kur boshti rrotullohet në drejtim të kundërt të akrepave të orës, në pozicionin ekstrem ai mbyll me një kon kalimin në montim dhe hap plotësisht kalimin kryesor përmes valvulës në sistem dhe bllokon kalimin në tee. Në pozicionet e ndërmjetme, kalimi është i hapur si për sistemin ashtu edhe për tee. Lubrifikimi i pjesëve lëvizëse të kompresorit kryhet me spërkatje. Lubrifikimi i ditarëve të shufrës lidhëse të boshtit të gungës ndodh përmes kanaleve të pjerrëta të shpuara në pjesën e sipërme të shufrës së poshtme të shufrës lidhëse. Koka e sipërme e shufrës lidhëse lubrifikohet me vaj që rrjedh nga brenda fundi, pistoni dhe rënia në vrimën e shpuar të kokës së sipërme të shufrës lidhëse. Për të reduktuar bartjen e vajit nga karteri, një vaj përdoret nga një unazë e lëvizshme në piston, e cila hedh një pjesë të vajit nga muret e cilindrit përsëri në kavilje.

Sasia e vajit që duhet mbushur: 1,7 + - 0,1 kg.

Performanca e ftohjes dhe fuqia efektive, shihni tabelën:

Opsione	R12		R22	R142
Opsione	n=24 s-¹	n=24 s-¹	n=27,5 s-¹	n=24 s-¹
Kapaciteti ftohës, kW	8,13	9,3	12,5	6,8
Fuqia efektive, kW	2,65	3,04	3,9	2,73

Shënime: 1. Të dhënat jepen për mënyrën: pika e vlimit - minus 15°С; temperatura e kondensimit - 30°С; temperatura e thithjes - 20°C; temperatura e lëngut përpara pajisjes së mbytjes 30 ° C - për freon R12, R22; pika e vlimit - 5 ° C; temperatura e kondensimit - 60 C; temperatura e thithjes - 20 ° C; temperatura e lëngut përpara pajisjes së mbytjes - 60 ° C - për freonin 142;

Devijimi nga vlerat nominale të kapacitetit ftohës dhe fuqisë efektive brenda ± 7% lejohet.

Diferenca midis presioneve të shkarkimit dhe thithjes nuk duhet të kalojë 1,7 MPa (17 kgf/s*1), dhe raporti i presionit të shkarkimit me presionin e thithjes nuk duhet të kalojë 1,2.

Temperatura e shkarkimit nuk duhet të kalojë 160°C për R22 dhe 140°C për R12 dhe R142.

Presioni i projektimit 1,80 MPa (1,8 kgf.cm2)

Kompresorët duhet të ruajnë ngushtësinë kur testohen me një mbipresion prej 1,80 MPa (1,8 kgf.cm2).

Kur punoni në R22, R12 dhe R142, temperatura e thithjes duhet të jetë:

tvs=t0+(15…20°С) në t0 ≥ 0°С;

TV=20°С në -20°С< t0 < 0°С;

tair= t0 + (35…40°С) në t0< -20°С;