Жаңа буынның ұнтақ дисперсиялық темірбетоны. Өте жоғары ағындық қасиеті бар өздігінен нығыздалатын аса берік реакциялы-ұнтақ талшықты темірбетон қоспасын дайындау әдісі және алынған қоспадан бетон бұйымдарын алу әдісі
Реакциялық ұнтақ бетон РЕАКЦИЯЛЫҚ ҰНТАҚ БЕТОН
Жаңа буын реакциялы-ұнтақты бетондар (РПК) болашақтың нақты бетондары емес
құрамында ірі түйіршікті және кесек толтырғыштар бар. Бұл оларды ерекшелендіреді
ұсақ түйіршікті (құмды) және қиыршық тасты бетондар. Құрғақ реакция ұнтағы бетон қоспалары
(SRPBS), қиыршық тасты өздігінен нығыздайтын бетон алуға арналған
монолитті және құрастырмалы құрылыс, композиттік байланыстырғыштың жаңа, негізгі түріне айналуы мүмкін
бетонның көптеген түрлерін өндіруге арналған. Реакциялық-ұнтақ бетон қоспаларының жоғары өтімділігі
сұйықтықты сақтай отырып, оларды қиыршық таспен қосымша толтыруға және оларды пайдалануға мүмкіндік береді
өздігінен нығыздалатын беріктігі жоғары бетондар; құм мен қиыршық тасты толтыру кезінде - дірілдеу үшін
қалыптау, дірілдеу және каландрлеу технологиялары. Бұл ретте алынған бетондар
діріл және діріл-күшті нығыздау технологиялары, қарағанда жоғары беріктікке ие болуы мүмкін
құйылған бетон. Неғұрлым жоғары дәрежеде сыныптардың жалпы құрылыс мақсаттарына арналған бетондар алынады
B20-B40.
Реактивті ұнтақ бетон
РЕАКЦИЯЛЫҚ ҰНТАҚ БЕТОНҰнтақты бетонда цементтің көлемдік концентрациясы 22-25% болғандықтан, бөлшектер
цемент, бұрын ұсынылған формулаға сәйкес, бір-бірімен байланыспайды, бірақ бөлінеді
микрокремнийдің судың наноөлшемді бөлшектері, ұнтақталған құмның микрометриялық бөлшектері және
ұсақ түйіршікті құм. Мұндай жағдайларда кәдімгі құмды және қиыршық тасты бетоннан айырмашылығы,
қатаюдың топохимиялық механизмі ерітіндіден, ионды диффузиядан төмен
қатаю механизмі. Бұл қарапайым, бірақ бастапқы бақылау эксперименттерінде расталды.
аз мөлшерде ірі ұнтақталған клинкерлерден тұратын композиттік жүйелерді шынықтыру және
түйіршікті шлак және 10-12% судағы ұсақ мәрмәрдің айтарлықтай мөлшері. IN
ұнтақ бетон цемент бөлшектері микрокремний бөлшектерімен және тас ұнымен бөлінеді.
Бөлшектердің беттерінде судың ең жұқа қабықшалары болғандықтан, ұнтақтың қатаю процестері
бетон өте тез ағады. Олардың тәуліктік күші 40-60 МПа және одан да көп жетеді.
Реакциялық-ұнтақты бетонның дисперсті бөлігі портландцементтен, тас ұнынан және
Жоғары гравитациялық сұйықтыққа жауап беретін МК суды қажет етеді
SP қоспасыз. С: KM: МК: Жм 1: 0,5: 0,1: 1,5 қатынасы бар құраммен, гравитациялық ток
МС түріне байланысты 0,095-0,11 тең су-қатты қатынаста жүзеге асырылады. ең үлкен
МК-ның суға деген сұранысы бар. Оның сумен суспензиясы МК салмағы бойынша 110-120% су құрамында тарай бастайды. Цемент пен СП болғанда ғана МК сулы ортада реактивті компонентке айналады.
байланыстырғыш (SRPV)
ҚҰРҒАҚ РЕАКЦИЯЛЫҚ ҰНТАКТЫҢ АРТЫҚШЫЛЫҚТАРЫБІЛДІРУШІ (SRPV)
1. Өте жоғары беріктік RPV, 120-160 МПа жетеді, айтарлықтай асатын
«балласты» әкті түрлендіруге байланысты суперпластизирленген портландцементтің беріктігі
гидросиликаттарды цементтеу.
2. Қысқаша енгізу арқылы бетонның физикалық-техникалық қасиеттерінің көпфункционалдылығы
дисперсті болат талшықтары: суды аз сіңіру (1% -дан аз), жоғары аязға төзімділік (көп
1000 цикл), жоғары осьтік созуға (10-15 МПа) және иілуге (40-50)
МПа), жоғары соққыға төзімділік, карбонатты және сульфатты коррозияға жоғары төзімділік және т.б.;
3. Цемент зауыттарында СРПБ өндірісінің жоғары техникалық-экономикалық көрсеткіштері,
жабдықтар кешенінің болуы: кептіру, ұнтақтау, гомогенизациялау және т.б.;
4. Дүние жүзінің көптеген аймақтарында кварц құмының, сонымен қатар тастың кең таралуы.
магниттік сепарация және флотация арқылы қара және түсті металдарды байыту технологиясынан алынған ұн;
ҚҰРҒАҚ РЕАКЦИЯЛЫҚ ҰНТАКТЫҢ АРТЫҚШЫЛЫҚТАРЫ
БІЛДІРУШІ (SRPV)
5. Ұсақ түйіршіктерге кешенді өңдеу кезінде тасты ұсақтауды іріктеудің үлкен қоры
қиыршық тас және тас ұны;
6. Реакциялық толтырғышты, цементті және біріктірілген ұнтақтау технологиясын қолдану мүмкіндіктері
суперпластификатор;
7. СРПБ-ны жоғары беріктікті, аса жоғары беріктікті өндіру үшін пайдалану мүмкіндіктері
қиыршық тас және жаңа буынның құмды бетоны, сондай-ақ жалпы құрылысқа арналған бетон
толтырғыш пен байланыстырғыштың қатынасын өзгерту арқылы;
8. Абсорбцияланбайтын микроәйнек пен жоғары берік жеңіл бетондарды алу мүмкіндіктері.
реакциялық-ұнтақты байланыстырғыштың жоғары беріктігін жүзеге асырумен микрозолсфералар;
9. Жөндеу жұмыстары үшін жоғары берік желім мен байламдарды дайындау мүмкіндіктері.
(SRPW)
Құрғақ реакциялы ұнтақты байланыстырғышты (RPB) пайдалану
ҚҰРҒАҚ РЕАКЦИЯЛЫҚ ҰНТАҚТАЙ ТҰРТҚЫШТЫ ҚОЛДАНУ(SRPW)
Құрғақ реакциялы-ұнтақ бетон қоспалары (SRPBS) қиыршықсыз алуға арналған
монолитті және құрастырмалы құрылысқа арналған өздігінен нығыздалатын бетон, жаңа, негізгі бола алады
бетонның көптеген түрлерін өндіруге арналған композиттік байланыстырғыштың түрі. Жоғары өтімділік
реакциялық-ұнтақ бетон қоспалары оларды сақтау кезінде қиыршық таспен қосымша толтыруға мүмкіндік береді
өтімділік және оларды өздігінен нығыздалатын беріктігі жоғары бетондар үшін пайдалану; құммен толтырылған кезде
қиыршық тас - қалыптаудың, вибропресстің және каландрдың діріл технологиялары үшін. Бола тұра
діріл және діріл-күшті нығыздау технологияларын қолдану арқылы алынған бетондарда көбірек болуы мүмкін
құйылған бетонға қарағанда беріктігі жоғары. Жоғары дәрежеде бетондар алынады
В20-В40 сыныптарының жалпы құрылыс мақсаттары.
Сығылу күші, МПа
Құрама
реакция ұнтағы
0,9% Melflux 2641 F бар бетон
В/Т
0,1
V/C
Жүйелілік
конустың бұлыңғырлығы
0,31
Хигерман
290 мм
Сал
Суды сіңіру
o-shchenie
нес
салмағы бойынша
,
%
кг/м3
2260
0,96
кейін
бумен пісіру
қалыпты жағдайда
шарттар
қатаю
арқылы
1 күн
арқылы
28 күн
арқылы
1 күн
арқылы
28 күн
119
149
49,2
132
Реакциялық-ұнтақ бетон қоспасын тиімді пайдалану
РЕАКЦИЯЛЫҚ ұнтақты ТИІМДІ ПАЙДАЛАНУБЕТОН ҚОСЫМАСЫ
Реакциялық-ұнтақ бетон қоспасын құммен және беріктігі жоғары қиыршық таспен толтыру кезінде,
беріктігі 120-130 МПа бетон, ауыр бетон бойынша цемент құны 300-350 тең
кг/м3.Бұл SRPBS-ті ұтымды және тиімді пайдаланудың бірнеше мысалдары ғана. Болашағы бар
көбік бетон және газдалған бетон өндірісі үшін SRPBS пайдалану мүмкіндігі. Олар пайдаланады
беріктігі РПБ-дан төмен портландцемент және кезінде өздігінен қатаюдың құрылымдық процестері.
уақыт соңғысымен көбірек өтеді.
Мұндай бетондардан жасалған бұйымдар мен конструкциялардың пайдалану сенімділігін арттыруға қол жеткізілді
жұқа қысқа болат талшықтары, шыны және базальт талшықтары бар дисперсті арматура.
Бұл осьтік созылу күшін 4-5 есе, иілудегі созылу беріктігін арттыруға мүмкіндік береді
400-500 маркалы бетонмен салыстырғанда 6-8 есе, соққыға төзімділігі 15-20 есе.
01.06.2008 16:51:57
Мақалада беріктігі жоғары ұнтақ бетондардың қасиеттері мен мүмкіндіктері, сондай-ақ оларды қолдану аймақтары мен технологиялары сипатталған.
Жаңа және бірегей тұрғын үй және өндірістік ғимараттарды салудың жоғары қарқыны архитектуралық формаларжәне әсіресе, ерекше жүктелген конструкциялар (мысалы, үлкен аралықты көпірлер, зәулім ғимараттар, теңіздегі мұнай платформалары, қысыммен газдар мен сұйықтықтарды сақтауға арналған резервуарлар және т.б.) жаңа тиімді бетондарды әзірлеуді талап етті. Бұл бағыттағы елеулі ілгерілеу әсіресе 1980 жылдардың соңынан бастап байқалды. Қазіргі заманғы жоғары сапалы бетондар (HKB) әртүрлі мақсаттарға арналған бетондардың кең спектрін жіктейді: беріктігі жоғары және өте жоғары берік бетондар [қараңыз. Bornemann R., Fenling E. Ultrahochfester Beton-Entwicklung und Verhalten.// Leipziger Massivbauseminar, 2000, Bd. 10; Schmidt M. Bornemann R. Möglichkeiten und Crensen von Hochfestem Beton.// Прок. 14, Джбаусил, 2000, б.д. 1], өздігінен нығыздалатын бетондар, коррозияға төзімділігі жоғары бетондар. Бетонның бұл түрлері қысу және созылу, жарықшақтарға төзімділік, соққыға төзімділік, тозуға төзімділік, коррозияға төзімділік және аязға төзімділік бойынша жоғары талаптарға жауап береді.
Бетонның жаңа түрлеріне көшуге, біріншіден, бетон мен ерітінді қоспаларын пластификаттау саласындағы революциялық жетістіктер, екіншіден, ең белсенді пуццоландық қоспалардың – кремнеземдік түтіннің, сусыздандырылған каолиндердің және ұсақ күлдің пайда болуы ықпал еткені сөзсіз. Поликарбоксилат, полиакрилат және полигликоль негізіндегі суперпластификаторлардың және әсіресе экологиялық таза гиперпластификаторлардың комбинациялары асқын сұйық цемент-минералды дисперсті жүйелер мен бетон қоспаларын алуға мүмкіндік береді. Осы жетістіктердің арқасында бетондағы химиялық қоспалары бар құрамдас бөліктердің саны 6–8-ге жетті, су-цемент қатынасы 4–10 см ұн (КМ) немесе онсыз конустық тартылумен сипатталатын пластиканы сақтай отырып, 0,24–0,28 дейін төмендеді. ол, бірақ гиперпластификаторларға жоғары жұмыс істейтін бетондарға (Ultrahochfester Beton, Ultra hochleistung Beton) МК қосқанда, дәстүрлі бірлескен кәсіпорындарда құйылғандардан айырмашылығы, бетон қоспаларының тамаша өтімділігі төмен шөгумен және өздігінен тығыздалумен біріктіріледі. ауаны шығару.
Асқын пластиктенген бетон қоспаларында судың айтарлықтай азаюы бар «жоғары» реология оны құрайтын құрылымдық элементтердің масштабтық деңгейлері әртүрлі болатын сұйық реологиялық матрицамен қамтамасыз етіледі. Қиыршық тасқа арналған қиыршық тас бетонында цемент-құмды ерітінді әртүрлі микро-мезол деңгейлерде реологиялық матрица ретінде қызмет етеді. Макроқұрылымдық элемент ретінде қиыршық тасқа арналған жоғары беріктіктегі бетондарға арналған пластификацияланған бетон қоспаларында реологиялық матрица, оның үлесі қарапайым бетондарға қарағанда әлдеқайда жоғары болуы керек, құм, цемент, тас ұн, микрокремний және су. Өз кезегінде, кәдімгі бетон қоспаларындағы құм үшін микродеңгейдегі реологиялық матрица цемент-су пастасы болып табылады, оның үлесі цемент мөлшерін арттыру арқылы өтімділікті қамтамасыз ету үшін ұлғайтылуы мүмкін. Бірақ бұл, бір жағынан, үнемді емес (әсіресе В10 - В30 класындағы бетондар үшін), екінші жағынан, суперпластификаторлар портландцемент үшін суды азайтатын нашар қоспалар болып табылады, бірақ олардың барлығы ол үшін жасалған және жасалып жатыр. . Барлық дерлік суперпластификаторлар, біз 1979 жылдан бері көрсеткендей, көптеген минералды ұнтақтарда немесе олардың цементпен қоспасында әлдеқайда жақсы «жұмыс істейді» [қараңыз. Калашников В.И. Өндіріске арналған минералды дисперсті жүйелерді пластификациялау негіздері құрылыс материалдары: Ғылыми баяндама түріндегі диссертация докторы ғылыми дәрежесін алу үшін. техника. Ғылымдар. - Воронеж, 1996] таза цементке қарағанда. Цемент суда тұрақсыз, сумен жанасқаннан кейін бірден коллоидты бөлшектер түзетін және тез қалыңдайтын ылғалдандыратын жүйе. Ал судағы коллоидты бөлшектер суперпластификаторлармен қиын дисперсияланады. Мысал ретінде асқын сұйықтыққа айналуы қиын саз балшықтарын келтіруге болады.
Осылайша, қорытынды өзін көрсетеді: цементке тас ұн қосу қажет және бұл қоспаға бірлескен кәсіпорынның реологиялық әсерін ғана емес, сонымен қатар реологиялық матрицаның өзінің үлесін де арттырады. Нәтижесінде судың мөлшерін айтарлықтай азайтуға, бетонның тығыздығын арттыруға және беріктігін арттыруға болады. Тас ұнтағын қосу іс жүзінде цементтің ұлғаюына тең болады (егер суды төмендететін әсерлер цементті қосқаннан айтарлықтай жоғары болса).
Бұл жерде цементтің бір бөлігін тас ұнына ауыстыруға емес, оны портландцементке қосуға (және айтарлықтай үлесі - 40–60%) назар аудару маңызды. Полиструктуралық теория негізінде 1985–2000 жж. Полиструктураны өзгерту бойынша барлық жұмыстар портландцементтің 30-50% бетонда сақтау үшін минералды толтырғыштармен алмастыруға бағытталған [қараңыз. Соломатов В.И., Выровой В.Н. және т.б. Композиттік құрылыс материалдары және материалды тұтынуды азайтатын құрылымдар. - Киев: Будивельник, 1991; Аганин С.П. Модификацияланған кварц толтырғышы бар суды аз қажет ететін бетондар: Есеп конкурсына реферат. дәрежесі кандидаты. техника. Ғылымдар. - М, 1996; Фадель И.М. Базальтпен толтырылған бетонның интенсивті бөлек технологиясы: Диссертацияның авторефераты. адал. техника. Ғылымдар – М, 1993]. Бірдей беріктіктегі бетондардағы портландцементтерді үнемдеу стратегиясы тек қысу кезінде ғана емес, сонымен қатар иілу және осьтік керілу және соққы кезінде 2-3 есе жоғары беріктікпен бетонды үнемдеу стратегиясына жол береді. Бетонды көбірек ашық конструкцияларда үнемдеу цементті үнемдеуге қарағанда жоғары экономикалық тиімділік береді.
Әртүрлі масштабтағы реологиялық матрицалардың құрамдарын қарастыра отырып, біз беріктігі жоғары бетондардағы құм үшін микродеңгейдегі реологиялық матрица цемент, ұн, кремний диоксиді, суперпластификатор және судың күрделі қоспасы екенін анықтаймыз. Өз кезегінде, құрылымдық элементтер ретінде цемент пен тас ұнының қоспасы үшін (бірдей дисперстілігі) микрокремний қосындысы бар жоғары берік бетондар үшін шкала деңгейі кішірек басқа реологиялық матрица пайда болады - кремний диоксиді түтінінің, судың және суперпластификатордың қоспасы.
Ұсақталған бетон үшін реологиялық матрицалардың құрылымдық элементтерінің бұл шкалалары оның жоғары тығыздығын алу үшін бетонның құрғақ құрамдас бөліктерінің оптималды гранулометрия шкалаларына сәйкес келеді.
Осылайша, тас ұнды қосу құрылымдық-реологиялық функцияны да, матрицаны толтыру қызметін де атқарады. Беріктігі жоғары бетондар үшін тас ұнының реактивті-химиялық функциясының маңызы кем емес, ол реактивті микрокремний мен микродегидратацияланған каолинмен жоғары әсермен орындалады.
Қатты фаза бетіндегі СП адсорбциясынан туындайтын максималды реологиялық және суды төмендететін әсерлер жоғары интерфейсі бар ұсақ дисперсті жүйелерге генетикалық тұрғыдан тән.
1-кесте.
Су-минералды жүйелердегі СП реологиялық және суды төмендететін әрекеті
Дисперсті ұнтақ түрі және пластификатор | SP дозасы,% | ||
CaCO3 (Mg 150) | |||
BaCO3 (балқыту) | |||
Ca(OH)2 (LST) | |||
Цемент ПО «Вольскцемент» (С-3) | |||
Пенза кен орнының Опока (S-3) | |||
Ұнтақталған шыны TF10 (S-3) |
1-кестеде СП бар портландцементті құю шламдарында соңғысының суды төмендететін әсері минералды ұнтақтарға қарағанда 1,5–7,0 есе (sic!) жоғары екені көрсетілген. Тау жыныстары үшін бұл артық 2-3 есе жетуі мүмкін.
Осылайша, гиперпластификаторлардың микрокремниймен, тас ұнымен немесе күлмен үйлесуі сығымдауға беріктік деңгейін 130-150 дейін, ал кейбір жағдайларда 180-200 МПа немесе одан да жоғары көтеруге мүмкіндік берді. Дегенмен, беріктіктің айтарлықтай артуы сынғыштықтың қарқынды өсуіне және Пуассон коэффициентінің 0,14–0,17-ге дейін төмендеуіне әкеледі, бұл төтенше жағдайларда құрылымдардың кенеттен бұзылу қаупіне әкеледі. Бетонның бұл жағымсыз қасиетінен құтылу соңғысын өзекше арматурасымен күшейту арқылы емес, өзекше арматурасын полимерлерден, шыныдан және болаттан жасалған талшықтарды енгізумен біріктіру арқылы жүзеге асырылады.
Минералды және цементті дисперсті жүйелерді пластификациялау және суды қалпына келтіру негіздері Калашников В.И. докторлық диссертациясында тұжырымдалған. [см. Калашников В.И. Құрылыс материалдарын өндіруге арналған минералды дисперсті жүйелерді пластификациялау негіздері: Ғылым докторы ғылыми дәрежесін алу үшін ғылыми баяндама түріндегі диссертация. техника. Ғылымдар. - Воронеж, 1996] 1979 жылдан 1996 жылға дейінгі кезеңде бұрын аяқталған жұмыстар негізінде 1996 ж. [Калашников В.И., Иванов И.А. Өте сұйылтылған жоғары концентрлі дисперстік жүйелердің құрылымдық-реологиялық жағдайы туралы. // Композиттік материалдардың механикасы мен технологиясы бойынша IV Ұлттық конференция материалдары. - София: БАН, 1985; Иванов И.А., Калашников В.И. Минералды дисперстік композицияларды олардағы қатты фазаның концентрациясына байланысты пластификациялаудың тиімділігі. // Бетон қоспаларының реологиясы және оның технологиялық міндеттері. Tez. ІІІ Бүкілодақтық симпозиумның баяндамасы. - Рига. - РПИ, 1979; Калашников В.И., Иванов И.А. Минералды дисперсті композициялардың олардағы қатты фазаның концентрациясына байланысты пластиктену табиғаты туралы.// Композиттік материалдардың механикасы мен технологиясы. II Ұлттық конференция материалдары. - София: БАН, 1979 ж.; Калашников В.И. Әртүрлі минералды құрамдардың нафталин-сульфоқышқылды суперпластификаторларға реакциясы және оған жылдам сілтілердің әсері туралы. // Композиттік материалдардың механикасы мен технологиясы. Шетелдік өкілдердің қатысуымен өткен III Ұлттық конференция материалдары. - София: БАН, 1982; Калашников В.И. Суперпластификаторлармен бетон қоспаларындағы реологиялық өзгерістерді есепке алу. // Бетон және темірбетон жөніндегі IX Бүкілодақтық конференция материалдары (Ташкент, 1983). - Пенза. - 1983; Калашников В.И., Иванов И.А. Ионды тұрақтандырғыш пластификаторлардың әсерінен цемент композицияларының реологиялық өзгерістерінің ерекшеліктері. // «Бетонның технологиялық механикасы» шығармалар жинағы. – Рига: РПИ, 1984]. Бұл жұқа дисперсті жүйелерде бірлескен кәсіпорынның мүмкін болатын ең жоғары суды төмендететін белсенділігін мақсатты пайдалану перспективалары, қатты пластиктен көшкін тәрізді ауысуынан тұратын суперпластизирленген жүйелердегі сандық реологиялық және құрылымдық-механикалық өзгерістердің ерекшеліктері. судың өте аз қосылуымен сұйық күйге ауысады. Бұл жоғары дисперсті пластиктенген жүйелердің (өз салмағының әсерінен) гравитациялық таралу және посттиксотропты ағын ресурсының және күндізгі беттің өздігінен тегістелуінің әзірленген критерийлері. Бұл шөгінді, магмалық және метаморфтық текті тау жыныстарынан алынған ұсақ дисперсті ұнтақтары бар цемент жүйелерінің шекті концентрациясының жетілдірілген концепциясы, судың жоғары тотықсыздануы тұрғысынан СП. Бұл жұмыстарда алынған ең маңызды нәтижелер гравитациялық таралу қабілетін сақтай отырып, дисперсиялардағы суды тұтынуды 5-15 есе азайту мүмкіндігі болып табылады. Реологиялық белсенді ұнтақтарды цементпен біріктіру арқылы бірлескен кәсіпорынның әсерін күшейтіп, тығыздығы жоғары құймалар алуға болатыны көрсетілді. Дәл осы принциптер реакциялық ұнтақ бетондарда олардың тығыздығы мен беріктігінің жоғарылауымен жүзеге асырылады (Reaktionspulver beton - RPB немесе Reactive Powder Concrete - RPC [қараңыз Долгополов Н. Н., Суханов М. А., Ефимов С. Н. жаңа түріцемент: цемент тасының құрылымы. // Құрылыс материалдары. - 1994. - No 115]). Тағы бір нәтиже - ұнтақтардың дисперсиясының жоғарылауымен бірлескен кәсіпорынның азайту әрекетінің жоғарылауы [қараңыз. Калашников В.И. Құрылыс материалдарын өндіруге арналған минералды дисперсті жүйелерді пластификациялау негіздері: Ғылым докторы ғылыми дәрежесін алу үшін ғылыми баяндама түріндегі диссертация. техника. Ғылымдар. – Воронеж, 1996]. Ол сондай-ақ цементке микрокремний қосу арқылы ұсақ дисперсті құрамдас бөліктердің үлесін арттыру арқылы ұнтақталған ұсақ түйіршікті бетондарда қолданылады. Ұнтақты бетонның теориясы мен тәжірибесіндегі жаңалық 0,1-0,5 мм фракциясы бар ұсақ құмды пайдалану болды, ол 0-5 мм фракциясы бар қарапайым құмды құмнан айырмашылығы бетонды ұсақ түйіршікті етті. Ұнтақты бетонның дисперсті бөлігінің орташа меншікті бетін есептеуіміз (құрамы: цемент - 700 кг; ұсақ құм фр. 0,125–0,63 мм - 950 кг; базальт ұны Ssp = 380 м2/кг - 350 кг; кг - 140 кг ) 0,125–0,5 мм фракциядағы ұсақ түйіршікті құммен жалпы қоспаның 49% құрауы МК Smk = 3000м2 / кг дисперсиямен ұнтақ бөлігінің орташа беті Svd = 1060м2 / кг болатынын көрсетеді. , ал Smk = 2000 м2 / кг - Свд = 785 м2 / кг. Дәл осындай майда дисперсті компоненттерде ұсақ түйіршікті реакциялы-ұнтақ бетондар жасалады, оларда құмсыз қатты фазаның көлемдік концентрациясы 58-64% жетеді, ал құммен бірге - 76-77% және одан сәл төмен. асқын пластиктенген ауыр бетондардағы қатты фазаның концентрациясы (Cv = 0, 80–0,85). Дегенмен, ұсақталған бетонда қатты фазаның минус қиыршық тас пен құмның көлемдік концентрациясы әлдеқайда төмен, бұл дисперсті матрицаның жоғары тығыздығын анықтайды.
Жоғары беріктік микрокремнийдің немесе сусыздандырылған каолиннің ғана емес, сонымен қатар ұнтақталған тау жыныстарының реактивті ұнтағының болуымен қамтамасыз етіледі. Әдебиеттер бойынша негізінен күл, балтық, әктас немесе кварц ұны енгізіледі. Ю.М.Баженов, Ш.Т.Бабаев, А.Комаромның суды аз қажет ететін композициялық байланыстырғыштарды жасап, зерттеуіне байланысты КСРО мен Ресейде реактивті ұнтақ бетондар өндірісінде кең мүмкіндіктер ашылды. А., Батраков В.Г., Долгополов Н.Н. ВНВ ұнтақтау процесінде цементті карбонатты, гранитті, кварц ұнымен 50%-ға дейін ауыстыру суды төмендететін әсерді айтарлықтай арттыратыны дәлелденді. Қиыршық тас бетонның гравитациялық таралуын қамтамасыз ететін W / T қатынасы бірлескен кәсіпорынның әдеттегі енгізуімен салыстырғанда 13-15% -ға дейін төмендейді, мұндай VNV-50-де бетонның беріктігі 90-100 МПа жетеді. Негізінде VNV, микрокремний, ұсақ құм және дисперсті арматура негізінде қазіргі заманғы ұнтақ бетондарды алуға болады.
Дисперсиялық арматураланған ұнтақ бетондар тек алдын ала кернелген арматурасы бар құрама арматурасы бар жүк көтергіш конструкциялар үшін ғана емес, сонымен қатар өте жұқа қабырғалы, оның ішінде кеңістіктік, архитектуралық бөлшектерді өндіру үшін де өте тиімді.
Соңғы мәліметтерге сәйкес, құрылымдардың тоқыма арматурасы мүмкін. Бұл 10 жылдан астам бұрын Франция мен Канадада реакцияның дамуына түрткі болған дамыған шет елдерде беріктігі жоғары полимерден және сілтіге төзімді жіптерден жасалған үш өлшемді рамалардың (матаның) тоқыма-талшық өндірісінің дамуы болды. -тас ұнтақтарымен және микрокремниймен толтырылған қосымша ұсақ кварцты толтырғыштары бар ірі толтырғыштары жоқ бірлескен кәсіпорындары бар ұнтақ бетондар. Осындай ұсақ түйіршікті қоспалардан жасалған бетон қоспалары өз салмағының әсерінен таралып, тоқылған раманың толық тығыз торлы құрылымын және барлық филигран тәрізді интерфейстерді толтырады.
Ұнтақты бетон қоспаларының «жоғары» реологиясы құрғақ құрамдастардың массасының 10–12% сумен қамтамасыз етеді, аққыштық шегі?0= 5–15 Па, яғни. қарағанда 5-10 есе ғана жоғары майлы бояулар. Мұндай 0 мәнімен оны 1995 жылы біз әзірлеген миниареометриялық әдіс арқылы анықтауға болады. Төмен аққыштық беріктігі мыналармен қамтамасыз етіледі: оңтайлы қалыңдығыреологиялық матрицаның қабаттары. PBS топологиялық құрылымын қарастырудан X аралық қабатының орташа қалыңдығы мына формуламен анықталады:
мұндағы құм бөлшектерінің орташа диаметрі; көлем концентрациясы болып табылады.
Төмендегі композиция үшін W/T = 0,103 болса, аралық қабаттың қалыңдығы 0,056 мм болады. Де Ларрард пен Седран ұсақ құмдар үшін (d = 0,125–0,4 мм) қалыңдығы 48-ден 88 мкм-ге дейін өзгеретінін анықтады.
Бөлшектердің аралық қабатының ұлғаюы тұтқырлықты және соңғы ығысу кернеуін азайтады және өтімділікті арттырады. Сұйықтықты су қосу және СП енгізу арқылы арттыруға болады. Тұтастай алғанда, су мен СП-ның тұтқырлықтың, соңғы ығысу кернеуінің және аққыштық шегінің өзгеруіне әсері екіұшты (1-сурет).
Суперпластификатор тұтқырлықты суды қосқаннан әлдеқайда аз дәрежеде төмендетеді, ал СП әсерінен шығымдылық деңгейінің төмендеуі судың әсерінен әлдеқайда көп.
Күріш. 1. СП және судың тұтқырлыққа, аққыштық пен аққыштыққа әсері.
Суперпластизирленген соңғы толтырылған жүйелердің негізгі қасиеттері тұтқырлық айтарлықтай жоғары болуы мүмкін және егер аққыштық күші төмен болса, жүйе баяу ағып кетуі мүмкін. SP жоқ кәдімгі жүйелер үшін тұтқырлық төмен болуы мүмкін, бірақ жоғары аққыштық күші олардың таралуына кедергі келтіреді, өйткені оларда посттиксотропты ағын ресурсы жоқ [қараңыз. Калашников В.И., Иванов И.А. Ионды тұрақтандырғыш пластификаторлардың әсерінен цемент композицияларының реологиялық өзгерістерінің ерекшеліктері. // «Бетонның технологиялық механикасы» шығармалар жинағы. – Рига: РПИ, 1984].
Реологиялық қасиеттер бірлескен кәсіпорынның түріне және мөлшеріне байланысты. Бірлескен кәсіпорындардың үш түрінің әсері күріште көрсетілген. 2. Ең тиімді бірлескен кәсіпорын Woerment 794 болып табылады.
Күріш. 2 СП түрі мен дозасының?о-ға әсері: 1 - Woerment 794; 2 - S-3; 3 – балқыту F 10
Сонымен қатар, отандық SP S-3 емес, меламин F10 негізіндегі шетелдік SP селективті емес болып шықты.
Қалыпқа салынған тоқылған көлемді торлы рамалары бар бетон бұйымдарын қалыптастыруда ұнтақ бетон қоспаларының таралу қабілеті өте маңызды.
Тройник, I-арқалық, арна және басқа конфигурациялар түріндегі мұндай көлемді ашық-матадан жасалған рамалар тез арматураға мүмкіндік береді, ол жақтауды қалыпқа орнату және бекітуден тұрады, содан кейін ол арқылы оңай енетін суспензиялы бетонды құюдан тұрады. өлшемі 2–5 мм болатын жақтау ұяшықтары (3-сурет) . Матадан жасалған тіректертемператураның ауыспалы ауытқуының әсерінен бетонның жарықшаққа төзімділігін түбегейлі арттыруға және деформацияларды айтарлықтай азайтуға мүмкіндік береді.
Бетон қоспасы торлы жақтау арқылы жергілікті түрде оңай құйып қана қоймай, сонымен қатар қалыптағы қоспаның көлемін ұлғайту арқылы рама арқылы «кері» ену арқылы пішінді толтыру кезінде таралуы керек. Ағындылықты бағалау үшін құрғақ құрамдастардың құрамы бойынша бірдей құрамдағы ұнтақ қоспалары қолданылды, ал конустан таралу мүмкіндігі (шайқау үстелі үшін) СП және (ішінара) су мөлшерімен бақыланады. Таралу диаметрі 175 мм торлы сақинамен жабылды.
Күріш. 3 Матаның тірегі үлгісі
Күріш. 4 Бос және бітеліп спрейі бар қоспаның шашырауы
Тордың анық өлшемі 2,8 × 2,8 мм, сымның диаметрі 0,3 × 0,3 мм болды (4-сурет). Бақылау қоспалары 25,0 балқымалармен дайындалды; 26,5; 28,2 және 29,8 см.Тәжірибелердің нәтижесінде қоспаның сұйықтығының жоғарылауымен бос тұрақты ток пен блокталған ағыс дб диаметрлерінің қатынасы төмендейтіні анықталды. Суретте. 5 dc/dbotdc өзгерісін көрсетеді.
Күріш. 5 Еркін таралған тұрақты токтан тұрақты ток/дБ өзгертіңіз
Суреттен көрініп тұрғандай, 29,8 см еркін таралумен сипатталатын аққыштықта қоспа таралымдарының айырмашылығы DC және db жоғалады.Dc.= 28,2 кезінде тор арқылы таралу 5%-ға азаяды. Тор арқылы тарату кезінде әсіресе үлкен баяулау 25 см таралуы бар қоспада байқалады.
Осыған байланысты, ұяшық өлшемі 3-3 мм болатын торлы жақтауларды пайдаланған кезде, кем дегенде 28-30 см таралуы бар қоспаларды пайдалану қажет.
Диаметрі 0,15 мм және ұзындығы 6 мм болат талшықтармен көлем бойынша 1% арматураланған дисперсті-арматуралы ұнтақ бетонның физикалық-техникалық қасиеттері 2-кестеде көрсетілген.
2-кесте.
Тұрмыстық SP S-3 көмегімен суды аз қажет ететін байланыстырғышқа ұнтақ бетонның физикалық-техникалық қасиеттері
Меншік атауы | Өлшем бірлігі | Көрсеткіштер |
|
Тығыздығы | |||
Кеуектілік | |||
Қысу күші | |||
Иілу созылу күші | |||
Осьтік созылу күші | |||
Серпімділік модулі | |||
Пуассон қатынасы | |||
Суды сіңіру | |||
Аязға төзімділік | циклдар саны |
Шетелдік мәліметтерге сәйкес, 3% арматурамен қысу күші 180–200 МПа, ал осьтік керілу кезінде 8–10 МПа жетеді. Соққы күші он еседен астам артады.
Гидротермиялық өңдеудің тиімділігін және оның тоберморит, сәйкесінше ксонотлит үлесін арттыруға әсерін ескере отырып, ұнтақ бетонның мүмкіндіктері сарқылудан алыс.
- Ақпарат пайдалы болды ма? иә ішінара жоқ
- 15444
1-ТАРАУ ҚАЗІРГІ КӨЗҚАРАС ЖӘНЕ НЕГІЗГІ
ЖОҒАРЫ САПАЛЫ ҰНТАҚ БЕТОН АЛУ ПРИНЦИПТЕРІ.
1.1 Жоғары сапалы бетонды және талшықты темірбетонды қолданудың шетелдік және отандық тәжірибесі.
1.2 Бетонның көп компоненттілігі функционалдық қасиеттерді қамтамасыз ету факторы ретінде.
1.3 Беріктілігі жоғары және аса күшті реакциялы-ұнтақты бетондар мен талшықты темірбетондардың пайда болуына мотивация.
1.4 Дисперсті ұнтақтардың жоғары реактивтілігі жоғары сапалы бетондарды алудың негізі болып табылады.
1-ТАРАУ БОЙЫНША ҚОРЫТЫНДЫ.
2-ТАРАУ КӨЗ МАТЕРИАЛДАР, ЗЕРТТЕУ ӘДІСТЕРІ,
ҚҰРАЛДАР МЕН ЖАБДЫҚТАР.
2.1 Шикізаттың сипаттамасы.
2.2 Зерттеу әдістері, аспаптар мен жабдықтар.
2.2.1 Шикізатты дайындау технологиясы және олардың реактивті белсенділігін бағалау.
2.2.2 Ұнтақты бетон қоспаларын дайындау технологиясы және мен
Олардың сынақтары.
2.2.3 Зерттеу әдістері. Құрылғылар мен жабдықтар.
3-тарау ДИСПЕРСІТТІК ЖҮЙЕЛЕРДІҢ ТОПОЛОГИЯСЫ, ДИСПЕРСІТТІК
ТЕМІР-ҰНТАУ-БЕТОН ЖӘНЕ
ОЛАРДЫ ҚАТТЫРУ МЕХАНИЗМІ.
3.1 Композиттік байланыстырғыштардың топологиясы және олардың қатаю механизмі.
3.1.1 Композиттік байланыстырғыштардың құрылымдық және топологиялық талдауы. 59 Б 3.1.2 Композиттік байланыстырғыштардың гидратация және қатаю механизмі – композициялардың құрылымдық топологиясының нәтижесінде.
3.1.3 Дисперсті-арматуралы ұсақ түйіршікті бетондардың топологиясы.
3-ТАРАУ БОЙЫНША ҚОРЫТЫНДЫ.
4-ТАРАУ СУПЕРПЛАСТАЛҒАН ДИСПЕРСІТТІК ЖҮЙЕЛЕРДІҢ, ҰНТАҚ-БЕТОН ҚОСЫМАЛАРЫНЫҢ РЕОЛОГИЯЛЫҚ ЖАҒДАЙЫ ЖӘНЕ ОНЫ БАҒАЛАУ ӘДІСТЕМЕСІ.
4.1 Дисперсті жүйелер мен ұсақ түйіршікті ұнтақ бетон қоспаларының шекті ығысу кернеуі мен өтімділігін бағалау әдістемесін әзірлеу.
4.2 Дисперсті жүйелердің және ұсақ түйіршікті ұнтақ қоспаларының реологиялық қасиеттерін эксперименталды түрде анықтау.
4-ТАРАУ БОЙЫНША ҚОРЫТЫНДЫ.
5-ТАРАУ ТАУ ЖАСАУЛАРЫНЫҢ РЕАКТИВТІ АКТИВТІЛІГІН БАҒАЛАУ ЖӘНЕ РЕАКЦИЯЛЫҚ Ұнтақ қоспалары мен БЕТОНДЫ ЗЕРТТЕУ.
5.1 Цементпен араласқан тау жыныстарының реактивтілігі.-■.
5.2 Материалдарға қойылатын талаптарды ескере отырып, ұнтақты дисперсиялық темірбетон құрамын таңдау принциптері.
5.3 Ұнтақты дисперсиялық темірбетонның ұсақ түйіршіктеріне арналған рецепт.
5.4 Бетон қоспасын дайындау.
5.5 Ұнтақты бетон қоспалары құрамдарының олардың қасиеттеріне және осьтік сығу беріктігіне әсері.
5.5.1 Бетон қоспасының таралуына және бетонның беріктігіне суперпластификаторлар түрінің әсері.
5.5.2 Суперпластификатор дозасының әсері.
5.5.3 Микрокремнийдің дозалануының әсері.
5.5.4 Базальт пен құм үлесінің беріктікке әсері.
5-ТАРАУ БОЙЫНША ҚОРЫТЫНДЫ.
6-тарау БЕТОНДЫҢ ФИЗИКАЛЫҚ-ТЕХНИКАЛЫҚ ҚАСИЕТТЕРІ ЖӘНЕ ОЛАРДЫҢ
ТЕХНИКАЛЫҚ-ЭКОНОМИКАЛЫҚ БАҒАЛАУ.
6.1 РПБ және фибро-РББ беріктігінің түзілу кинетикалық ерекшеліктері.
6.2 Талшық-RPB деформациялық қасиеттері.
6.3 Ұнтақты бетондағы көлемдік өзгерістер.
6.4 Дисперсиялық арматураланған ұнтақ бетондардың су сіңіруі.
6.5 ТЭН-і және ТРМ өндірісіне енгізу.
Ұсынылатын диссертациялар тізімі
Жаңа буын бетондарын алу үшін реологиялық матрицалардың құрамы, топологиялық құрылымы және реотехнологиялық қасиеттері. 2011 ж., техника ғылымдарының кандидаты Ананьев, Сергей Викторович
Реакциялы-ұнтақты байланыстырғыштағы жаңа буынның буланған құмды бетоны 2013 ж., техника ғылымдарының кандидаты Валиев, Дамир Маратұлы
Жоғары беріктігі бар ұсақ түйіршікті базальт талшықты темірбетон 2009 ж., техника ғылымдарының кандидаты Боровских, Игорь Викторович
Ұнтақпен белсендірілген беріктігі жоғары құмбетон және беріктік бірлігіне цементтің меншікті шығыны аз талшықты темірбетон 2012 ж., техника ғылымдарының кандидаты Володин, Владимир Михайлович
Ұнтақпен белсендірілген беріктігі жоғары бетон және беріктік бірлігіне цементтің меншікті шығыны аз талшықты темірбетон 2011 ж., ф.ғ.д. Хвастунов, Алексей Викторович
Дипломдық жұмысқа кіріспе (реферат бөлігі) на тему «Ұсақ түйіршікті реакция-ұнтақты дисперсті-темірбетонды жыныстарды қолдану»
Тақырыптың өзектілігі. Жыл сайын бетон және темірбетон өндірісінің әлемдік тәжірибесінде жоғары сапалы, жоғары және аса берік бетондар өндірісі қарқынды өсуде және бұл прогресс материалды және энергияны айтарлықтай үнемдеу есебінен объективті шындыққа айналды. ресурстар.
Бетонның сығымдалу беріктігінің айтарлықтай артуы кезінде жарыққа төзімділік сөзсіз төмендейді және құрылымдардың сынғыш сыну қаупі артады. Бетонды талшықпен дисперсті арматура бұл жағымсыз қасиеттерді жояды, бұл 150-200 МПа беріктігі бар 80-100-ден жоғары класты бетонды өндіруге мүмкіндік береді, оның жаңа сапасы - бұзылудың тұтқырлығы бар.
Дисперсті темірбетондар саласындағы ғылыми жұмыстарды талдау және олардың отандық тәжірибеде өндірісі негізгі бағдар мұндай бетондарда беріктігі жоғары матрицаларды пайдалану мақсаттарын көздемейтінін көрсетеді. Дисперсиялық темірбетон класы қысу беріктігі бойынша өте төмен болып қалады және В30-В50-мен шектеледі. Бұл талшықтың матрицаға жақсы адгезиясын қамтамасыз етуге, болат талшықты созуға төзімділігі төмен болса да толық пайдалануға мүмкіндік бермейді. Оның үстіне, теориялық тұрғыда көлемдік күшейту дәрежесі 5-9% болатын еркін төселген талшықтары бар бетон бұйымдары жасалып, іс жүзінде бетон бұйымдары шығарылады; олар діріл әсерінен композицияның пластиктенбеген «майлы» жоғары шөгілетін цемент-құмды ерітінділерімен төгіледі: цемент-құм -1: 0,4 + 1: 2,0 Вт / С = 0,4, бұл өте ысырапты және деңгейін қайталайды. жұмыс 1974 .Маңызды ғылыми жетістіктерсуперпластификаторлы ВНВ жасау саласында, микрокремний диоксиді бар микродисперсті қоспалар, жоғары беріктігі бар тау жыныстарының реактивті ұнтақтары бар, олигомерлік құрамды суперпластификаторлар мен гиперпластификаторларды қолдану арқылы суды төмендететін әсерді 60%-ға дейін жеткізуге мүмкіндік берді. полимер құрамы. Бұл жетістіктер құйылған өздігінен нығыздалатын қоспалардан беріктігі жоғары темірбетонды немесе ұсақ түйіршікті ұнтақ бетондарды жасауға негіз бола алмады. Бұл ретте алдыңғы қатарлы елдер дисперсті талшықтармен нығайтылған реакциялы-ұнтақ бетондардың жаңа буындарын, тоқылған көлемді жіңішке торлы рамаларды, олардың штангамен немесе дисперсті арматурасы бар штангамен үйлесімін белсенді түрде дамытуда.
Осының барлығы жауапты бірегей ғимараттар мен құрылыстарды салуда ғана емес, сонымен қатар жалпы мақсаттағы бұйымдар үшін де жоғары үнемді болып табылатын 1000-1500 маркалы дисперсті-темірбетонды жоғары беріктігі бар ұсақ түйіршікті реакциялық ұнтақтарды жасаудың өзектілігін анықтайды. құрылымдар.
Диссертациялық жұмыс Мюнхен техникалық университетінің (Германия) Құрылыс материалдары мен конструкциялары институтының бағдарламаларына және TBKiV PGUAS кафедрасының бастамашылық жұмысына және ҚР Білім министрлігінің ғылыми-техникалық бағдарламасына сәйкес орындалды. Ресей «Сәулет және құрылыс» кіші бағдарламасы бойынша «Ғылым мен техниканың басым бағыттары бойынша жоғары білімнің ғылыми зерттеулері» 2000-2004 ж.ж.
Зерттеудің мақсаты мен міндеттері. Диссертациялық жұмыстың мақсаты – ұсақ түйіршікті реакциялық-ұнтақты бетондардың, оның ішінде дисперсті темірбетондардың, ұсақталған жыныстарды пайдалана отырып, композицияларын жасау.
Осы мақсатқа жету үшін келесі міндеттерді шешу қажет болды:
Құрамында судың өте аз мөлшерінде құю арқылы алынатын өте тығыз, беріктігі жоғары матрицасы бар көп компонентті ұсақ түйіршікті ұнтақ бетондарды құрудың теориялық алғышарттары мен мотивтерін ашу, бұзылу және жоғары созылу кезінде созылғыштық қасиеті бар бетондарды өндіруді қамтамасыз ету. иілудегі беріктік;
Композиттік байланыстырғыштардың және дисперсті арматураланған ұсақ түйіршікті композициялардың құрылымдық топологиясын ашу, ірі толтырғыш бөлшектері арасындағы және арматуралық талшықтардың геометриялық орталықтары арасындағы қашықтықты бағалау үшін олардың құрылымының математикалық үлгілерін алу;
Су-дисперсті жүйелердің, ұсақ түйіршікті ұнтақ дисперсиялық күшейтілген композициялардың реологиялық қасиеттерін бағалау әдістемесін әзірлеу; олардың реологиялық қасиеттерін зерттеу;
Аралас байланыстырғыш заттардың қатаю механизмін ашу, құрылым түзілу процестерін зерттеу;
Қалыптарды тұтқырлығы төмен және аққыштығы өте төмен қоспамен толтыруды қамтамасыз ететін көп компонентті ұсақ түйіршікті ұнтақ бетон қоспаларының қажетті өтімділігін орнату;
Бетонның созылғыштығын арттыруға жеткілікті ең аз мөлшерімен d = 0,1 мм және / = 6 мм талшықтары бар ұсақ түйіршікті дисперсті темірбетон қоспаларының композицияларын оңтайландыру үшін дайындау технологиясы және рецептураның олардың өтімділігіне әсерін анықтау, бетондардың тығыздығы, ауа құрамы, беріктігі және т.б. физикалық-техникалық қасиеттері.
Жұмыстың ғылыми жаңалығы.
1. Кварц құмының ұсақ фракциялары бар қиыршық тассыз, реактивті тау жыныстары ұнтақтары және микрокремний қосындылары бар бетон қоспаларынан жасалған дисперсті арматураны қоса алғанда, беріктігі жоғары ұсақ түйіршікті цемент ұнтақ бетондарын алу мүмкіндігі ғылыми негізделген және тәжірибе жүзінде дәлелденген. суперпластификаторлардың тиімділігін құрғақ компоненттер массасының 10-11% (бірлескен кәсіпорынсыз престеуге арналған жартылай құрғақ қоспаға сәйкес) құйылған өздігінен нығыздайтын қоспадағы судың мөлшеріне дейін арттыру.
2. Суперпластизирленген сұйықтәрізді дисперсті жүйелердің аққыштық шегін анықтау әдістерінің теориялық негіздері әзірленді және еркін таралатын және торлы қоршаумен блокталған ұнтақ бетон қоспаларының таралу қабілетін бағалау әдістері ұсынылды.
3. Композиттік байланыстырғыштардың және ұнтақ бетондардың, оның ішінде дисперсті арматураның топологиялық құрылымы анықталды. Бетон корпусындағы ірі бөлшектер мен талшықтардың геометриялық орталықтары арасындағы қашықтықты анықтайтын олардың құрылымының математикалық модельдері алынған.
4. Толтырғыштың құрамының жоғарылауымен немесе цемент дисперсиясымен салыстырғанда оның дисперсиясының айтарлықтай жоғарылауымен жоғарылайтын композиттік цемент байланыстырғыштарының қатаюының ерітінді диффузиялық-иондық механизмі арқылы негізінен теориялық болжамды және тәжірибе жүзінде дәлелденген.
5. Ұсақ түйіршікті ұнтақ бетондардың құрылым түзілу процестері зерттелді. Аса пластиктенген құйылған өздігінен нығыздалатын бетон қоспаларынан жасалған ұнтақ бетондар әлдеқайда тығыз, олардың беріктігінің өсу кинетикасы интенсивті, ал нормативті беріктігі СП жоқ, бірдей су құрамында престелген бетондарға қарағанда айтарлықтай жоғары екендігі көрсетілген. қысым 40-50 МПа. Ұнтақтардың реактивті-химиялық белсенділігін бағалау критерийлері әзірленген.
6. Диаметрі 0,15 және ұзындығы 6 мм жұқа болат талшықтары бар ұсақ түйіршікті дисперсті темірбетон қоспаларының құрамдары, оларды дайындау технологиясы, компоненттерді енгізу реттілігі және араластыру ұзақтығы оңтайландырылды; композицияның бетон қоспаларының сұйықтығына, тығыздығына, ауа құрамына және бетонның сығу беріктігіне әсері анықталды.
7. Дисперсті-арматуралы ұнтақ бетондардың кейбір физикалық-техникалық қасиеттері және оларға әртүрлі рецептілік факторлардың әсер етуінің негізгі заңдылықтары зерттелді.
Жұмыстың практикалық маңыздылығы бұйымдар мен конструкциялардың қалыптарын құюға арналған талшықтары бар жаңа құйылған ұсақ түйіршікті ұнтақ бетон қоспаларын, құрамдастырылған штангалы арматурасыз немесе дайын көлемді тоқылған ұсақ-түйекпен құюға арналған талшықсыз жаңа қоспаларды әзірлеуде жатыр. торлы жақтаулар. Тығыздығы жоғары бетон қоспаларын қолдану арқылы жарыққа төзімді иілу немесе сығымдауды алуға болады. темірбетон конструкцияларышекті жүктемелердің әсерінен бұзылудың тұтқыр сипатымен.
Жұқа және қысқа беріктігі жоғары 0 0,040,15 мм және ұзындығы 6-9 мм талшықты пайдалану үшін металға адгезияны жоғарылату үшін сығымдауға беріктігі 120-150 МПа жоғары тығыздықты, беріктігі жоғары композиттік матрица алынды. , бұл оның тұтынуын және бетон қоспаларының ағынына төзімділігін азайтуға мүмкіндік береді бүрку технологиясыиілу кезінде созуға төзімділігі жоғары жұқа қабырғалы филигран бұйымдарын өндіру.
Ұнтақты дисперсиялық темірбетондардың жаңа түрлері жоғары беріктігі бар бұйымдар мен конструкциялардың ассортиментін кеңейтеді. әртүрлі түрлеріқұрылыс.
Кенді және металл емес пайдалы қазбаларды өндіру және байыту кезінде тасты ұсақтау, құрғақ және ылғалды магниттік сепарацияларды сүзгілеуден алынатын табиғи толтырғыштардың шикізат базасы кеңейтілді.
Жасалатын бетондардың экономикалық тиімділігі беріктігі жоғары бұйымдар мен конструкцияларды өндіруге арналған бетон қоспаларының құнын төмендету арқылы материалды тұтынуды айтарлықтай төмендетуден тұрады.
Зерттеу нәтижелерін енгізу. Әзірленген композициялар өндірісте «Пенза-бетон зауыты» ЖШС-да және «Энергосервис» ЖАҚ құрама бетон өндірісінде сынақтан өтті және Мюнхенде балкон тіректерін, плиталарды және тұрғын үй құрылысындағы басқа бұйымдарды өндіруде қолданылады.
Жұмысты апробациялау. Диссертациялық жұмыстың негізгі ережелері мен нәтижелері «Жас ғылым – жаңа мыңжылдық» (Набережные Челны, 1996), «Жоспарлау және қала құрылысы мәселелері» (Пенза қ.) Халықаралық және Бүкілресейлік ғылыми-техникалық конференцияларда баяндалған және баяндалған. , 1996, 1997, 1999 G), " Қазіргі мәселелерқұрылыс материалдары ғылымы» (Пенза, 1998), « заманауи құрылыс«(1998), Халықаралық ғылыми-техникалық конференциялар» Композиттік құрылыс материалдары. Теория және практика» (Пенза, 2002,
2003, 2004, 2005), «Ресурс пен энергияны үнемдеу сәулет құрылыс процесінде шығармашылық мотивация ретінде» (Мәскеу-Қазан, 2003), «Құрылыстың өзекті мәселелері» (Саранск, 2004), «Жаңа энергия және ресурс үнемдеу. құрылыс материалдарын өндірудегі жоғары технологиялық технологиялар» (Пенза, 2005 ж.), «Еділ бойындағы қалалардың тұрақты дамуын қала құрылысы, реконструкциялау және инженерлік қамтамасыз ету» Бүкілресейлік ғылыми-практикалық конференциясы (Толятти, 2004), «Құрылыс материалтану теориясы мен тәжірибесін дамытудың жетістіктері, мәселелері және перспективалық бағыттары» (Қазан, 2006) РААСН академиялық оқулары.
Жарияланымдар. Зерттеу нәтижелері бойынша 27 мақала жарияланды (2 мақала ВАК тізімі бойынша журналдарда).
Жұмыстың құрылымы мен көлемі. Диссертациялық жұмыс кіріспеден, 6 тараудан, негізгі қорытындылардан, қосымшалардан және 160 атаудағы пайдаланылған әдебиеттер тізімінен тұрады, машинкамен басылған мәтіннің 175 бетінде ұсынылған, 64 сурет, 33 кестеден тұрады.
Ұқсас тезистер «Құрылыс материалдары және бұйымдары» мамандығы бойынша, 05.23.05 ВАК коды
Тиімді бетондар алу үшін пластификацияланған цемент-минералды дисперсті суспензиялар мен бетон қоспаларының реотехнологиялық сипаттамасы 2012 ж., техника ғылымдарының кандидаты Гуляева, Екатерина Владимировна
Беріктігі жоғары дисперсиялық темірбетон 2006 ж., техника ғылымдарының кандидаты Симакина, Галина Николаевна
Жылытпайтын және аз қыздыратын технологиялар үшін ерте беріктігі жоғары жоғары беріктіктегі бетондарды өндірудің әдістемелік және технологиялық негіздері 2002 ж., техника ғылымдарының докторы Демьянова, Валентина Серафимқызы
Майыстыру өнімдеріне арналған техногенді құмдағы ҚМА дисперсиялық арматураланған ұсақ түйіршікті бетон 2012 ж., техника ғылымдарының кандидаты Клюев, Александр Васильевич
Өздігінен тығыздалатын ұсақ түйіршікті бетондар және жоғары толтырылған модификацияланған цемент байланыстырғыштары негізіндегі талшықты темірбетондар 2018 ж., т.ғ.к. Балықов, Артемий Сергеевич
Диссертацияның қорытындысы «Құрылыс материалдары мен бұйымдары» тақырыбында, Калашников, Сергей Владимирович
1. Ресейде шығарылатын дисперсті темірбетонның құрамы мен қасиеттерін талдау бетонның қысуға төзімділігі төмен болғандықтан (М 400-600) техникалық-экономикалық талаптарға толық сәйкес келмейтінін көрсетеді. Мұндай үш, төрт және сирек бес компонентті бетондарда жоғары беріктіктегі дисперсті арматура ғана емес, сонымен қатар қарапайым беріктік те аз қолданылады.
2. Құрамында ірі түйіршікті толтырғыштар жоқ дисперсті жүйелердегі суперпластификаторлардың максималды суды төмендететін әсерлеріне қол жеткізу мүмкіндігі туралы теориялық тұжырымдамаларға сүйене отырып, бірлескен кәсіпорынның реологиялық әсерін бірге күшейтетін кремнеземдік түтін мен тау жыныстарының ұнтақтарының жоғары реактивтілігі; жіңішке және салыстырмалы түрде қысқа дисперсті арматура d = 0,15-0,20 мкм және / = 6 мм, бетон және бетон өндірісінде «кірпі» түзбейтін жеті компонентті жоғары беріктігі бар ұсақ түйіршікті реакция-ұнтақ бетон матрицасын құру. PBS өтімділігін аздап төмендетеді.
3. Тығыздығы жоғары ПБС алудың негізгі критерийі СП қосумен қамтамасыз етілген цемент, МК, тау жынысы ұнтағы және судың өте тығыз цементтейтін қоспасының жоғары өтімділігі екендігі көрсетілген. Осыған байланысты дисперстік жүйелер мен ПБС реологиялық қасиеттерін бағалау әдістемесі әзірленді. 5–10 Па шекті ығысу кернеуінде және құрғақ құрамдас бөліктердің массасының 10–11% су мөлшері кезінде PBS жоғары өтімділігі қамтамасыз етілетіні анықталды.
4. Композиттік байланыстырғыштардың және дисперсті темірбетондардың құрылымдық топологиясы ашылып, олардың құрылымының математикалық үлгілері келтірілген. Құрама толтырылған байланыстырғыштарды қатайтудың ионды-диффузиялық ерітінді арқылы механизмі орнатылған. ПБС-дағы құм бөлшектерінің, ұнтақ бетондағы талшықтың геометриялық орталықтарының арасындағы орташа қашықтықты есептеу әдістері әртүрлі формулалар бойынша және әртүрлі параметрлер бойынша жүйеленген //, /, г. Авторлық формуланың объективтілігі дәстүрлі түрде қолданылатындардан айырмашылығы көрсетілген. ПБС-дағы цементтейтін суспензия қабатының оңтайлы қашықтығы мен қалыңдығы 950-1000 кг құм шығынында және оның 0,1-0,5 және 0,14-0,63 мм фракцияларында сәйкесінше 37-44 + 43-55 мкм шегінде болуы керек.
5. Жасалған әдістерге сәйкес дисперсті-арматураланған және күшейтілмеген ПБС реотехнологиялық қасиеттері белгіленді. D = 100 өлшемдері бар конустан PBS оңтайлы таралуы; d=70; h = 60 мм 25-30 см болуы керек.Талшықтың геометриялық параметрлеріне байланысты таралудың төмендеу коэффициенттері және оны торлы қоршаумен блоктау кезінде PBS ағынының төмендеуі анықталды. Көлемді торлы тоқылған рамалары бар қалыптарға ПБС құю үшін таралу кемінде 28-30 см болуы керек екендігі көрсетілген.
6. Экструзиялық қалыптау қысымымен престелген үлгілердегі төмен цементті қоспалардағы (C:P - 1:10) тау жыныстарының ұнтақтарының реактивті-химиялық белсенділігін бағалау әдістемесі әзірленді. 28 күннен кейін беріктігі бойынша бағаланатын бірдей белсенділікпен және ұзақ қатаю секірулерінде (1-1,5 жыл) RPBS-те қолданған кезде жоғары беріктігі бар тау жыныстарынан алынған ұнтақтарға артықшылық беру керектігі анықталды: базальт, диабаз, дацит, кварц.
7. Ұнтақты бетондардың құрылым түзілу процестері зерттелді. Құйылған қоспалар құйылғаннан кейін алғашқы 10-20 минут ішінде 40-50% дейін тартылған ауаны бөлетіні және тығыз қабықтың пайда болуына жол бермейтін пленкамен жабуды қажет ететіні анықталды. Қоспалар құйылғаннан кейін 7-10 сағаттан кейін белсенді түрде қатая бастайды және 1 күннен кейін 30-40 МПа, 2 күннен кейін - 50-60 МПа күшіне ие болады.
8. Беріктігі 130-150 МПа бетонның құрамын таңдаудың негізгі тәжірибелік және теориялық принциптері тұжырымдалған. PBS жоғары өтімділігін қамтамасыз ету үшін кварц құмы ұсақ түйіршікті фракция болуы керек
0,14-0,63 немесе 0,1-0,5 мм, 950-1000 кг/м шығын кезінде көлемдік тығыздығы 1400-1500 кг/м3. Құм түйіршіктері арасындағы цемент-тас ұны мен МФ суспензиясының аралық қабатының қалыңдығы 2530 см қоспалардың таралуын қамтамасыз ететін су мен СП мөлшерімен сәйкесінше 43-55 және 37-44 мкм диапазонында болуы керек. .ПК және тас ұнының дисперсиясы шамамен бірдей болуы керек, құрамы МК 15-20%, тас ұнының мөлшері цемент салмағы бойынша 40-55%. Осы факторлардың мазмұнын өзгерту кезінде қоспаның қажетті ағынына және 2,7 және 28 күннен кейін максималды қысу беріктігіне сәйкес оңтайлы құрам таңдалады.
9. Қысуға беріктігі 130-150 МПа болатын ұсақ түйіршікті дисперсті темірбетондардың композициялары арматура коэффициенті // = 1% болат талшықтарды қолдану арқылы оңтайландырылған. Оңтайлы технологиялық параметрлер анықталды: араластыру арнайы конструкциядағы жоғары жылдамдықты араластырғыштарда жүргізілуі керек, жақсырақ эвакуацияланған; компоненттерді тиеу реті және араластыру, «тынығу» режимдері қатаң реттеледі.
10. Құрамның дисперсті арматураланған ПБС сұйықтығына, тығыздығына, ауа құрамына, бетонның қысу беріктігіне әсері зерттелді. Қоспалардың таралу қабілеті, сонымен қатар бетонның беріктігі бірқатар рецепттік және технологиялық факторларға байланысты екені анықталды. Оңтайландыру кезінде өтімділіктің, күштіліктің жеке, ең маңызды факторларға математикалық тәуелділіктері анықталды.
11. Дисперсті темірбетондардың кейбір физикалық-техникалық қасиеттері зерттелген. Қысуға беріктігі 120л болатын бетондар көрсетілген
150 МПа серпімділік модуліне ие (44-47) -10 МПа, Пуассон қатынасы -0,31-0,34 (0,17-0,19 - күшейтілмеген үшін). Дисперсті-темірбетонның ауаның жиырылуы темірбетонға қарағанда 1,3-1,5 есе төмен. Жоғары аязға төзімділік, суды аз сіңіру және ауаның шөгуі мұндай бетондардың жоғары өнімділік қасиеттерін көрсетеді.
12. Өндірістік апробация және техникалық-экономикалық негіздеме өндірісті ұйымдастыру және ұсақ түйіршікті реакциялы-ұнтақты дисперсті-темірбетонды құрылысқа кеңінен енгізу қажеттігін айғақтайды.
Диссертациялық зерттеуге пайдаланылған әдебиеттер тізімі техника ғылымдарының кандидаты Калашников, Сергей Владимирович, 2006 ж
1. Aganin S.P. Модификацияланған кварц толтырғышы бар суды аз қажет ететін бетондар. қадам. т.ғ.к., М, 1996.17 б.
2. Антропова В.А., Дробышевский В.А. Модификацияланған болат талшықты бетонның қасиеттері // Бетон және темірбетон. № 3.2002. C.3-5
3. Ахвердов И.Н. Теориялық негізінақты ғылым.// Минск. Жоғары мектеп, 1991, 191 б.
4. Бабаев Ш.Т., Комар А.А. Химиялық қоспалары бар берік бетоннан жасалған темірбетон конструкцияларының энергия үнемдейтін технологиясы.// М.: Стройиздат, 1987. 240 б.
5. Баженов Ю.М. ХХІ ғасырдың бетоны. Құрылыс материалдары мен конструкцияларының ресурс және энергия үнемдейтін технологиялары. ғылыми техника. конференциялар. Белгород, 1995. б. 3-5.
6. Баженов Ю.М. Сапалы ұсақ түйіршікті бетон//Құрылыс материалдары.
7. Баженов Ю.М. Бетон технологиясының тиімділігі мен экономикалық тиімділігін арттыру // Бетон және темірбетон, 1988, No 9. бірге. 14-16.
8. Баженов Ю.М. Бетон технологиясы.// Жоғары оқу орындары қауымдастығының баспасы, М.: 2002. 500 б.
9. Баженов Ю.М. Төзімділікті арттыратын бетон // Құрылыс материалдары, 1999, № 7-8. бірге. 21-22.
10. Баженов Ю.М., Фаликман В.Р. Жаңа ғасыр: жаңа тиімді бетондар мен технологиялар. I Бүкілресейлік конференцияның материалдары. М. 2001. 91-101 б.
11. Батраков В.Г. және басқа суперпластификатор-жұқтырғыш SMF.// Бетон және темірбетон. 1985. № 5. бірге. 18-20.
12. Батраков В.Г. Модификацияланған бетон // М.: Стройиздат, 1998. 768 б.
13. Батраков В.Г. Бетон модификаторлары жаңа мүмкіндіктер // Бетон және темірбетон бойынша I Бүкілресейлік конференция материалдары. М.: 2001, б. 184-197.
14. Батраков В.Г., Соболев К.И., Каприелов С.С. Беріктілігі жоғары төмен цементті қоспалар // Химиялық қоспалар және оларды құрама темірбетон өндірісінің технологиясында қолдану. М.: Ц.РОЗ, 1999, б. 83-87.
15. Батраков В.Г., Каприелов С.С. Металлургия өнеркәсіптерінің аса ұсақ қалдықтарын бетонға қоспалар ретінде бағалау // Бетон және темірбетон, 1990. № 12. б. 15-17.
16. Бацанов С.С. Элементтердің электртерістігі және химиялық байланыс.// Новосибирск, СОАН КСРО баспасы, 1962,195 б.
17. Беркович Я.Б. Қысқа талшықты хризотилді асбестпен нығайтылған цемент тасының микроқұрылымы мен беріктігін зерттеу: Диссертацияның конспектісі. Dis. адал. техника. Ғылымдар. Мәскеу, 1975. - 20 б.
18. Брик М.Т. Толтырылған полимерлердің жойылуы М. Химия, 1989 б. 191.
19. Брик М.Т. Қатты бетінің полимерленуі бейорганикалық заттар.// Киев, Наукова Думка, 1981,288 б.
20. Василик П.Г., Голубев И.В. Құрғақ құрылыс қоспаларында талшықтарды қолдану. // Құрылыс материалдары №2.2002. С.26-27
21. Волженский А.В. Минералды байланыстырғыштар. М.; Стройиздат, 1986, 463 б.
22. Волков И.В. Тұрмыстық құрылыста талшықты темірбетонды қолдану мәселелері. //Құрылыс материалдары 2004. - №6. 12-13 беттер
23. Волков И.В. Талшықты темірбетон – құрылыс конструкцияларында қолдану жағдайы мен болашағы // Құрылыс материалдары, жабдықтары, 21 ғасыр технологиялары. 2004. № 5. Б.5-7.
24. Волков И.В. Талшықты бетон конструкциялары. Қарау inf. «Құрылыс құрылымдары» сериясы, №. 2. М, ВНИИС КСРО Госстрой, 1988.-18ж.
25. Волков Ю.С. Құрылыста ауыр бетонды қолдану // Бетон және темірбетон, 1994, No7. бірге. 27-31.
26. Волков Ю.С. Монолитті темірбетон. // Бетон және темірбетон. 2000, № 1, б. 27-30.
27. VSN 56-97. «Талшықты темірбетон конструкцияларын өндіру технологиясының жобасы және негізгі ережелері». М., 1997 ж.
28. Выродов И.П. Гидратация теориясының кейбір негізгі аспектілері туралы және байланыстырғыш заттардың гидрациялық шыңдалуы // Цемент химиясы бойынша VI Халықаралық конгресс материалдары. Т. 2. М.; Стройиздат, 1976, 68-73 б.
29. Глуховский В.Д., Похомов В.А. Қожды-сілтілі цементтер мен бетондар. Киев. Будивельник, 1978, 184 б.
30. Демьянова Б.К., Калашников С.В., Калашников В.И. Цемент композицияларындағы ұсақталған жыныстардың реакциялық белсенділігі. ТулГУ жаңалықтары. «Құрылыс материалдары, конструкциялары және құрылыстары» сериясы. Тула. 2004. Шығарылым. 7. б. 26-34.
31. Демьянова Б.К., Калашников В.И., Миненко Е.Ю., Минералды органикалық қоспалармен бетонның шөгуі // Стройинфо, 2003, № 13. б. 10-13.
32. Долгопалов Н.Н., Суханов М.А., Ефимов С.Н. Цементтің жаңа түрі: цемент тастың құрылымы/Құрылыс материалдары. 1994 ж. № 1 б. 5-6.
33. Звездов А.И., Вожов Ю.С. Бетон және темірбетон: Ғылым және практика // Бетон және темірбетон бойынша Бүкілресейлік конференция материалдары. М: 2001, б. 288-297.
34. Зимон А.Д. Сұйықтық адгезиясы және ылғалдануы. Мәскеу: Химия, 1974. б. 12-13.
35. Калашников В.И. Нестеров В.Ю., Хвастунов В.Л., Комохов П.Г., Соломатов В.И., Марусенцев В.Я., Тростянский В.М. Саз құрылыс материалдары. Пенза; 2000, 206 б.
36. Калашников В.И. Минералды дисперсті композицияларды сұйылтудағы ионды-электростатикалық механизмнің басым рөлі туралы.// Автоклавты бетоннан жасалған конструкциялардың беріктігі. Tez. V Республикалық конференция. Таллин 1984. б. 68-71.
37. Калашников В.И. Құрылыс материалдарын өндіруге арналған минералды дисперсті жүйелерді пластификациялау негіздері.// Техника ғылымдарының докторы ғылыми дәрежесін алу үшін диссертация, Воронеж, 1996, 89 б.
38. Калашников В.И. Ионды-электростатикалық әсерге негізделген суперпластификаторлардың сұйылту әсерін реттеу.//Құрылыстағы химиялық қоспаларды өндіру және қолдану. ҰТО тезистер жинағы. София 1984. б. 96-98
39. Калашников В.И. Суперпластификаторлармен бетон қоспаларындағы реологиялық өзгерістерді есепке алу.// Бетон және темірбетон бойынша IX Бүкілодақтық конференция материалдары (Ташкент 1983 ж.), Пенза 1983 б. 7-10.
40. Калашников В.Л., Иванов И А. Ионды тұрақтандырғыш пластификаторлардың әсерінен цемент композицияларының реологиялық өзгерістерінің ерекшеліктері// «Бетонның технологиялық механикасы» шығармалар жинағы Рига РПИ, 1984 б. 103-118.
41. Калашников В.И., Иванов И.А. Процедуралық факторлардың және дисперсті құрамдардың реологиялық көрсеткіштерінің рөлі.// Бетонның технологиялық механикасы. Рига ФИР, 1986. б. 101-111.
42. Калашников В.И., Иванов И.А., Өте сұйылтылған жоғары концентрацияланған дисперстік жүйелердің құрылымдық-реологиялық жағдайы туралы.// Композиттік материалдардың механикасы мен технологиясы бойынша IV Ұлттық конференция материалдары. БАН, София. 1985 жыл.
43. Калашников В.И., Калашников С.В. «Композиттік цементті байланыстырғыштардың қатаюы» теориясына.// «Құрылыстың өзекті мәселелері» халықаралық ғылыми-техникалық конференциясының материалдары Т.З. Мордовия мемлекеттік университетінің баспасы, 2004. Б. 119-123.
44. Калашников В.И., Калашников С.В. Композиттік цемент байланыстырғыштарының қатаю теориясы бойынша. «Құрылыстың өзекті мәселелері» халықаралық ғылыми-техникалық конференциясының материалдары Т.З. Ред. Мордовия мемлекеті. Университет, 2004. С. 119-123.
45. Калашников В.И., Хвастунов Б.Ж.И. Москвин Р.Н. Карбонатты-шлак және каустиктелген байланыстырғыштардың беріктігін қалыптастыру. Монография. VGUP VNIINTPI депозитінде, 1-шығарылым, 2003 ж., 6.1 p.s.
46. Калашников В.И., Хвастунов Б.Ж.Л., Тарасов Р.В., Комохов П.Г., Стасевич А.В., Кудашов В.Я. Модификацияланған саз-шлак байланыстырғыш негізіндегі тиімді ыстыққа төзімді материалдар// Пенза, 2004, 117 б.
47. Калашников С.В. және т.б.. Топология композиттік және дисперсті арматураланған жүйелер // Материалы МНТК композиттік құрылыс материалдары. Теория және практика. Пенза, ПДЗ, 2005, 79-87 беттер.
48. Киселев А.В., Лыгин В.И. Беттік қосылыстардың инфрақызыл спектрлері.// М.: Наука, 1972,460 б.
49. Коршак В.В. Ыстыққа төзімді полимерлер.// М.: Наука, 1969,410 б.
50. Курбатов Л.Г., Рабинович Ф.Н. Болат талшықтармен нығайтылған бетонның тиімділігі туралы. // Бетон және темірбетон. 1980. Л 3. С. 6-7.
51. Ланкард Д.К., Дикерсон Р.Ф. Болат сым сынықтарынан арматураланған темірбетон// Шетелде құрылыс материалдары. 1971 ж., № 9, б. 2-4.
52. Леонтьев В.Н., Приходько В.А., Андреев В.А. Арматуралық бетон үшін көміртекті талшықты материалдарды пайдалану мүмкіндігі туралы // Құрылыс материалдары, 1991. No 10. 27-28 беттер.
53. Лобанов И.А. Дисперсті-темірбетонның құрылымдық ерекшеліктері мен қасиеттері // Жаңа композиттік құрылыс материалдарын дайындау технологиясы және қасиеттері: Межвуз. пән. Сенбі. ғылыми tr. L: LISI, 1086. S. 5-10.
54. Майлян Д.Р., Шилов Ал.В., Джаварбек Р. Жеңіл және ауыр бетонның қасиеттеріне базальт талшығымен талшықты арматураның әсері // Бетон және темірбетонның жаңа зерттеулері. Ростов-на-Дону, 1997. S. 7-12.
55. Майлян Л.Р., Шилов А.В. Дөрекі базальт талшығында қисық керамзит-талшықты темірбетон элементтері. Ростов қ.: Ростов. күй құрастырады, ун-т, 2001. - 174 б.
56. Майлян Р.Л., Майлян Л.Р., Осипов Қ.М. және басқа да базальт талшығымен талшықты арматураланған керамзит бетоннан жасалған темірбетонды конструкцияларды жобалау бойынша ұсыныстар / Ростов-на-Дону, 1996. -14 б.
57. Минералогиялық энциклопедия / Ағылшын тілінен аударма. Л. Недра, 1985 ж. бірге. 206-210.
58. Мчедлов-Петросян О.П. Бейорганикалық құрылыс материалдарының химиясы. М.; Стройиздат, 1971, 311с.
59. С.В.Нерпин және А.Ф.Чудновский, Топырақ физикасы. М. Ғылым. 1967, 167б.
60. Несветаев Г.В., Тимонов С.Қ. Бетонның шөгу деформациялары. RAASN 5-ші академиялық оқулары. Воронеж, ВГАСУ, 1999. б. 312-315.
61. Пащенко А.А., Сербия В.П. Цемент тасын минералды талшықпен нығайту Киев, УкрНИИНТИ - 1970 - 45 б.
62. Пащенко А.А., Сербия В.П., Старчевская Е.А. Тұтқыр заттар.Киев.Вища мектебі, 1975,441 б.
63. Полак А.Ф. Минералды байланыстырғыштардың қатаюы. М.; Құрылыс әдебиеті баспасы, 1966,207 б.
64. Попкова А.М. Берікті бетоннан жасалған ғимараттар мен құрылыстардың құрылымдары // Құрылыс конструкцияларының сериясы // Зерттеу ақпараты. Мәселе. 5. Мәскеу: ВНИИНТПИ Госстрой СССР, 1990, 77 б.
65. Пухаренко, Ю.В. Талшықты темірбетонның құрылымы мен қасиеттерін қалыптастырудың ғылыми-практикалық негіздері: дис. док. техника. Ғылымдар: Санкт-Петербург, 2004. б. 100-106.
66. Рабинович Ф.Н. Бетон, талшықтармен дисперсті арматураланған: VNIIESM шолуы. М., 1976. - 73 б.
67. Рабинович Ф.Н.Дисперстік темірбетондар. М., Стройиздат: 1989.-177 б.
68. Рабинович Ф.Н. Бетон материалдарын шыны талшықпен дисперсті арматураның кейбір мәселелері // Дисперсті темірбетондар және олардан жасалған конструкциялар: Баяндамалар тезистері. республикалық берілді Рига, 1 975. - С. 68-72.
69. Рабинович Ф.Н. Болат талшықты-бетонды құрылымдарды оңтайлы арматуралау туралы // Бетон және темірбетон. 1986. No 3. С. 17-19.
70. Рабинович Ф.Н. Бетонның дисперсті арматура деңгейлері бойынша. // Құрылыс және сәулет: Изв. университеттер. 1981. No 11. С. 30-36.
71. Рабинович Ф.Н. Өнеркәсіптік ғимараттардың құрылысында талшықты темірбетонды пайдалану // Талшықты темірбетон және оны құрылыста пайдалану: NIIZhB еңбектері. М., 1979. – С.27-38.
72. Рабинович Ф.Н., Курбатов Л.Г. Инженерлік құрылымдардың құрылысында болат талшықты бетонды қолдану // Бетон және темірбетон. 1984.-№12.-С. 22-25.
73. Рабинович Ф.Н., Романов В.П. Болат талшықтармен нығайтылған ұсақ түйіршікті бетонның сызатқа төзімділігінің шегі туралы // Композиттік материалдар механикасы. 1985. № 2. 277-283 беттер.
74. Рабинович Ф.Н., Черномаз А.П., Курбатов Л.Г. Болат талшықты бетоннан жасалған резервуарлардың монолитті түбі//Бетон және темірбетон. -1981 ж. № 10. 24-25 беттер.
76. Соломатов В.И., Выроюй В.Н. және т.б.Композиттік құрылыс материалдары және материалды тұтынуды азайтатын конструкциялар.// Киев, Будивельник, 1991.144 б.
77. Болат талшықты темірбетон және одан жасалған конструкциялар. «Құрылыс материалдары» сериясы Т. 7 VNIINTPI. Мәскеу. - 1990 ж.
78. Шыны талшықты темірбетон және одан жасалған конструкциялар. «Құрылыс материалдары» сериясы. 5-шығарылым. VNIINTPI.
79. Стрелков М.И. Тұтқыр заттардың қатаюы кезіндегі сұйық фазаның шынайы құрамының өзгеруі және олардың қатаю механизмдері // Цемент химиясы бойынша кеңес материалдары. М.; Промстройиздат, 1956, 183-200 б.
80. Сычева Л.И., Воловика А.В. Талшықты арматураланған материалдар / Аударма ред.: Fibrereinforced Materials. -М.: Стройиздат, 1982. 180 б.
81. Торопов Н.А. Силикаттар мен оксидтер химиясы. Л.;Наука, 1974,440 жж.
82. Третьяков Н.Е., Филимонов В.Н. Кинетика және катализ / Т .: 1972, No3,815-817 б.
83. Фадель И.М. Базальтпен толтырылған бетонның интенсивті бөлек технологиясы.// Дипломдық жұмыстың авторефераты. Ph.D. М, 1993.22 б.
84. Жапониядағы талшықты бетон. Экспресс ақпарат. Құрылыс құрылымдары», М, ВНИИС Госстрой СССР, 1983. 26 б.
85. Филимонов В.Н. Молекулалардағы фототрансформациялардың спектроскопиясы.//Л.: 1977, б. 213-228.
86. Хонг ДЛ. Силандармен өңделген кремний диоксиді және көміртекті талшықтары бар бетонның қасиеттері // Экспресс ақпарат. Шығарылым № 1.2001. 33-37 беттер.
87. Цыганенко А.А., Хомения А.В., Филимонов В.Н. Адсорбция және адсорбенттер.//1976, №. 4, б. 86-91.
88. Шварцман А.А., Томилин И.А. Химия жетістіктері//1957, 23-том No5, б. 554-567.
89. Қожды-сілтілі байланыстырғыштар және олардың негізіндегі ұсақ түйіршікті бетондар (В.Д.Глуховскийдің жалпы редакциясы бойынша). Ташкент, Өзбекстан, 1980.483 б.
90. Юрген Шуберт, Калашников С.В. Аралас байланыстырғыштардың топологиясы және олардың қатаю механизмі // Сб. Мақалалар MNTK Құрылыс материалдарын өндірудегі жаңа энергия және ресурстарды үнемдейтін ғылымды қажет ететін технологиялар. Пенза, ПДЗ, 2005. б. 208-214.
91. Балагуру П., Наджм. Талшықты көлемдік фракциясы бар жоғары өнімді талшықты күшейтілген қоспа//ACI Materials Journal.-2004.-Vol. 101, № 4.-б. 281-286.
92. Батсон Г.Б. Ең заманауи есеп Талшықты темірбетон. ASY комитеті есеп берді 544. ACY журналы. 1973,-70,-№ 11,-б. 729-744.
93. Биндиганавил В., Бантия Н., Ааруп Б. Өте жоғары беріктіктегі талшықты арматураланған цемент композитінің әсер ету реакциясы. // ACI материалдары журналы. 2002. - Т. 99, №6. - С.543-548.
94. Биндиганавил В., Бантия., Ааруп Б. Өте жоғары беріктіктегі талшықты арматураланған цемент композициясының әсер ету реакциясы // ACJ материалдар журналы. 2002 - Т. 99, № 6.
95. Bornemann R., Fenling E. Ultrahochfester Beton-Entwicklung und Verhalten.//Leipziger Massivbauseminar, 2000, Bd. 10, s 1-15.
96. Брамешчубер В., Шуберт П. Нойе Энтвиклунген беи Бетон және Мауэрверк.// Остер. Jngenieur-und Architekten-Zeitsehrieft., с. 199-220.
97. Даллер Э., Бонн О., Лахеми М., Айтсин П.-С. Консинирленген реактивті ұнтақ бетонның механикалық әрекеті.// Американдық Givil Eagineers Materials Engineering Coufernce қоғамы. Вашингтон. DC. қараша 1996 том. 1, 555-563 б.
98. Frank D., Friedemann K., Schmidt D. Optimisierung der Mischung sowie Verifizirung der Eigenschaften Saueresistente Hochleistungbetone.// Betonwerk+Fertigteil-Technik. 2003. № 3. С.30-38.
99. Grube P., Lemmer C., Riihl M Vom Gussbeton zum Selbstvendichtenden Beton. с. 243-249.
100. Kleingelhofer P. Neue Betonverflissiger auf Basis Policarboxilat.// Proc. 13. Джбасиль Веймар 1997, Bd. 1, s 491-495.
101. Muller C., Sehroder P. Schlif3e P., Hochleistungbeton mit Steinkohlenflugasche. Essen VGB Fechmische Vereinigung Bundesveband Kraftwerksnelenprodukte.// E.V., 1998-Jn: Flugasche in Beton, VGB/BVK-Faschaugung. 01 желтоқсан 1998, Vortag 4.25 seiten.
102. Ричард П., Чеурези М. Реактивті ұнтақ бетонның құрамы. Scientific Division Bougies.// Цемент және бетон зерттеулері, том. 25. Жоқ. 7, бет. 1501-1511,1995 ж.
103. Ричард П., Cheurezy M. Жоғары созылғыштығы және 200-800 МПа қысу беріктігі бар реактивті ұнтақ бетон.// AGJ SPJ 144-22, б. 507-518, 1994 ж.
104. Ромуалды Дж.Р., Мандел Дж.А. Біркелкі бөлінген және жалтырақ аралық сымдарды күшейту ұзындығы әсер ететін бетонның созылу күші «ACY Journal». 1964, - 61, - No 6, - б. 675-670.
105. Schachinger J., Schubert J., Stengel T., Schmidt PC, Hilbig H., Heinz DL Ultrahochfester Beton-Bereit fur die Anwendung? Schriftenzeihe Baustoffe.// FestSchrift zum 60. Geburgstag Von Prof.-Dr. Jng. Питер Шлиссл. ауыр. 2003, с. 189-198.
106. Schmidt M. Bornemann R. Moglichkeiten und Crensen von Hochfestem Beton.// Прок. 14, Джбаусил, 2000, б.д. 1, s 1083-1091.
107 Schmidt M. Jahre Entwicklung bei Zement, Zusatsmittel und Beton. Ceitzum Baustoffe және Materialpriifung. Schriftenreihe Baustoffe.// Fest-schrift zum 60. Гебургстаг фон Проф. Доктор Джнг. Питер Шиссе. Heft 2.2003 с 189-198.
108. SchmidM, FenlingE.Utntax;hf^
109. Schmidt M., Fenling E., Teichmann T., Bunjek K., Bornemann R. Ultrahochfester Beton: Perspective fur die Betonfertigteil Industrie.// Betonwerk+Fertigteil-Technik. 2003. № 39.16.29.
110. Schnachinger J, Schuberrt J, Stengel T, Schmidt K, Heinz D, Ultrahochfester Beton Bereit Fur die Anwendung? Scnriftenreihe Baustoffe. Fest - schrift zum 60. Гебуртстаг фон Проф. Доктор-инг. Питер Шлиссл. Heft 2.2003, C.267-276.
111. Scnachinger J., Schubert J., Stengel T., Schmidt K., Heinz D. Ultrahochfester Beton Bereit Fur die Anwendung? Scnriftenreihe Baustoffe.// Fest - schrift zum 60. Geburtstag von Prof. Dr. - ing. Питер Шлиссл. Heft 2.2003, C.267-276.
112. Stark J., Wicht B. Geschichtleiche Entwichlung der ihr Beitzag zur Entwichlung der Betobbauweise. // Остер. Jngenieur-und Architekten-Zeitsehrieft., 142.1997. H.9.125. Тейлор //MDF.
113. Wirang-Steel Fibraus Concrete.//Бетон конструкциясы. 1972.16., № l, с. 18-21.
114. Биндиганавил В., Бантия Н., Ааруп Б. Өте жоғары беріктіктегі талшықты арматураланған цемент композитінің әсер ету реакциясы // ASJ материалдар журналы. -2002.-Т. 99, № 6.-б. 543-548.
115. Балагуру П., Наирн Х., жоғары талшықты көлемді фракциялары бар жоғары өнімді талшықты темірбетон қоспасы пропорциясы // ASJ материалдар журналы. 2004, том. 101, № 4.-б. 281-286.
116. Kessler H., Kugelmodell fur Ausfallkormengen dichter Betone. Betonwetk + Festigteil-Technik, Heft 11, S. 63-76, 1994 ж.
117. Bonneau O., Lachemi M., Dallaire E., Dugat J., Aitcin P.-C. Екі өнеркәсіптік реактивті ұнтақ кокретінің механикалық қасиеттері мен төзімділігі // ASJ Materials Journal V.94. №4, С.286-290. шілде-тамыз, 1997 ж.
118. Де Ларрард Ф., Седран Т. Қаптама үлгісін қолдану арқылы өте жоғары өнімді бетонды оңтайландыру. Cem. Concrete Res., 24(6) том. С. 997-1008, 1994 ж.
119. Ричард П., Чеурези М. Реактивті ұнтақ бетонның құрамы. Cem. Coner.Res.Vol.25. No7, С.1501-1511, 1995 ж.
120. Bornemann R., Sehmidt M., Fehling E., Middendorf B. Ultra Hachleistungsbeton UHPC - Herstellung, Eigenschaften және Anwendungsmoglichkeiten. Sonderdruck aus; Beton und Stahlbetonbau 96, H.7. С.458-467, 2001 ж.
121. Боннеав О., Вернет Ч., Моранвилл М. Реактивті ұнтақты кукреттің (RPC) реологиялық мінез-құлқын оңтайландыру.Тагунгсбанд халықаралық жоғары өнімділік және реактивті ұнтақты бетондар симпозиумы. Шеброк, Канада, тамыз, 1998. С.99-118.
122. Айтзин П., Ричард П. Жаяу/велосипед көпірі. Жоғары берік/өнімділікті пайдалану бойынша 4-ші халықаралық симпозиум, Париж. С. 1999-1406, 1996 ж.
123. De Larrard F., Grosse J.F., Puch C. Жоғары өнімді цементті материалдардағы қоспалар ретінде әртүрлі кремнеземді түтіндерді салыстырмалы зерттеу. Материалдар мен құрылымдар, RJLEM, 25-том, S. 25-272, 1992 ж.
124. Ричард П.Чейрезы М.Н. Иілгіштігі жоғары және сығымдауға беріктігі 200-800 МПа реактивті ұнтақты бетондар. ACI, SPI 144-24, S. 507-518, 1994 ж.
125. Берелли Г., Дугат И., Бекаерт А. Жалпы ағынды салқындату мұнараларында RPC пайдалану, Жоғары өнімділік және реактивті ұнтақ бетондар бойынша халықаралық симпозиум, Шербрук, Канада, S. 59-73, 1993.
126. Де Ларрард Ф., Седран Т. Қоспа-өнімділігі жоғары бетонның пропорциясы. Cem. Конкр. Res. Т. 32, S. 1699-1704, 2002 ж.
127. Дугат Дж., Ру Н., Берниер Г. Реактивті ұнтақты бетондардың механикалық қасиеттері. Материалдар мен құрылымдар, том. 29, С. 233-240, 1996 ж.
128. Борнеман Р., Шмидт М. Бетондағы ұнтақтардың рөлі: Беріктілігі жоғары/жоғары өнімді бетонды пайдалану бойынша 6-шы халықаралық симпозиум материалдары. S. 863-872, 2002 ж.
129. Ричард П. Реактивті ұнтақ бетон: өте жоғары цементитті жаңа материал. Берікті/өнімділігі жоғары бетонды пайдалану бойынша 4-ші халықаралық симпозиум, Париж, 1996 ж.
130. Узава, М; Масуда, Т; Ширай, К; Шимояма, Ю; Танака, V: Реактивті ұнтақ композиттік материалының (Дуктальды) балғын қасиеттері мен күші. Est fib конгресінің материалдары, 2002 ж.
131 Вернет, Ч; Моранвилл, М; Чейрезы, М; Прат, Е: Өте жоғары төзімді бетондар, химия және микроқұрылым. HPC симпозиумы, Гонконг, желтоқсан 2000 ж.
132 Чейрезы, М; Марет, В; Frouin, L: RPC микроқұрылымдық талдау (реактивті ұнтақ бетон). Cem.Coner.Res.Vol.25, No. 7, S. 1491-1500, 1995 ж. ,
133. Bouygues Fa: Juforniationsbroschure zum betons de Poudres Reactives, 1996 ж.
134. Рейнек. К-Х., Лихтенфельс А., Грейнер. St. «Күн энергиясын ыстық су резервуарларында маусымдық сақтау» жоғары өнімді бетоннан жасалған. Жоғары беріктік / жоғары өнімділік бойынша 6-шы халықаралық симпозиум. Лейпциг, маусым, 2002 ж.
135. Бабков Б.В., Комохов П.Г. және т.б.Минералды байланыстырғыштардың гидратация және қайта кристалдану реакцияларының көлемдік өзгеруі /Ғылым және техника, -2003, №7.
136. Бабков В.В., Полок А.Ф., Комохов П.Г. Цемент тасының төзімділігінің аспектілері / Цемент-1988-№3 14-16 б.
137. Александровский С.В. Бетон мен темірбетонның шөгуінің кейбір ерекшеліктері, 1959 ж. No10 8-10 б.
138. Шейкин А.В. Цемент тасының құрылымы, беріктігі және жарықшаққа төзімділігі. М: Стройиздат 1974, 191 б.
139. Шейкин А.В., Чеховский Ю.В., Брюссер М.И. Цемент бетондарының құрылымы мен қасиеттері. М: Стройиздат, 1979. 333 б.
140. Цилосани З.Н. Бетонның шөгуі және сусымалылығы. Тбилиси: Грузия Ғылым академиясының баспасы. ССР, 1963. 173 б.
141. Берг О.Я., Щербаков Ю.Н., Писанко Т.Н. Беріктігі жоғары бетон. М: Стройиздат. 1971. 208.i?6 бастап
Жоғарыдағыларды ескеріңіз ғылыми мәтіндерқарау үшін орналастырылған және диссертациялардың түпнұсқа мәтіндерін тану (OCR) арқылы алынған. Осыған байланысты оларда тану алгоритмдерінің жетілмегендігімен байланысты қателер болуы мүмкін. Біз жеткізетін диссертациялар мен рефераттардың PDF файлдарында мұндай қателер жоқ.
Бұл өнертабыс құрылыс материалдары өнеркәсібіне қатысты және бетон бұйымдарын өндіру үшін қолданылады: көркемдігі жоғары ашық қоршаулар мен торлар, тіректер, жұқа тротуар тақталарыжәне бордюр тасы, ғимараттар мен құрылыстарды ішкі және сыртқы қаптауға арналған жұқа қабырғалы плиткалар, сәндік бұйымдар мен шағын архитектуралық пішіндер. Өздігінен нығыздалатын аса берік реакциялы-ұнтақты талшықты темірбетон қоспасын дайындау әдісі қажетті сұйықтығы бар қоспа алынғанша құрамдастарды ретімен араластырудан тұрады. Бастапқыда араластырғышта су мен гиперпластификаторды араластырады, содан кейін цемент, микрокремний, тас ұны құйылады және қоспаны 2-3 минут араластырады, содан кейін құм мен талшықты енгізеді және 2-3 минут бойы араластырады. Өте жоғары ағындық қасиеті бар өздігінен нығыздалатын аса жоғары берік реакциялы-ұнтақ талшықты темірбетон қоспасы алынады, оның құрамында келесі компоненттер бар: портландцемент PC500D0, құм фракциясы 0,125-тен 0,63-ке дейін, гиперпластификатор, талшықтар, микрокремний, тас ұны. , күш арттыру үдеткіші және су. Қалыптарда бетон бұйымдарын жасау әдісі бетон қоспасын дайындаудан, қоспаны қалыптарға беруден, содан кейін оны емдеу камерасында ұстаудан тұрады. Қалыптың ішкі, жұмыс бетін жұқа су қабатымен өңдейді, содан кейін қалыпқа өте жоғары ағындық қасиеті бар өздігінен нығыздалатын аса берік реакциялы-ұнтақ талшықты темірбетон қоспасын құяды. Пішінді толтырғаннан кейін қоспаның бетіне жұқа су қабаты шашылады және қалып технологиялық паллетпен жабылады. ӘСЕРІ: өте жоғары ағынды қасиеттері бар, жоғары беріктік сипаттамалары бар, өздігінен нығыздалатын өте жоғары берік реакциялы-ұнтақ талшықты темірбетон қоспасын алу және ажурлы бұйымдарды өндіруге мүмкіндік беру. 2 н. және 2 z.p. f-ly, 1 таб., 3 ауру.
Осы өнертабыс құрылыс материалдары өнеркәсібіне жатады және бетон бұйымдарын өндіру үшін қолданылады: көркемдігі жоғары ашық қоршаулар мен торлар, тіректер, жұқа тротуар тақталары мен бордюрлер, ғимараттар мен құрылыстарды ішкі және сыртқы қаптауға арналған жұқа қабырғалы плиткалар, сәндік бұйымдар және шағын архитектуралық формалар.
Сәндік құрылыс бұйымдарын өндірудің белгілі әдісі және/немесе сәндік жабындарқұрамында портландцемент клинкері бар байланыстырғышты, модификаторды, оның ішінде органикалық суды төмендететін компонентті және белгілі бір мөлшерде қатайтатын үдеткіш пен гипсті, пигменттерді, толтырғыштарды, минералды және химиялық (функционалдық) қоспаларды сумен араластыру және алынған қоспаны сақтайды. бентонит сазы қаныққанға дейін (функционалды қоспа қоспасы тұрақтандырғышы) пропиленгликоль (суды азайтатын органикалық компонент), алынған кешенді гидроксипропил целлюлоза гельдік агентімен бекіту, төсеу, пішіндеу, тығыздау және термиялық өңдеу. Сонымен қатар, құрғақ компоненттерді араластыру және қоспаны дайындау әртүрлі араластырғыштарда жүзеге асырылады (РФ патенті № 2084416, MPK6 SW 7/52, 1997 ж. қараңыз).
Бұл шешімнің кемшілігі қоспаның құрамдас бөліктерін араластыру және одан кейінгі тығыздау операциялары үшін әртүрлі жабдықты пайдалану қажеттілігі болып табылады, бұл технологияның құнын қиындатады және арттырады. Сонымен қатар, пайдалану кезінде бұл әдісжұқа және ажурлы элементтері бар бұйымдарды алу мүмкін емес.
Портландцемент клинкерін құрғақ суперпластификатормен біріктіріп ұнтақтау және кейіннен толтырғышпен және сумен араластыру арқылы байланыстырғышты белсендіруді қамтитын құрылыс өнімдерін өндіруге арналған қоспаны дайындаудың белгілі әдісі, ал алдымен белсендірілген толтырғышты 5-10% араластырады. суды араластыру, содан кейін белсендірілген байланыстырғыш енгізіледі және қоспаны араластырады, содан кейін 40 - 60% араластырғыш суды енгізеді және қоспаны араластырады, содан кейін қалған суды енгізеді және біртекті қоспа алынғанша соңғы араластыру жүргізіледі. Компоненттерді кезең-кезеңімен араластыру 0,5-1 мин. Алынған қоспадан жасалған өнімдер 20°C температурада және 100% ылғалдылықта 14 күн бойы сақталуы керек (РФ патенті № 2012551, MPK5 C04B 40/00, 1994 ж. қараңыз).
Белгілі әдістің кемшілігі - байланыстырғыш пен суперпластификаторды біріктіріп тегістеуге арналған күрделі және қымбат операция, ол жоғары шығындарараластыру және ұнтақтау кешенін ұйымдастыру туралы. Сонымен қатар, бұл әдісті қолданғанда, жұқа және ашық элементтері бар өнімдерді алу мүмкін емес.
Өздігінен нығыздалатын бетонды дайындауға арналған белгілі композиция, құрамында:
100 масс. цемент бөліктері
50-200 масс. әр түрлі гранулометриялық құрамды күйдірілген бокситтерден құм қоспаларының бөліктері орташа гранулометриялық құрамды ең ұсақ құм 1 мм-ден кем, орташа гранулометриялық құрамдағы ең үлкен құм 10 мм-ден кем;
5-25 масс. кальций карбонаты мен ақ күйенің ультра майда бөлшектерінің бөліктері, ал ақ күйенің мөлшері 15 массадан аспайды. бөлшектер;
0,1-10 масс. көбіксіздендіргіштің бөліктері;
0,1-10 масс. суперпластификатордың бөліктері;
15-24 масс. талшық бөліктері;
10-30 масс. су бөліктері.
Бетондағы кальций карбонатының өте жұқа бөлшектерінің мөлшері мен ақ күйенің мөлшері арасындағы массалық қатынас 1:99-99:1, жақсырақ 50:50-99:1 болуы мүмкін (РФ патенті № 111/62 (қараңыз). 2006.01), 2009 ж., 12-тармақ).
Бұл бетонның кемшілігі - әдетте алюминий өндірісінде қолданылатын қымбат күйдірілген боксит құмдарын пайдалану, сондай-ақ цементтің артық мөлшері, бұл сәйкесінше басқа өте қымбат бетон компоненттерін тұтынудың артуына әкеледі және, тиісінше, оның құнының артуына.
Жүргізілген іздестіру реакциялық-ұнтақты өздігінен нығыздайтын бетон өндірісін қамтамасыз ететін шешімдер табылмағанын көрсетті.
Бетонды талшықтарды қосу арқылы дайындаудың белгілі әдісі бар, онда барлық бетон компоненттері қажетті сұйықтықпен бетон алынғанша араластырылады немесе құрғақ компоненттер алдымен араласады, мысалы, цемент, әртүрлі түрлеріқұм, кальций карбонатының ультра ұсақ бөлшектері, ақ күйе және мүмкін суперпластификатор және көбікке қарсы агент, содан кейін су, ал қажет болған жағдайда суперпластификатор және сұйық күйде болса, көбікке қарсы агент, қажет болған жағдайда қоспаға талшықтар қосылады және бетонмен бетонға дейін араластырылады. қажетті өтімділік. Араластырғаннан кейін, мысалы, 4-16 минут ішінде, нәтижесінде алынған бетон оның өте жоғары өтімділігіне байланысты оңай қалыпқа келтірілуі мүмкін (РФ патенті №., 12-тармақты қараңыз). Бұл шешім прототип ретінде қабылданды.
Алынған өте жоғары өнімді өздігінен нығыздалатын бетонды бағаналар, арқалықтар, арқалықтар, төбелер, плиткалар, көркем конструкциялар, алдын ала кернелген элементтер немесе композициялық материалдар, құрылымдық элементтер арасындағы саңылауларды нығыздау үшін материал, кәріз жүйелерінің элементтері сияқты құрастырмалы элементтерді жасауға пайдалануға болады. немесе сәулетте.
Бұл әдістің кемшілігі 1 м3 қоспаны дайындау үшін цементтің жоғары шығыны болып табылады, бұл басқа компоненттерді тұтынудың артуына байланысты бетон қоспасы мен одан жасалған бұйымдардың құнының өсуіне әкеледі. Сонымен қатар, алынған бетонды пайдаланудың өнертабыста сипатталған әдісі, мысалы, көркем ажурлы және жұқа қабырғалы бетон бұйымдарын қалай жасауға болатыны туралы ешқандай ақпарат бермейді.
Қалыпқа құйылған бетон кейіннен вибронығыздауға ұшыраған кезде бетоннан әртүрлі бұйымдарды жасаудың кеңінен танымал әдістері.
Алайда, мұндай белгілі әдістерді қолдана отырып, көркем, ашық және жұқа қабырғалы бетон бұйымдарын алу мүмкін емес.
Қаптама пішіндерінде бетон бұйымдарын жасаудың белгілі әдісі, ол бетон қоспасын дайындаудан, қоспаны қалыптарға беруден, қатайтудан тұрады. Ауа және ылғалды оқшаулағыш пішін жұқа қабырғалы көп камералы пішіндерді орау түрінде қолданылады, оларға қоспаны ауа және ылғал оқшаулағыш жабынмен бергеннен кейін қапталған. Өнімдерді қатайту 8-12 сағат бойы герметикалық камераларда жүргізіледі (No UA 39086 Украина өнертабысы патентін қараңыз, MPK7 V28V 7/11; V28V 7/38; S04V 40/02, 2005 ж.).
Белгілі әдістің кемшілігі - бетон бұйымдарын жасау үшін қолданылатын қалыптардың жоғары құны, сонымен қатар бұл әдіспен көркем, ажурлы және жұқа қабырғалы бетон бұйымдарын дайындау мүмкін емес.
Бірінші міндет – алынатын өздігінен нығыздалатын бетон қоспасының өзіндік құнын төмендетуге мүмкіндік беретін қажетті жұмысқа қабілеттілігі мен қажетті беріктік сипаттамалары бар өздігінен нығыздалатын аса берік реакциялы-ұнтақ талшықты темірбетон қоспасының құрамын алу.
Екінші міндет - бетон бұйымдарының алдыңғы беттерінің сәндік қасиеттерін жақсарту және қоспаның оңтайлы өңделуімен күнделікті жаста беріктік сипаттамаларын арттыру.
Бірінші міндет бетон қоспасының құрамдас бөліктерін қажетті сұйықтық алынғанша араластырудан тұратын, өздігінен нығыздалатын аса жоғары беріктік реакциялы-ұнтақ талшықты-темірбетон қоспасын дайындау әдісінің жасалғандығына байланысты шешілді. , онда талшықты темірбетон қоспасының құрамдас бөліктерін араластыру дәйекті түрде жүзеге асырылады және араластырғышта бастапқыда су мен гиперпластификатор араласады, содан кейін цемент, микрокремний, тас ұн құйылады және қоспаны 2-3 араластырады. минут, содан кейін құм мен талшық енгізіледі және құрамдас бөліктері бар талшықты темірбетон қоспасы алынғанша 2-3 минут араластырылады, масса%:
Бетон қоспасын дайындаудың жалпы уақыты 12-ден 15 минутқа дейін.
Өнертабысты пайдаланудан алынған техникалық нәтиже өте жоғары ағындық қасиеттері бар өздігінен нығыздалатын жоғары беріктік реакциялы-ұнтақ талшықты темірбетон қоспасын алу болып табылады, талшықты темірбетон қоспасының сапасы мен таралу қабілетін жақсартады. арнайы таңдалған құрамы, өнімдердің қажетті қалыңдығын төмендететін, бетонның өтімділігі мен беріктігі сипаттамаларының M1000 дейін және одан жоғары жоғарылауына әкелетін қоспаны енгізу реттілігі және араластыру уақыты.
Белгілі бір реттілікпен ингредиенттерді араластыру, араластырғышта бастапқыда өлшенген су мен гиперпластификаторды араластырғанда, цемент, микрокремний, тас ұны қосылады және 2-3 минут бойы араластырылады, содан кейін құм мен талшық енгізіледі және алынған бетон қоспасын 2-3 минут араластыру нәтижесінде алынған өздігінен нығыздалатын аса жоғары беріктік реакциялы-ұнтақ талшықты темірбетон қоспасының сапасы мен ағындық сипаттамаларын (жұмыс қабілеттілігін) айтарлықтай жақсартуға мүмкіндік береді.
Өнертабысты қолданудың техникалық нәтижесі өте жоғары ағындық қасиеттері, жоғары беріктік сипаттамалары және төмен құны бар өздігінен нығыздалатын қосымша жоғары берік реакциялы-ұнтақ талшықты темірбетон қоспасын алу болып табылады. Қоспаның құрамдас бөліктерінің берілген қатынасына сәйкестігі, масс.%:
өте жоғары ағындық қасиеттері, жоғары беріктік сипаттамалары және төмен құны бар өздігінен нығыздалатын, өте жоғары берік реакциялы-ұнтақ талшықты темірбетон қоспасын алуға мүмкіндік береді.
Жоғарыда көрсетілген құрамдастарды сандық қатынаста көрсетілген пропорцияны сақтай отырып пайдалану қажетті өтімділік пен жоғары беріктік қасиеттері бар өздігінен нығыздалатын, жоғары беріктігі жоғары реакциялы-ұнтақ талшықты темірбетон қоспасын алу кезінде мүмкіндік береді. алынған қоспаның төмен құны және осылайша оның тұтынушылық қасиеттерін арттырады. Микрокремний диоксиді, тас ұны сияқты компоненттерді пайдалану цементтің пайызын азайтуға мүмкіндік береді, бұл басқа қымбат компоненттердің (мысалы, гиперпластификатор) азаюына әкеледі, сонымен қатар күйдірілген қымбат құмдарды пайдаланудан бас тартуға мүмкіндік береді. бокситтер, бұл да бетон қоспасының құнының төмендеуіне әкеледі, бірақ оның беріктік қасиеттеріне әсер етпейді.
Екінші міндет жоғарыда сипатталғандай дайындалған талшықты темірбетон қоспасынан қалыптарда бұйымдар жасау әдісінің әзірленгеніне байланысты шешілді, ол қоспаны қалыптарға беруден және кейіннен емдеу үшін ұстаудан тұрады, ал бастапқыда жұқа су қабатын қалыптың ішкі, жұмыс бетіне шашады, ал қалыпқа қоспаны толтырғаннан кейін оның бетіне жұқа су қабатын шашып, қалып технологиялық паллетпен жабылады.
Сонымен қатар, қоспа толтырылған қалыпты жоғарыдан технологиялық паллетпен жауып, қалыптарға дәйекті түрде беріледі, технологиялық паллет орнатқаннан кейін өнімдерді дайындау процесі бірнеше рет қайталанады, келесі пішінді технологиялық паллетке алдыңғысының үстіне қояды. .
Өнертабысты пайдаланудан алынған техникалық нәтиже өнімнің алдыңғы бетінің сапасын жақсарту, өнімнің беріктік сипаттамаларының айтарлықтай жоғарылауы, өздігінен тығыздалатын талшықты темірбетон қоспасын пайдалану есебінен өте жоғары ағындық қасиеттері, қалыптарды арнайы өңдеу және күнделікті жаста бетон күтімін ұйымдастыру. Күнделікті жаста бетон күтімін ұйымдастыру қалыптағы бетонның үстіңгі қабатын су пленкасымен жабу және қалыптарды паллетпен жабу арқылы оларға құйылған бетонмен қалыптардың жеткілікті гидроизоляциясын қамтамасыз етуден тұрады.
Техникалық нәтижеге өте жоғары ағындық қасиеттері бар өздігінен нығыздалатын талшықты темірбетон қоспасын қолдану арқылы қол жеткізіледі, ол кез келген конфигурациядағы өте жұқа және ашық бұйымдарды өндіруге мүмкіндік береді, кез келген текстуралар мен беттердің түрлерін қайталайды, өңдеу процесін болдырмайды. бұйымдарды қалыптау кезінде дірілді нығыздау, сонымен қатар бұйымдарды өндіру үшін кез келген пішінді (серпімді, шыны талшық , металл, пластмасса және т.б.) пайдалануға мүмкіндік береді.
Қалыпты жұқа су қабатымен алдын ала сулау және герметикалық қабат жасау мақсатында құйылған талшықты темірбетон қоспасының бетіне жұқа су қабатын шашу, келесі технологиялық паллетпен қалыпты бетонмен жабудың соңғы операциясы. бетонның жақсы пісіп жетілуіне арналған камера ұсталған ауадан ауа саңылауларының пайда болуын болдырмауға, өнімнің алдыңғы бетінің жоғары сапасына қол жеткізуге, бетонның қатаюынан судың булануын азайтуға және алынған өнімнің беріктік сипаттамаларын арттыруға мүмкіндік береді. .
Бір мезгілде құйылатын қалыптардың саны алынған өздігінен нығыздалатын аса берік реакциялы-ұнтақты талшықты темірбетон қоспасының көлеміне қарай таңдалады.
Өте жоғары ағындық қасиеттері бар және соның арқасында жұмыс қабілеттілігі жақсартылған өздігінен тығыздалатын талшықты темірбетон қоспасын алу көркем бұйымдарды өндіруде діріл үстелін қолданбауға және өндіру технологиясын жеңілдетуге мүмкіндік береді, сонымен бірге көркем бетон бұйымдарының беріктік сипаттамалары.
Техникалық нәтижеге ұсақ түйіршікті өздігінен нығыздалатын аса жоғары берік реакциялы-ұнтақ талшықты темірбетон қоспасының арнайы таңдалған құрамы, компоненттерді енгізу реттілігінің режимі, пішіндерді өңдеу әдісі және күнделікті жаста бетонға күтім жасауды ұйымдастыру.
Бұл технологияның және қолданылатын бетонның артықшылықтары:
Құм модулінің жұқалығын пайдалану fr. 0,125-0,63;
Бетон қоспасында ірі толтырғыштардың болмауы;
Жұқа және ажурлы элементтері бар бетон бұйымдарын өндіру мүмкіндігі;
Бетон бұйымдарының мінсіз беті;
Берілген кедір-бұдыр және беттік текстурасы бар бұйымдарды өндіру мүмкіндігі;
Жоғары сортты бетонның сығымдауға беріктігі, M1000 кем емес;
Бетонның иілу кезіндегі жоғары маркалы беріктігі, Ptb100 кем емес;
Осы өнертабыс төменде шектеусіз мысалдар арқылы толығырақ түсіндіріледі.
Інжір. 1 (а, б) – бұйымдарды дайындау схемасы – алынған талшықты темірбетонды қалыптарға құю;
Інжір. 2 - мәлімделген өнертабыстың көмегімен алынған өнімнің жоғарғы көрінісі.
Құрамында жоғарыда аталған құрамдас бөліктерден тұратын, өте жоғары ағындық қасиеті бар, өздігінен нығыздалатын, жоғары беріктігі жоғары реакциялы-ұнтақты талшықты темірбетон қоспасын алу әдісі келесі түрде жүзеге асырылады.
Алдымен қоспаның барлық компоненттері өлшенеді. Содан кейін араластырғышқа өлшенген су мөлшері, гиперпластификатор құйылады. Содан кейін араластырғыш қосылады. Суды, гиперпластификаторды араластыру процесінде қоспаның келесі компоненттері дәйекті түрде құйылады: цемент, микрокремний, тас ұны. Қажет болса, темір оксидінің пигменттерін массада түсті бетонға қосуға болады. Осы компоненттерді араластырғышқа енгізгеннен кейін алынған суспензия 2-ден 3 минутқа дейін араластырылады.
Келесі кезеңде құм мен талшық дәйекті түрде енгізіледі және бетон қоспасы 2-ден 3 минутқа дейін араластырылады. Осыдан кейін бетон қоспасы пайдалануға дайын.
Қоспаны дайындау кезінде қатаюды үдеткіш енгізіледі.
Алынған өте жоғары ағындық қасиеті бар өздігінен нығыздалатын аса жоғары берік реакциялы-ұнтақ талшықты темірбетон қоспасы сұйық консистенция болып табылады, оның көрсеткіштерінің бірі шыныдағы Хагерман конусының ағуы болып табылады. Қоспаның жақсы жағылуы үшін таралу кемінде 300 мм болуы керек.
Мәлімделген әдісті қолдану нәтижесінде өте жоғары ағындық қасиеті бар өздігінен нығыздалатын, өте жоғары берік реакциялы-ұнтақ талшықты темірбетон қоспасы алынады, оның құрамында келесі компоненттер бар: портландцемент PC500D0, құм фракциясы 0,125-тен дейін. 0,63, гиперпластификатор, талшықтар, кремний диоксиді, тас ұн, орнату үдеткіш күші және су. Талшықты темірбетон қоспасын өндіру әдісін енгізу кезінде компоненттердің келесі қатынасы байқалады, масса%:
Сонымен қатар, талшықты темірбетон қоспасын өндіру әдісін енгізу кезінде тас ұны әртүрлі табиғи материалдардан немесе қалдықтардан пайдаланылады, мысалы, кварц ұны, доломит ұны, әктас ұны және т.б.
Гиперпластификатордың келесі сорттарын қолдануға болады: Sika ViscoCrete, Glenium және т.б.
Қоспаны өндіру кезінде Master X-Seed 100 (X-SEED 100) немесе ұқсас беріктікті үдеткіштер қосылуы мүмкін.
Алынған өздігінен нығыздалатын өте жоғары беріктік реакциялы-ұнтақ талшықты темірбетон қоспасы өте жоғары ағындық қасиеті бар, ажурлы қоршаулар сияқты күрделі конфигурациялы көркем бұйымдарды өндіруде қолдануға болады (2-суретті қараңыз). Алынған қоспаны өндіруден кейін дереу қолданыңыз.
Жоғарыда сипатталған әдіспен алынған және көрсетілген құрамға ие, өте жоғары ағындық қасиеттері бар өздігінен нығыздалатын аса жоғары беріктік реакциялы-ұнтақ талшықты темірбетон қоспасынан бетон бұйымдарын дайындау әдісі келесі түрде жүзеге асырылады.
Өздігінен нығыздалатын, өте күшті реакциялы-ұнтақ талшықты-темірбетон қоспасын құю арқылы ажурлы бұйымдарды жасау үшін өте жоғары ағынды қасиеттері бар, серпімді (полиуретан, силикон, қалып-пластик) немесе қатты пластикалық қалыптар схемасын жеңілдету қолданылады. . Пішін технологиялық паллетке 2 орнатылады. Қалыптың ішкі, жұмыс бетіне 3 судың жұқа қабаты шашылады, бұл бетон бұйымының алдыңғы бетіндегі ұсталған ауа көпіршіктерінің санын одан әрі азайтады.
Осыдан кейін пайда болған талшықты темірбетон қоспасы 4 қалыпқа құйылады, онда ол өз салмағымен жайылып, оның ішіндегі ауаны сығып, өздігінен тығыздалады. Қалыптағы бетон қоспасы өздігінен тегістелгеннен кейін, бетон қоспасынан ауаның қарқынды шығуы үшін қалыпқа құйылған бетонға жұқа су қабаты шашылады. Содан кейін талшықты темірбетон қоспасымен толтырылған пішін келесі технологиялық паллетпен 2 жоғарыдан жабылады, ол жабық ұяшықбетонды неғұрлым қарқынды емдеу үшін (1 (а) суретті қараңыз).
Бұл паллетке жаңа қалып қойылып, өндіріс процесі қайталанады. Осылайша, дайындалған бетон қоспасының бір бөлігінен бірнеше қалыптарды дәйекті түрде толтырып, бірінің үстіне бірін орнатуға болады, бұл дайындалған талшықты темірбетон қоспасын пайдалану тиімділігін арттыруды қамтамасыз етеді. Талшықты темірбетон қоспасымен толтырылған пішіндер қоспаны емдеу үшін шамамен 15 сағатқа қалдырылады.
15 сағаттан кейін бетон бұйымдары қалыптан шығарылады және артқы жағын ұнтақтау үшін жіберіледі, содан кейін бумен пісіру камерасына немесе жылу-ылғалды өңдеу камерасына (ЖТҚ) жіберіледі, онда өнімдер толығымен қатқанша сақталады.
Өнертабысты қолдану дірілмен нығыздауды қолданбай, оңайлатылған құю технологиясын қолдана отырып, жоғары сәндік ажурлы және жұқа қабырғалы беріктігі жоғары М1000 және одан жоғары разрядты бетон бұйымдарын шығаруға мүмкіндік береді.
Өнертабысты сандық пропорцияларды және сипатталған технологиялық режимдерді сақтай отырып, аталған белгілі компоненттерді пайдалана отырып жүзеге асыруға болады. Өнертабысты жүзеге асыру үшін белгілі жабдықты пайдалануға болады.
Ағынды қасиеті өте жоғары, өздігінен нығыздалатын, өте жоғары берік реакциялы-ұнтақ талшықты темірбетон қоспасын дайындау әдісінің мысалы.
Алдымен қоспаның барлық құрамдас бөліктері өлшенеді және берілген мөлшерде (мас.%) өлшенеді:
Содан кейін судың өлшенген мөлшері мен Sika ViscoCrete 20 Gold гиперпластификаторы араластырғышқа құйылады. Содан кейін араластырғыш қосылып, компоненттер араласады. Су мен гиперпластификаторды араластыру процесінде қоспаның келесі құрамдастары рет-ретімен құйылады: портландцемент ПЦ500 D0, кремний оксиді, кварц ұны. Араластыру процесі 2-3 минут бойы үздіксіз жүргізіледі.
Келесі кезеңде құм FR дәйекті түрде енгізіледі. 0,125-0,63 және болат талшығы 0,22 × 13мм. Бетон қоспасы 2-3 минут бойы араласады.
Араластыру уақытын қысқарту біртекті қоспаны алуға мүмкіндік бермейді, ал араластыру уақытын арттыру қоспаның сапасын одан әрі жақсартпайды, бірақ процесті кешіктіреді.
Осыдан кейін бетон қоспасы пайдалануға дайын.
Талшықты темірбетон қоспасын дайындаудың жалпы уақыты 12-ден 15 минутқа дейін, бұл уақыт компоненттерді толтыру бойынша қосымша операцияларды қамтиды.
Дайындалған өздігінен нығыздалатын, өте берік, реакциялық ұнтақ талшықты темірбетон қоспасы өте жоғары ағындық қасиеті бар пішіндерге құю арқылы ажурлы бұйымдарды дайындау үшін қолданылады.
Мәлімделген әдіспен жасалған, өте жоғары ағындық қасиеті бар, алынған өздігінен нығыздалатын аса берік реакциялы-ұнтақты талшықты темірбетон қоспасының құрамының мысалдары 1-кестеде көрсетілген.
1. Бетон қоспасының құрамдас бөліктерін қажетті өтімділік алынғанша араластырудан тұратын өте жоғары ағындық қасиеті бар өздігінен нығыздалатын аса жоғары берік реакциялы-ұнтақ талшықты темірбетон қоспасын дайындау әдісі, ол талшықты темірбетон қоспасының құрамдас бөліктерін араластыру дәйекті түрде жүзеге асырылады және араластырғышта бастапқыда су мен гиперпластификаторды араластырады, содан кейін цемент, микрокремний, тас ұн құйылады және қоспаны 2-3 минут бойы араластырады, содан кейін құм мен талшық енгізіледі және талшықты темірбетон қоспасы алынғанша 2-3 минут араластырылады, құрамында массасы %:
2. 1-бапқа сәйкес әдіс бетон қоспасын дайындаудың жалпы уақыты 12-ден 15 минутқа дейін болуымен сипатталады.
3. 1, 2-тармақтарға сәйкес әдіспен дайындалған талшықты темірбетон қоспасынан қалыптарда бұйымдарды өндіру әдісі, ол қоспаны қалыптарға беруден және кейіннен бумен пісіру камерасында термиялық өңдеуден және бастапқыда жұқа қабаттан тұрады. суды қалыптың ішкі, жұмыс бетіне шашады, қалыпқа қоспаны толтырғаннан кейін оның бетіне жұқа су қабатын шашады және пішінді технологиялық паллетпен жабады.
4. 3-тармаққа сәйкес әдіс, қоспаның қалыптарға рет-ретімен берілуімен, толтырылған қалыпты жоғарыдан технологиялық паллетпен жабумен, технологиялық паллет орнатқаннан кейін бұйымдарды дайындау процесі бірнеше рет қайталануымен сипатталады. алдыңғысының үстіндегі технологиялық паллеттегі келесі пішінді және оны толтыру.
www.findpatent.ru
жоғары өнімді реакция-ұнтақ жоғары берік және ауыр бетондар және талшықты темірбетондар (опциялар) - патенттік өтінім 2012113330
Өтініш беруші: Володин Владимир Михайлович (RU)
1. ПС 500 D0 портландцементі (сұр немесе ақ), поликарбоксилатты эфир негізіндегі суперпластификаторы, құрамында кемінде 85-95 % аморфты – шыны тәрізді кремнезем бар кремнеземдік түтін бар реакциялық ұнтақ ауыр салмақты бетон, оның қосымша болуымен сипатталады. жерді қамтиды кварц құмы(микрокварц) немесе спецификалық беті (3-5) 103 см2/г болатын тығыз жыныстардан алынған ұнтақталған тас ұны, 0,1-0,5 ÷ 0,16-0,63 мм фракциялы тар бөлшекті үлесті ұсақ түйіршікті кварц құмы, өзіндік ерекшелігі бар. бетон беріктігінің бірлігіне цемент шығыны 4,5 кг/МПа артық емес, ол жаңа құрамдас және жаңа құрылымдық және топологиялық құрылымы бар жоғары тығыздыққа ие, келесі құрамдас бөліктермен, құрғақ құрамдас бөліктердің массасынан % бетон қоспасы:
Микрокремний - 3,2-6,8%;
Су - В / Т \u003d 0,95-0,12.
2. ПС 500 D0 портландцементі (сұр немесе ақ), поликарбоксилатты эфир негізіндегі суперпластификатор, құрамында кемінде 85-95% аморфты шыны тәрізді кремнезем бар микрокремний қосындысы бар реакциялық ұнтақ ауыр талшықты темірбетон, оның болуымен сипатталады. қосымша ұнтақталған кварц құмы (микрокварц ) немесе нақты бетінің ауданы (3-5) 103 см2/г тығыз жыныстардан алынған ұнтақталған тас ұны, 0,1-0,5 ÷ 0,16-0,63 фракциясының тар гранулометриялық құрамды ұсақ түйіршікті кварц құмы кіреді. мм, сондай-ақ мазмұны талшықты болат шнур (диаметрі 0,1-0,22 мм, ұзындығы 6-15 мм), базальт және көміртекті талшықтар, 4,5 кг / МПа артық емес бетон беріктігінің бірлігіне цементтің меншікті шығыны бар, және иілу кезінде созылу беріктігінің өсу бірлігіне талшықтың үлестік шығыны, 9,0 кг/МПа аспайды, жаңа құрамда және жаңа құрылымдық және топологиялық құрылыммен жоғары тығыздыққа ие, ал бетон иілгіш (пластикалық) бұзылу сипатына ие. келесі құрамдас бөліктердің мөлшері, бетон қоспаларындағы құрғақ компоненттердің массасының %-ы:
Портландцемент (сұр немесе ақ) PC 500 D0 төмен емес сорты - 30,9-34%;
Поликарбоксилатты эфир негізіндегі суперпластификатор - 0,2-0,5%;
Микрокремний - 3,2-6,8%;
Ұнтақталған кварц құмы (микрокварц) немесе тас ұны - 12,3-17,2%;
Ұсақ түйіршікті кварц құмы - 53,4-41,5%;
Талшықты болат шнур 1,5-5,0% бетон көлемі бойынша;
Базальт талшықтары және көміртекті талшықтар бетонның көлемі бойынша 0,2-3,0%;
Су - В / Т \u003d 0,95-0,12.
www.freepatent.ru
Құрылыс бұйымдары
Мақалада беріктігі жоғары ұнтақ бетондардың қасиеттері мен мүмкіндіктері, сондай-ақ оларды қолдану аймақтары мен технологиялары сипатталған.
Жаңа және бірегей сәулет нысандары бар тұрғын және өнеркәсіптік ғимараттарды, әсіресе, ерекше жүктелген құрылымдарды (мысалы, үлкен аралықты көпірлер, зәулім ғимараттар, теңіздегі мұнай платформалары, қысыммен газдар мен сұйықтықтарды сақтауға арналған резервуарлар және т.б.) салудың жоғары қарқыны талап етілді. жаңа тиімді бетондарды әзірлеу. Бұл бағыттағы елеулі ілгерілеу әсіресе 1980 жылдардың соңынан бастап байқалды. Қазіргі заманғы жоғары сапалы бетондар (HKB) әртүрлі мақсаттарға арналған бетондардың кең спектрін жіктейді: беріктігі жоғары және өте жоғары берік бетондар [қараңыз. Bornemann R., Fenling E. Ultrahochfester Beton-Entwicklung und Verhalten.// Leipziger Massivbauseminar, 2000, Bd. 10; Schmidt M. Bornemann R. Möglichkeiten und Crensen von Hochfestem Beton.// Прок. 14, Джбаусил, 2000, б.д. 1], өздігінен нығыздалатын бетондар, коррозияға төзімділігі жоғары бетондар. Бетонның бұл түрлері қысу және созылу, жарықшақтарға төзімділік, соққыға төзімділік, тозуға төзімділік, коррозияға төзімділік және аязға төзімділік бойынша жоғары талаптарға жауап береді.
Бетонның жаңа түрлеріне көшуге, біріншіден, бетон мен ерітінді қоспаларын пластификаттау саласындағы революциялық жетістіктер, екіншіден, ең белсенді пуццоландық қоспалардың – кремнеземдік түтіннің, сусыздандырылған каолиндердің және ұсақ күлдің пайда болуы ықпал еткені сөзсіз. Поликарбоксилат, полиакрилат және полигликоль негізіндегі суперпластификаторлардың және әсіресе экологиялық таза гиперпластификаторлардың комбинациялары асқын сұйық цемент-минералды дисперсті жүйелер мен бетон қоспаларын алуға мүмкіндік береді. Осы жетістіктердің арқасында бетондағы химиялық қоспалары бар құрамдас бөліктердің саны 6–8-ге жетті, су-цемент қатынасы 4–10 см ұн (КМ) немесе онсыз конустық тартылумен сипатталатын пластиканы сақтай отырып, 0,24–0,28 дейін төмендеді. ол, бірақ гиперпластификаторларға жоғары жұмыс істейтін бетондарға (Ultrahochfester Beton, Ultra hochleistung Beton) МК қосқанда, дәстүрлі бірлескен кәсіпорындарда құйылғандардан айырмашылығы, бетон қоспаларының тамаша өтімділігі төмен шөгумен және өздігінен тығыздалумен біріктіріледі. ауаны шығару.
Асқын пластиктенген бетон қоспаларында судың айтарлықтай азаюы бар «жоғары» реология оны құрайтын құрылымдық элементтердің масштабтық деңгейлері әртүрлі болатын сұйық реологиялық матрицамен қамтамасыз етіледі. Қиыршық тасқа арналған қиыршық тас бетонында цемент-құмды ерітінді әртүрлі микро-мезол деңгейлерде реологиялық матрица ретінде қызмет етеді. Макроқұрылымдық элемент ретінде қиыршық тасқа арналған жоғары беріктіктегі бетондарға арналған пластификацияланған бетон қоспаларында реологиялық матрица, оның үлесі қарапайым бетондарға қарағанда әлдеқайда жоғары болуы керек, құм, цемент, тас ұн, микрокремний және су. Өз кезегінде, кәдімгі бетон қоспаларындағы құм үшін микродеңгейдегі реологиялық матрица цемент-су пастасы болып табылады, оның үлесі цемент мөлшерін арттыру арқылы өтімділікті қамтамасыз ету үшін ұлғайтылуы мүмкін. Бірақ бұл, бір жағынан, үнемді емес (әсіресе В10 - В30 класындағы бетондар үшін), екінші жағынан, суперпластификаторлар портландцемент үшін суды азайтатын нашар қоспалар болып табылады, бірақ олардың барлығы ол үшін жасалған және жасалып жатыр. . Барлық дерлік суперпластификаторлар, біз 1979 жылдан бері көрсеткендей, көптеген минералды ұнтақтарда немесе олардың цементпен қоспасында әлдеқайда жақсы «жұмыс істейді» [қараңыз. Калашников В.И. Құрылыс материалдарын өндіруге арналған минералды дисперсті жүйелерді пластификациялау негіздері: Ғылым докторы ғылыми дәрежесін алу үшін ғылыми баяндама түріндегі диссертация. техника. Ғылымдар. - Воронеж, 1996] таза цементке қарағанда. Цемент суда тұрақсыз, сумен жанасқаннан кейін бірден коллоидты бөлшектер түзетін және тез қалыңдайтын ылғалдандыратын жүйе. Ал судағы коллоидты бөлшектер суперпластификаторлармен қиын дисперсияланады. Мысал ретінде асқын сұйықтыққа айналуы қиын саз балшықтарын келтіруге болады.
Осылайша, қорытынды өзін көрсетеді: цементке тас ұн қосу қажет және бұл қоспаға бірлескен кәсіпорынның реологиялық әсерін ғана емес, сонымен қатар реологиялық матрицаның өзінің үлесін де арттырады. Нәтижесінде судың мөлшерін айтарлықтай азайтуға, бетонның тығыздығын арттыруға және беріктігін арттыруға болады. Тас ұнтағын қосу іс жүзінде цементтің ұлғаюына тең болады (егер суды төмендететін әсерлер цементті қосқаннан айтарлықтай жоғары болса).
Бұл жерде цементтің бір бөлігін тас ұнына ауыстыруға емес, оны портландцементке қосуға (және айтарлықтай үлесі - 40–60%) назар аудару маңызды. Полиструктуралық теория негізінде 1985–2000 жж. Полиструктураны өзгерту бойынша барлық жұмыстар портландцементтің 30-50% бетонда сақтау үшін минералды толтырғыштармен алмастыруға бағытталған [қараңыз. Соломатов В.И., Выровой В.Н. және т.б. Композиттік құрылыс материалдары және материалды тұтынуды азайтатын құрылымдар. - Киев: Будивельник, 1991; Аганин С.П. Модификацияланған кварц толтырғышы бар суды аз қажет ететін бетондар: Есеп конкурсына реферат. дәрежесі кандидаты. техника. Ғылымдар. - М, 1996; Фадель И.М. Базальтпен толтырылған бетонның интенсивті бөлек технологиясы: Диссертацияның авторефераты. адал. техника. Ғылымдар – М, 1993]. Бірдей беріктіктегі бетондардағы портландцементтерді үнемдеу стратегиясы тек қысу кезінде ғана емес, сонымен қатар иілу және осьтік керілу және соққы кезінде 2-3 есе жоғары беріктікпен бетонды үнемдеу стратегиясына жол береді. Бетонды көбірек ашық конструкцияларда үнемдеу цементті үнемдеуге қарағанда жоғары экономикалық тиімділік береді.
Әртүрлі масштабтағы реологиялық матрицалардың құрамдарын қарастыра отырып, біз беріктігі жоғары бетондардағы құм үшін микродеңгейдегі реологиялық матрица цемент, ұн, кремний диоксиді, суперпластификатор және судың күрделі қоспасы екенін анықтаймыз. Өз кезегінде, құрылымдық элементтер ретінде цемент пен тас ұнының қоспасы үшін (бірдей дисперстілігі) микрокремний қосындысы бар жоғары берік бетондар үшін шкала деңгейі кішірек басқа реологиялық матрица пайда болады - кремний диоксиді түтінінің, судың және суперпластификатордың қоспасы.
Ұсақталған бетон үшін реологиялық матрицалардың құрылымдық элементтерінің бұл шкалалары оның жоғары тығыздығын алу үшін бетонның құрғақ құрамдас бөліктерінің оптималды гранулометрия шкалаларына сәйкес келеді.
Осылайша, тас ұнды қосу құрылымдық-реологиялық функцияны да, матрицаны толтыру қызметін де атқарады. Беріктігі жоғары бетондар үшін тас ұнының реактивті-химиялық функциясының маңызы кем емес, ол реактивті микрокремний мен микродегидратацияланған каолинмен жоғары әсермен орындалады.
Қатты фаза бетіндегі СП адсорбциясынан туындайтын максималды реологиялық және суды төмендететін әсерлер жоғары интерфейсі бар ұсақ дисперсті жүйелерге генетикалық тұрғыдан тән.
1-кесте.
Су-минералды жүйелердегі СП реологиялық және суды төмендететін әрекеті
1-кестеде СП бар портландцементті құю шламдарында соңғысының суды төмендететін әсері минералды ұнтақтарға қарағанда 1,5–7,0 есе (sic!) жоғары екені көрсетілген. Тау жыныстары үшін бұл артық 2-3 есе жетуі мүмкін.
Осылайша, гиперпластификаторлардың микрокремниймен, тас ұнымен немесе күлмен үйлесуі сығымдауға беріктік деңгейін 130-150 дейін, ал кейбір жағдайларда 180-200 МПа немесе одан да жоғары көтеруге мүмкіндік берді. Дегенмен, беріктіктің айтарлықтай артуы сынғыштықтың қарқынды өсуіне және Пуассон коэффициентінің 0,14–0,17-ге дейін төмендеуіне әкеледі, бұл төтенше жағдайларда құрылымдардың кенеттен бұзылу қаупіне әкеледі. Бетонның бұл жағымсыз қасиетінен құтылу соңғысын өзекше арматурасымен күшейту арқылы емес, өзекше арматурасын полимерлерден, шыныдан және болаттан жасалған талшықтарды енгізумен біріктіру арқылы жүзеге асырылады.
Минералды және цементті дисперсті жүйелерді пластификациялау және суды қалпына келтіру негіздері Калашников В.И. докторлық диссертациясында тұжырымдалған. [см. Калашников В.И. Құрылыс материалдарын өндіруге арналған минералды дисперсті жүйелерді пластификациялау негіздері: Ғылым докторы ғылыми дәрежесін алу үшін ғылыми баяндама түріндегі диссертация. техника. Ғылымдар. - Воронеж, 1996] 1979 жылдан 1996 жылға дейінгі кезеңде бұрын аяқталған жұмыстар негізінде 1996 ж. [Калашников В.И., Иванов И.А. Өте сұйылтылған жоғары концентрлі дисперстік жүйелердің құрылымдық-реологиялық жағдайы туралы. // Композиттік материалдардың механикасы мен технологиясы бойынша IV Ұлттық конференция материалдары. - София: БАН, 1985; Иванов И.А., Калашников В.И. Минералды дисперстік композицияларды олардағы қатты фазаның концентрациясына байланысты пластификациялаудың тиімділігі. // Бетон қоспаларының реологиясы және оның технологиялық міндеттері. Tez. ІІІ Бүкілодақтық симпозиумның баяндамасы. - Рига. - РПИ, 1979; Калашников В.И., Иванов И.А. Минералды дисперсті композициялардың олардағы қатты фазаның концентрациясына байланысты пластиктену табиғаты туралы.// Композиттік материалдардың механикасы мен технологиясы. II Ұлттық конференция материалдары. - София: БАН, 1979 ж.; Калашников В.И. Әртүрлі минералды құрамдардың нафталин-сульфоқышқылды суперпластификаторларға реакциясы және оған жылдам сілтілердің әсері туралы. // Композиттік материалдардың механикасы мен технологиясы. Шетелдік өкілдердің қатысуымен өткен III Ұлттық конференция материалдары. - София: БАН, 1982; Калашников В.И. Суперпластификаторлармен бетон қоспаларындағы реологиялық өзгерістерді есепке алу. // Бетон және темірбетон жөніндегі IX Бүкілодақтық конференция материалдары (Ташкент, 1983). - Пенза. - 1983; Калашников В.И., Иванов И.А. Ионды тұрақтандырғыш пластификаторлардың әсерінен цемент композицияларының реологиялық өзгерістерінің ерекшеліктері. // «Бетонның технологиялық механикасы» шығармалар жинағы. – Рига: РПИ, 1984]. Бұл жұқа дисперсті жүйелерде бірлескен кәсіпорынның мүмкін болатын ең жоғары суды төмендететін белсенділігін мақсатты пайдалану перспективалары, қатты пластиктен көшкін тәрізді ауысуынан тұратын суперпластизирленген жүйелердегі сандық реологиялық және құрылымдық-механикалық өзгерістердің ерекшеліктері. судың өте аз қосылуымен сұйық күйге ауысады. Бұл жоғары дисперсті пластиктенген жүйелердің (өз салмағының әсерінен) гравитациялық таралу және посттиксотропты ағын ресурсының және күндізгі беттің өздігінен тегістелуінің әзірленген критерийлері. Бұл шөгінді, магмалық және метаморфтық текті тау жыныстарынан алынған ұсақ дисперсті ұнтақтары бар цемент жүйелерінің шекті концентрациясының жетілдірілген концепциясы, судың жоғары тотықсыздануы тұрғысынан СП. Бұл жұмыстарда алынған ең маңызды нәтижелер гравитациялық таралу қабілетін сақтай отырып, дисперсиялардағы суды тұтынуды 5-15 есе азайту мүмкіндігі болып табылады. Реологиялық белсенді ұнтақтарды цементпен біріктіру арқылы бірлескен кәсіпорынның әсерін күшейтіп, тығыздығы жоғары құймалар алуға болатыны көрсетілді. Нақ осы қағидалар реакциялық ұнтақ бетондарда олардың тығыздығы мен беріктігінің жоғарылауымен жүзеге асырылады (Reaktionspulver beton - RPB немесе Reactive Powder Concrete - RPC [қараңыз Долгополов Н. Н., Суханов М. А., Ефимов С. Н. Цементтің жаңа түрі: цемент құрылымы. тас.// Құрылыс материалдары.- 1994.-No115]). Тағы бір нәтиже - ұнтақтардың дисперсиясының жоғарылауымен бірлескен кәсіпорынның азайту әрекетінің жоғарылауы [қараңыз. Калашников В.И. Құрылыс материалдарын өндіруге арналған минералды дисперсті жүйелерді пластификациялау негіздері: Ғылым докторы ғылыми дәрежесін алу үшін ғылыми баяндама түріндегі диссертация. техника. Ғылымдар. – Воронеж, 1996]. Ол сондай-ақ цементке микрокремний қосу арқылы ұсақ дисперсті құрамдас бөліктердің үлесін арттыру арқылы ұнтақталған ұсақ түйіршікті бетондарда қолданылады. Ұнтақты бетонның теориясы мен тәжірибесіндегі жаңалық 0,1-0,5 мм фракциясы бар ұсақ құмды пайдалану болды, ол 0-5 мм фракциясы бар қарапайым құмды құмнан айырмашылығы бетонды ұсақ түйіршікті етті. Ұнтақты бетонның дисперсті бөлігінің орташа меншікті бетін есептеуіміз (құрамы: цемент - 700 кг; ұсақ құм фр. 0,125–0,63 мм - 950 кг; базальт ұны Ssp = 380 м2/кг - 350 кг; кг - 140 кг ) 0,125–0,5 мм фракциядағы ұсақ түйіршікті құммен жалпы қоспаның 49% құрауы МК Smk = 3000м2 / кг дисперсиямен ұнтақ бөлігінің орташа беті Svd = 1060м2 / кг болатынын көрсетеді. , ал Smk = 2000 м2 / кг - Свд = 785 м2 / кг. Дәл осындай майда дисперсті компоненттерде ұсақ түйіршікті реакциялы-ұнтақ бетондар жасалады, оларда құмсыз қатты фазаның көлемдік концентрациясы 58-64% жетеді, ал құммен бірге - 76-77% және одан сәл төмен. асқын пластиктенген ауыр бетондардағы қатты фазаның концентрациясы (Cv = 0, 80–0,85). Дегенмен, ұсақталған бетонда қатты фазаның минус қиыршық тас пен құмның көлемдік концентрациясы әлдеқайда төмен, бұл дисперсті матрицаның жоғары тығыздығын анықтайды.
Жоғары беріктік микрокремнийдің немесе сусыздандырылған каолиннің ғана емес, сонымен қатар ұнтақталған тау жыныстарының реактивті ұнтағының болуымен қамтамасыз етіледі. Әдебиеттер бойынша негізінен күл, балтық, әктас немесе кварц ұны енгізіледі. Ю.М.Баженов, Ш.Т.Бабаев, А.Комаромның суды аз қажет ететін композициялық байланыстырғыштарды жасап, зерттеуіне байланысты КСРО мен Ресейде реактивті ұнтақ бетондар өндірісінде кең мүмкіндіктер ашылды. А., Батраков В.Г., Долгополов Н.Н. ВНВ ұнтақтау процесінде цементті карбонатты, гранитті, кварц ұнымен 50%-ға дейін ауыстыру суды төмендететін әсерді айтарлықтай арттыратыны дәлелденді. Қиыршық тас бетонның гравитациялық таралуын қамтамасыз ететін W / T қатынасы бірлескен кәсіпорынның әдеттегі енгізуімен салыстырғанда 13-15% -ға дейін төмендейді, мұндай VNV-50-де бетонның беріктігі 90-100 МПа жетеді. Негізінде VNV, микрокремний, ұсақ құм және дисперсті арматура негізінде қазіргі заманғы ұнтақ бетондарды алуға болады.
Дисперсиялық арматураланған ұнтақ бетондар тек алдын ала кернелген арматурасы бар құрама арматурасы бар жүк көтергіш конструкциялар үшін ғана емес, сонымен қатар өте жұқа қабырғалы, оның ішінде кеңістіктік, архитектуралық бөлшектерді өндіру үшін де өте тиімді.
Соңғы мәліметтерге сәйкес, құрылымдардың тоқыма арматурасы мүмкін. Бұл 10 жылдан астам бұрын Франция мен Канадада реакцияның дамуына түрткі болған дамыған шет елдерде беріктігі жоғары полимерден және сілтіге төзімді жіптерден жасалған үш өлшемді рамалардың (матаның) тоқыма-талшық өндірісінің дамуы болды. -тас ұнтақтарымен және микрокремниймен толтырылған қосымша ұсақ кварцты толтырғыштары бар ірі толтырғыштары жоқ бірлескен кәсіпорындары бар ұнтақ бетондар. Осындай ұсақ түйіршікті қоспалардан жасалған бетон қоспалары өз салмағының әсерінен таралып, тоқылған раманың толық тығыз торлы құрылымын және барлық филигран тәрізді интерфейстерді толтырады.
Ұнтақты бетон қоспаларының «жоғары» реологиясы құрғақ құрамдастардың массасының 10–12% сумен қамтамасыз етеді, аққыштық шегі?0= 5–15 Па, яғни. майлы бояуларға қарағанда 5-10 есе ғана жоғары. Бұл Δ0 мәнімен оны 1995 жылы біз әзірлеген мини-ареометриялық әдіс арқылы анықтауға болады. Шығымдылықтың төмен нүктесі реологиялық матрица аралық қабатының оңтайлы қалыңдығымен қамтамасыз етіледі. PBS топологиялық құрылымын қарастырудан X аралық қабатының орташа қалыңдығы мына формуламен анықталады:
мұндағы құм бөлшектерінің орташа диаметрі; көлем концентрациясы болып табылады.
Төмендегі композиция үшін W/T = 0,103 болса, аралық қабаттың қалыңдығы 0,056 мм болады. Де Ларрард пен Седран ұсақ құмдар үшін (d = 0,125–0,4 мм) қалыңдығы 48-ден 88 мкм-ге дейін өзгеретінін анықтады.
Бөлшектердің аралық қабатының ұлғаюы тұтқырлықты және соңғы ығысу кернеуін азайтады және өтімділікті арттырады. Сұйықтықты су қосу және СП енгізу арқылы арттыруға болады. Тұтастай алғанда, су мен СП-ның тұтқырлықтың, соңғы ығысу кернеуінің және аққыштық шегінің өзгеруіне әсері екіұшты (1-сурет).
Суперпластификатор тұтқырлықты суды қосқаннан әлдеқайда аз дәрежеде төмендетеді, ал СП әсерінен шығымдылық деңгейінің төмендеуі судың әсерінен әлдеқайда көп.
Күріш. 1. СП және судың тұтқырлыққа, аққыштық пен аққыштыққа әсері.
Суперпластизирленген соңғы толтырылған жүйелердің негізгі қасиеттері тұтқырлық айтарлықтай жоғары болуы мүмкін және егер аққыштық күші төмен болса, жүйе баяу ағып кетуі мүмкін. SP жоқ кәдімгі жүйелер үшін тұтқырлық төмен болуы мүмкін, бірақ жоғары аққыштық күші олардың таралуына кедергі келтіреді, өйткені оларда посттиксотропты ағын ресурсы жоқ [қараңыз. Калашников В.И., Иванов И.А. Ионды тұрақтандырғыш пластификаторлардың әсерінен цемент композицияларының реологиялық өзгерістерінің ерекшеліктері. // «Бетонның технологиялық механикасы» шығармалар жинағы. – Рига: РПИ, 1984].
Реологиялық қасиеттер бірлескен кәсіпорынның түріне және мөлшеріне байланысты. Бірлескен кәсіпорындардың үш түрінің әсері күріште көрсетілген. 2. Ең тиімді бірлескен кәсіпорын Woerment 794 болып табылады.
Күріш. 2 СП түрі мен дозасының?о-ға әсері: 1 - Woerment 794; 2 - S-3; 3 – балқыту F 10
Сонымен қатар, отандық SP S-3 емес, меламин F10 негізіндегі шетелдік SP селективті емес болып шықты.
Қалыпқа салынған тоқылған көлемді торлы рамалары бар бетон бұйымдарын қалыптастыруда ұнтақ бетон қоспаларының таралу қабілеті өте маңызды.
Тройник, I-арқалық, арна және басқа конфигурациялар түріндегі мұндай көлемді ашық-матадан жасалған рамалар тез арматураға мүмкіндік береді, ол жақтауды қалыпқа орнату және бекітуден тұрады, содан кейін ол арқылы оңай енетін суспензиялы бетонды құюдан тұрады. өлшемі 2–5 мм болатын жақтау ұяшықтары (3-сурет) . Мата жақтаулары температураның ауыспалы ауытқуының әсерінен бетонның жарыққа төзімділігін түбегейлі арттырып, деформацияны айтарлықтай азайтады.
Бетон қоспасы торлы жақтау арқылы жергілікті түрде оңай құйып қана қоймай, сонымен қатар қалыптағы қоспаның көлемін ұлғайту арқылы рама арқылы «кері» ену арқылы пішінді толтыру кезінде таралуы керек. Ағындылықты бағалау үшін құрғақ құрамдастардың құрамы бойынша бірдей құрамдағы ұнтақ қоспалары қолданылды, ал конустан таралу мүмкіндігі (шайқау үстелі үшін) СП және (ішінара) су мөлшерімен бақыланады. Таралу диаметрі 175 мм торлы сақинамен жабылды.
Күріш. 3 Матаның тірегі үлгісі
Күріш. 4 Бос және бітеліп спрейі бар қоспаның шашырауы
Тордың анық өлшемі 2,8 × 2,8 мм, сымның диаметрі 0,3 × 0,3 мм болды (4-сурет). Бақылау қоспалары 25,0 балқымалармен дайындалды; 26,5; 28,2 және 29,8 см.Тәжірибелердің нәтижесінде қоспаның сұйықтығының жоғарылауымен бос тұрақты ток пен блокталған ағыс дб диаметрлерінің қатынасы төмендейтіні анықталды. Суретте. 5 dc/dbotdc өзгерісін көрсетеді.
Күріш. 5 Еркін таралған тұрақты токтан тұрақты ток/дБ өзгертіңіз
Суреттен көрініп тұрғандай, 29,8 см еркін таралумен сипатталатын аққыштықта қоспа таралымдарының айырмашылығы DC және db жоғалады.Dc.= 28,2 кезінде тор арқылы таралу 5%-ға азаяды. Тор арқылы тарату кезінде әсіресе үлкен баяулау 25 см таралуы бар қоспада байқалады.
Осыған байланысты, ұяшық өлшемі 3-3 мм болатын торлы жақтауларды пайдаланған кезде, кем дегенде 28-30 см таралуы бар қоспаларды пайдалану қажет.
Диаметрі 0,15 мм және ұзындығы 6 мм болат талшықтармен көлем бойынша 1% арматураланған дисперсті-арматуралы ұнтақ бетонның физикалық-техникалық қасиеттері 2-кестеде көрсетілген.
2-кесте.
Тұрмыстық SP S-3 көмегімен суды аз қажет ететін байланыстырғышқа ұнтақ бетонның физикалық-техникалық қасиеттері
Шетелдік мәліметтерге сәйкес, 3% арматурамен қысу күші 180–200 МПа, ал осьтік керілу кезінде 8–10 МПа жетеді. Соққы күші он еседен астам артады.
Гидротермиялық өңдеудің тиімділігін және оның тоберморит, сәйкесінше ксонотлит үлесін арттыруға әсерін ескере отырып, ұнтақ бетонның мүмкіндіктері сарқылудан алыс.
www.allbeton.ru
Ұнтақты реакциялық бетон
Энциклопедияның соңғы жаңартылуы: 17.12.2017 - 17:30
Реактивті ұнтақ бетон – түйіршік мөлшері 0,2-ден 300 мкм-ге дейінгі ұсақ ұнтақталған реактивті материалдардан жасалған және жоғары беріктігімен (120 МПа астам) және жоғары суға төзімділігімен сипатталатын бетон.
[ГОСТ 25192-2012. Бетон. Жіктелуі және жалпы техникалық талаптар]
Реактивті ұнтақ бетон реактивті ұнтақ бетон-RPC] - 200-800 МПа жоғары қысымға беріктігі бар композициялық материал, иілу >45 МПа, оның ішінде жоғары дисперсті минералды компоненттердің - кварц құмы, микрокремний, суперпластификатор, сондай-ақ төмен Вт болат талшықтары бар. / T (~0,2), 90-200°C температурада өнімдерді термиялық және ылғалмен өңдеу арқылы.
[Ушеров-Маршак А.В.Бетон ғылымы: лексика. М.: РИФ құрылыс материалдары.- 2009.- 112 б.]
Авторлық құқық иелері! Егер кіру тегін болса бұл терминавторлық құқықты бұзу болып табылады, компиляторлар авторлық құқық иесінің өтініші бойынша сілтемені немесе терминнің (анықтаманы) өзін сайттан алып тастауға дайын. Әкімшілікпен байланысу үшін кері байланыс формасын пайдаланыңыз.
enciklopediyastroy.ru
