بتن تقویت شده با پراکندگی پودری نسل جدید. روشی برای تهیه مخلوط بتن تقویت‌شده با الیاف با مقاومت فوق‌العاده-پودر خود تراکم با خواص جریان بسیار بالا و روشی برای تولید محصولات بتنی از مخلوط حاصل

پودر واکنش بتنREACTION POWDER Concrete
بتن‌های پودر واکنشی نسل جدید (RPC) بتن‌های خاص آینده هستند، نه
در ترکیب خود دارای سنگدانه های درشت دانه و کلوخه است. این آنها را از
بتن های ریزدانه (شنی) و سنگ خرد شده. پودر واکنش خشک مخلوط های بتن
(SRPBS)، طراحی شده برای به دست آوردن بتن خود تراکم سنگ خرد شده برای
ساخت و ساز یکپارچه و پیش ساخته، می تواند به یک نوع جدید و اصلی چسب کامپوزیت تبدیل شود
برای تولید انواع مختلف بتن. سیالیت بالا مخلوط های بتن واکنش-پودر
به شما این امکان را می دهد تا با حفظ سیالیت آنها را با سنگ خرد شده پر کنید و از آنها استفاده کنید
بتن های خود متراکم با مقاومت بالا؛ هنگام پر کردن با شن و ماسه - برای ارتعاش
فن آوری های قالب گیری، ارتعاشی و کلندرینگ. در همان زمان، بتن های به دست آمده توسط
فن آوری های تراکم ارتعاش و نیروی ارتعاشی، ممکن است استحکام بیشتری نسبت به
بتن ریخته گری در درجه بالاتر، بتن برای اهداف ساختمانی عمومی طبقات به دست می آید
B20-B40.

بتن پودری راکتیو

بتن پودر واکنش
با توجه به اینکه در بتن پودری غلظت حجمی سیمان 22-25 درصد است
سیمان، مطابق با فرمول پیشنهادی قبلی، با یکدیگر تماس ندارند، اما از هم جدا می شوند
ذرات میکروسیلیس در ابعاد نانو آب، ذرات میکرومتری ماسه زمین و
شن و ماسه ریز دانه در چنین شرایطی، بر خلاف بتن شنی و سنگ خرد شده معمولی،
مکانیسم توپوشیمیایی انجماد از طریق محلول، انتشار یونی پایین تر است
مکانیزم سخت شدن این در آزمایش های کنترلی ساده اما اصلی تأیید شده است.
سخت شدن سیستم های کامپوزیتی متشکل از مقادیر کمی کلینکر درشت آسیاب شده و
سرباره دانه ای و مقدار قابل توجهی سنگ مرمر ریز در 10-12 درصد آب. که در
ذرات پودر سیمان بتن توسط ذرات میکروسیلیس و آرد سنگ جدا می شوند.
به دلیل نازک ترین پوسته آب بر روی سطوح ذرات، فرآیندهای سخت شدن پودر
بتن خیلی سریع جریان می یابد. قدرت روزانه آنها به 40-60 مگاپاسکال و بیشتر می رسد.
قسمت پراکنده بتن پودری واکنشی متشکل از سیمان پرتلند، آرد سنگ و
MK، مسئول سیالیت گرانشی بالا، تقاضای آب قابل توجهی دارد
بدون افزودن SP. با ترکیبی با نسبت C: KM: MK: جمعه به صورت 1: 0.5: 0.1: 1.5، جریان گرانشی
بسته به نوع MK با نسبت آب به جامد برابر با 0.095-0.11 اجرا می شود. بهترین
MK تقاضای آب دارد. تعلیق آن با آب در محتوای آب 110-120٪ وزنی MC شروع به پخش شدن می کند. تنها در حضور سیمان و SP، MK به یک جزء واکنشی در یک محیط آبی تبدیل می شود.

بایندر (SRPV)

مزایای پودر واکنش خشک
بایندر (SRPV)
1. RPV با استحکام بسیار بالا، به 120-160 مگاپاسکال، به طور قابل توجهی بیش از
استحکام سیمان پرتلند فوق روان شده به دلیل تبدیل آهک "بالاست" به
سیمان سازی هیدروسیلیکات ها
2. چند منظوره بودن خواص فیزیکی و فنی بتن با معرفی کوتاه
الیاف فولادی پراکنده: جذب آب کم (کمتر از 1%)، مقاومت در برابر سرما بالا (بیشتر
1000 چرخه)، استحکام کششی محوری بالا (10-15 مگاپاسکال) و مقاومت کششی خمشی (40-50)
MPa)، استحکام ضربه بالا، مقاومت بالا در برابر خوردگی کربنات و سولفات و غیره؛
3. شاخص های فنی و اقتصادی بالای تولید SRPB در کارخانه های سیمان،
داشتن مجموعه ای از تجهیزات: خشک کردن، آسیاب کردن، همگن سازی و غیره.
4. شیوع گسترده شن کوارتز در بسیاری از مناطق جهان و همچنین سنگ
آرد از فن آوری بهینه سازی فلزات آهنی و غیر آهنی با جداسازی مغناطیسی و شناورسازی.

مزایای پودر واکنش خشک
بایندر (SRPV)
5. ذخایر عظیم غربالگری سنگ شکن در طول پردازش پیچیده آنها به دانه ریز
سنگ خرد شده و آرد سنگ؛
6. امکان استفاده از تکنولوژی سنگ زنی مشترک پرکننده واکنش، سیمان و
فوق روان کننده؛
7. امکان استفاده از SRPB برای ساخت مواد با استحکام بالا و فوق العاده بالا
سنگ خرد شده و بتن شنی نسل جدید و همچنین بتن برای اهداف عمومی ساختمانی
با تغییر نسبت سنگدانه و چسب.
8. امکان به دست آوردن بتن های سبک با مقاومت بالا بر روی ریز شیشه های غیر جاذب و
میکروسول‌سفرها با استحکام بالا اتصال دهنده پودر واکنش؛
9. امکان ساخت چسب و رباط با استحکام بالا برای کارهای تعمیر.

(SRPW)

استفاده از اتصال دهنده پودر واکنش خشک (RPB)

کاربرد بایندر پودر واکنش خشک
(SRPW)
مخلوط بتن پودر واکنش خشک (SRPBS) که برای به دست آوردن بدون سنگ خرد شده در نظر گرفته شده است
بتن خود متراکم برای ساخت و سازهای یکپارچه و پیش ساخته، می تواند به یک جدید، اساسی تبدیل شود
نوع چسب کامپوزیت برای تولید بسیاری از انواع بتن. سیالیت بالا
مخلوط‌های بتن پودری واکنشی به شما امکان می‌دهد در حین نگهداری، آنها را با سنگ خرد شده پر کنید
سیال بودن و استفاده از آنها برای بتن های خودتراکم با مقاومت بالا. وقتی با ماسه پر می شود
سنگ خرد شده - برای فن آوری های ارتعاشی قالب گیری، ارتعاشی و کلندرینگ. که در آن
بتن هایی که با استفاده از فن آوری های تراکم ارتعاش و نیروی ارتعاشی به دست می آیند ممکن است بیشتر داشته باشند
مقاومت بالاتر از بتن ریخته گری در درجه بالاتر، بتن ها به دست می آیند
اهداف ساخت و ساز عمومی کلاس های B20-B40.
مقاومت فشاری، MPa
ترکیب
پودر واکنش
بتن با 0.9% Melflux 2641 F
V/T
0,1
V/C
ثبات
تاری مخروط
0,31
هیگرمن
290 میلی متر
قایق
جذب آب
o-shchenie
ness
بر حسب وزن
,
%
کیلوگرم بر متر مکعب
2260
0,96
بعد از
بخار پز کردن
در حالت عادی
شرایط
سخت شدن
از طریق
1 روز
از طریق
28 روز
از طریق
1 روز
از طریق
28 روز
119
149
49,2
132

استفاده کارآمد از مخلوط بتن واکنش-پودر

استفاده موثر از پودر واکنش
مخلوط بتن
هنگام پر کردن مخلوط بتن پودر واکنش با ماسه و سنگ خرد شده با مقاومت بالا،
بتن با مقاومت 120-130 مگاپاسکال با هزینه سیمان بر حسب بتن سنگین معادل 300-350
kg/m3 اینها تنها چند نمونه از استفاده منطقی و کارآمد از SRPBS هستند. امیدوار کننده
امکان استفاده از SRPBS برای ساخت فوم بتن و بتن هوادهی. آنها استفاده می کنند
سیمان پرتلند که استحکام آن کمتر از RPB است و فرآیندهای ساختاری خود سخت شدن در طول
زمان به طور کامل با دومی جریان دارد.
افزایش قابلیت اطمینان عملیاتی محصولات و سازه های ساخته شده از چنین بتن هایی حاصل می شود
تقویت پراکنده با الیاف فولادی کوتاه نازک، الیاف شیشه و بازالت.
این به شما امکان می دهد استحکام کششی محوری را 4-5 برابر افزایش دهید، استحکام کششی در خمش
6-8 برابر، مقاومت ضربه 15-20 برابر در مقایسه با گریدهای بتن 400-500.

01.06.2008 16:51:57

در این مقاله خواص و قابلیت های بتن های پودری با مقاومت بالا و همچنین زمینه ها و فناوری های کاربرد آنها توضیح داده شده است.

نرخ بالای ساخت ساختمان های مسکونی و صنعتی با نوساز و منحصر به فرد فرم های معماریو به ویژه سازه های ویژه بارگذاری شده (مانند پل های با دهانه بزرگ، آسمان خراش ها، سکوهای نفتی دریایی، مخازن برای ذخیره گازها و مایعات تحت فشار و غیره) نیاز به توسعه بتن های موثر جدید دارند. پیشرفت قابل توجهی در این زمینه به ویژه از اواخر دهه 1980 مورد توجه قرار گرفته است. بتن‌های مدرن با کیفیت بالا (HKB) طیف وسیعی از بتن‌ها را برای اهداف مختلف طبقه‌بندی می‌کنند: بتن‌های با مقاومت بالا و بتن‌های با مقاومت فوق‌العاده. Bornemann R., Fenling E. Ultrahochfester Beton-Entwicklung und Verhalten.// Leipziger Massivbauseminar, 2000, Bd. 10; Schmidt M. Bornemann R. Möglichkeiten und Crensen von Hochfestem Beton.// Proc. 14, Jbausil, 2000, Bd. 1]، بتن های خود متراکم، بتن های بسیار مقاوم در برابر خوردگی. این نوع بتن الزامات بالایی برای مقاومت فشاری و کششی، مقاومت در برابر ترک، مقاومت در برابر ضربه، مقاومت در برابر سایش، مقاومت در برابر خوردگی و مقاومت در برابر سرما را برآورده می‌کند.

بدون شک، انتقال به انواع جدید بتن، اولاً با دستاوردهای انقلابی در زمینه پلاستیک سازی مخلوط بتن و ملات، و ثانیاً، ظهور فعال ترین افزودنی های پوزولانی - دود سیلیس، کائولن های خشک شده و خاکستر ریز تسهیل شد. ترکیبی از فوق روان کننده ها و به ویژه فوق روان کننده های سازگار با محیط زیست مبتنی بر پلی کربوکسیلات، پلی آکریلات و پایه پلی گلیکول، امکان به دست آوردن سیستم های پراکنده سیمان و مواد معدنی فوق سیال و مخلوط های بتن را فراهم می کند. با تشکر از این دستاوردها، تعداد اجزای بتن با افزودنی های شیمیایی به 6-8 رسید، نسبت آب به سیمان به 0.24-0.28 کاهش یافت و در عین حال انعطاف پذیری حفظ شد، که مشخصه آن کشش مخروطی 4-10 سانتی متر آرد (KM) یا بدون آن است. اما با افزودن MK در بتن‌های بسیار کارآمد (Ultrahochfester Beton، Ultra hochleistung Beton) بر روی فوق روان‌کننده‌ها، برخلاف آن‌هایی که در سرمایه‌گذاری مشترک سنتی ریخته می‌شوند، سیالیت کامل مخلوط‌های بتن با رسوب کم و خود متراکم شدن با خودبه‌خودی ترکیب می‌شود. حذف هوا

رئولوژی "بالا" با کاهش قابل توجه آب در مخلوط های بتن فوق روان شده توسط یک ماتریس رئولوژیکی سیال ارائه می شود که دارای سطوح مختلف مقیاس عناصر ساختاری تشکیل دهنده آن است. در بتن سنگ خرد شده برای سنگ خرد شده، ملات ماسه سیمان به عنوان یک ماتریس رئولوژیکی در سطوح مختلف ریز عمل می کند. در مخلوط‌های بتن پلاستیکی شده برای بتن‌های با مقاومت بالا برای سنگ خرد شده به‌عنوان یک عنصر کلان ساختاری، ماتریس رئولوژیکی که نسبت آن باید بسیار بیشتر از بتن‌های معمولی باشد، پراکندگی پیچیده‌تری متشکل از ماسه، سیمان، آرد سنگ، میکروسیلیس و اب. به نوبه خود، برای شن و ماسه در مخلوط‌های بتن معمولی، ماتریس رئولوژیکی در سطح میکرو یک خمیر سیمان-آب است که می‌توان نسبت آن را برای اطمینان از سیالیت با افزایش مقدار سیمان افزایش داد. اما این از یک طرف غیراقتصادی است (مخصوصاً برای بتن های کلاس B10 - B30) ، از طرف دیگر ، به طور متناقض ، فوق روان کننده ها افزودنی های ضعیفی برای کاهش آب برای سیمان پرتلند هستند ، اگرچه همه آنها برای آن ایجاد شده اند و در حال ایجاد هستند. . تقریباً همه فوق روان‌کننده‌ها، همانطور که از سال 1979 نشان داده‌ایم، روی بسیاری از پودرهای معدنی یا روی مخلوط آنها با سیمان بسیار بهتر عمل می‌کنند. کلاشنیکف V.I. اصول پلاستیک سازی سیستم های پراکنده معدنی برای تولید مصالح ساختمانی: پایان نامه در قالب گزارش علمی برای درجه دکتری. فن آوری علوم. - Voronezh، 1996] نسبت به سیمان خالص. سیمان یک سیستم هیدراته کننده و ناپایدار در آب است که بلافاصله پس از تماس با آب ذرات کلوئیدی تشکیل می دهد و به سرعت غلیظ می شود. و ذرات کلوئیدی در آب به سختی با فوق روان کننده ها پراکنده می شوند. به عنوان مثال، دوغاب های رسی است که به سختی تبدیل به ابر سیال می شوند.

بنابراین، نتیجه خود را نشان می دهد: اضافه کردن آرد سنگ به سیمان ضروری است و نه تنها اثر رئولوژیکی سرمایه گذاری مشترک بر روی مخلوط، بلکه نسبت خود ماتریس رئولوژیکی را نیز افزایش می دهد. در نتیجه کاهش قابل توجه آب، افزایش چگالی و افزایش مقاومت بتن امکان پذیر می شود. افزودن پودر سنگ عملاً معادل افزایش سیمان خواهد بود (اگر اثرات کاهش آب به طور قابل توجهی بیشتر از افزودن سیمان باشد).

در اینجا مهم است که روی جایگزین کردن بخشی از سیمان با آرد سنگ تمرکز نکنید، بلکه بر اضافه کردن آن (و نسبت قابل توجهی - 40-60٪) به سیمان پرتلند تمرکز کنید. بر اساس تئوری چند ساختاری در سال های 1985-2000. تمام کارهای تغییر ساختار پلی‌ساختار با هدف جایگزینی 30 تا 50 درصد سیمان پرتلند با پرکننده‌های معدنی برای ذخیره آن در بتن انجام شد. Solomatov V.I.، Vyrovoy V.N. و همکاران، مصالح ساختمانی مرکب و سازه هایی با کاهش مصرف مواد. - کیف: بودیولنیک، 1991؛ Aganin S.P. بتن های تقاضای کم آب با پرکننده کوارتز اصلاح شده: چکیده برای رقابت یک حساب. مدرک تحصیلی فن آوری علوم. - م، 1996; Fadel I. M. فناوری جداگانه فشرده بتن پر شده با بازالت: چکیده پایان نامه. شمرده فن آوری علوم - م، 1993]. استراتژی صرفه جویی در سیمان پرتلند در بتن هایی با مقاومت یکسان، جای خود را به استراتژی صرفه جویی در بتن با مقاومت 2 تا 3 برابر بیشتر نه تنها در فشار، بلکه در کشش خمشی و محوری و ضربه می دهد. صرفه جویی در بتن در سازه های روباز بیشتر از صرفه جویی در سیمان اثر اقتصادی بالاتری خواهد داشت.

با در نظر گرفتن ترکیبات ماتریس های رئولوژیکی در سطوح مختلف مقیاس، ما ثابت می کنیم که برای ماسه در بتن های با مقاومت بالا، ماتریس رئولوژیکی در سطح میکرو مخلوط پیچیده ای از سیمان، آرد، سیلیس، فوق روان کننده و آب است. به نوبه خود، برای بتن های با مقاومت بالا با میکروسیلیس برای مخلوطی از سیمان و آرد سنگ (پراکندگی برابر) به عنوان عناصر ساختاری، ماتریس رئولوژیکی دیگری با سطح مقیاس کوچکتر ظاهر می شود - مخلوطی از دوده سیلیس، آب و فوق روان کننده.

برای بتن خرد شده، این مقیاس‌های عناصر ساختاری ماتریس‌های رئولوژیکی با مقیاس‌های گرانولومتری بهینه اجزای خشک بتن برای به دست آوردن چگالی بالای آن مطابقت دارند.

بنابراین، افزودن آرد سنگ هم عملکرد ساختاری-رئولوژیکی و هم یک عملکرد پرکننده ماتریس را انجام می دهد. برای بتن های با مقاومت بالا، عملکرد واکنش شیمیایی آرد سنگ اهمیت کمتری ندارد، که با اثر بالاتری توسط میکروسیلیس راکتیو و کائولن ریزدهیدراته انجام می شود.

حداکثر اثرات رئولوژیکی و کاهش آب ناشی از جذب SP در سطح فاز جامد از نظر ژنتیکی مشخصه سیستم‌های ریز پراکنده با سطح مشترک بالا است.

میز 1.

عملکرد رئولوژیکی و کاهش آب SP در سیستم های آب معدنی

نوع پودر پراکنده و نرم کننده	دوز SP،٪
CaCO3 (Mg 150)
BaCO3 (مذاب)
Ca(OH)2 (LST)
سیمان PO "Volskcement" (С-3)
Opoka از سپرده پنزا (S-3)
شیشه گرند TF10 (S-3)

جدول 1 نشان می دهد که در دوغاب های ریخته گری سیمان پرتلند با SP، اثر کاهش آب دومی 1.5-7.0 برابر بیشتر از پودرهای معدنی است. برای سنگ ها، این مازاد می تواند به 2-3 برابر برسد.

بنابراین، ترکیب فوق روان‌کننده‌ها با میکروسیلیس، آرد سنگ یا خاکستر امکان افزایش سطح مقاومت فشاری را به 130-150 و در برخی موارد به 180-200 MPa یا بیشتر می‌دهد. با این حال، افزایش قابل توجه استحکام منجر به افزایش شدید شکنندگی و کاهش نسبت پواسون به 0.14-0.17 می شود که منجر به خطر تخریب ناگهانی سازه ها در شرایط اضطراری می شود. خلاص شدن از شر این خاصیت منفی بتن نه چندان با تقویت دومی با تقویت میله، بلکه با ترکیب تقویت میله با معرفی الیاف از پلیمرها، شیشه و فولاد انجام می شود.

اصول پلاستیک سازی و کاهش آب سیستم های پراکنده معدنی و سیمانی در پایان نامه دکتری کلاشنیکف V.I. [سانتی متر. کلاشنیکف V.I. مبانی پلاستیک سازی سیستم های پراکنده معدنی برای تولید مصالح ساختمانی: پایان نامه در قالب یک گزارش علمی برای درجه دکتری علوم. فن آوری علوم. - Voronezh، 1996] در سال 1996 بر اساس کارهای قبلی انجام شده در دوره از 1979 تا 1996. [Kalashnikov V. I., Ivanov I. A. در مورد وضعیت ساختاری-رئولوژیکی سیستم های پراکنده بسیار متمرکز بسیار مایع. // مجموعه مقالات چهارمین کنفرانس ملی مکانیک و فناوری مواد کامپوزیت. - صوفیه: BAN، 1985; Ivanov I. A., Kalashnikov V. I. کارایی پلاستیک سازی ترکیبات پراکنده معدنی بسته به غلظت فاز جامد در آنها. // رئولوژی مخلوط بتن و وظایف فن آوری آن. تز گزارش سومین سمپوزیوم سراسری اتحادیه. - ریگا - RPI، 1979; کلاشنیکف V. I.، Ivanov I. A. در مورد ماهیت پلاستیک سازی ترکیبات پراکنده معدنی بسته به غلظت فاز جامد در آنها.// مکانیک و فناوری مواد کامپوزیتی. مطالب دومین کنفرانس ملی. - صوفیه: BAN، 1979; کلاشنیکف VI در مورد واکنش ترکیبات معدنی مختلف به فوق روان‌کننده‌های نفتالین سولفونیک اسید و تأثیر قلیایی‌های فوری بر روی آن. // مکانیک و فناوری مواد کامپوزیت. مطالب سومین کنفرانس ملی با حضور نمایندگان خارجی. - صوفیه: BAN، 1982; کلاشنیکف VI محاسبه تغییرات رئولوژیکی در مخلوط بتن با فوق روان کننده ها. // مجموعه مقالات نهمین کنفرانس سراسری اتحادیه در مورد بتن و بتن مسلح (تاشکند، 1983). - پنزا - 1983; کلاشنیکف VI، ایوانوف IA ویژگی های تغییرات رئولوژیکی در ترکیبات سیمان تحت اثر نرم کننده های تثبیت کننده یونی. // مجموعه آثار "مکانیک فنی بتن". - ریگا: RPI، 1984]. اینها چشم انداز استفاده مستقیم از بالاترین فعالیت کاهش دهنده آب ممکن است سرمایه گذاری مشترک در سیستم های پراکنده ریز، ویژگی های تغییرات کمی رئولوژیکی و ساختاری-مکانیکی در سیستم های فوق روان، که شامل انتقال بهمن مانند آنها از جامد است. حالت به حالت سیال با افزودن بسیار کم آب. اینها معیارهای توسعه یافته برای گسترش گرانشی و منبع جریان پس از تیکسوتروپیک سیستم های بسیار پراکنده پلاستیکی (تحت عمل وزن خود) و تسطیح خود به خودی سطح روز هستند. این مفهوم پیشرفته از غلظت محدود سیستم های سیمان با پودرهای ریز پراکنده از سنگ های رسوبی، ماگمایی و دگرگونی است که از نظر کاهش آب زیاد به SP انتخابی است. مهم ترین نتایج به دست آمده در این کارها امکان کاهش 5 تا 15 برابری مصرف آب در پراکندگی ها با حفظ قابلیت پخش گرانشی است. نشان داده شد که با ترکیب پودرهای فعال رئولوژیکی با سیمان، می توان اثر سرمایه گذاری مشترک را افزایش داد و ریخته گری با چگالی بالا را به دست آورد. این اصول هستند که در بتن های پودر واکنش با افزایش چگالی و مقاومت آنها اجرا می شوند (Reaktionspulver beton - RPB یا Reactive Powder Concrete - RPC [نگاه کنید به Dolgopolov N. N., Sukhanov M. A., Efimov S. N. نوع جدیدسیمان: ساختار سنگ سیمانی. // مصالح و مواد ساختمانی. - 1994. - شماره 115]). نتیجه دیگر افزایش عمل کاهشی جوینت ونچر با افزایش پراکندگی پودرها است [نگاه کنید به. کلاشنیکف V.I. مبانی پلاستیک سازی سیستم های پراکنده معدنی برای تولید مصالح ساختمانی: پایان نامه در قالب یک گزارش علمی برای درجه دکتری علوم. فن آوری علوم. – ورونژ، 1996]. همچنین در بتن های ریزدانه پودری با افزایش نسبت اجزای ریز پراکنده با افزودن میکروسیلیس به سیمان استفاده می شود. یک نکته جدید در تئوری و عمل بتن پودری استفاده از ماسه ریز با کسری 0.1-0.5 میلی متر بود که بتن را بر خلاف ماسه شنی معمولی با کسری 0-5 میلی متر ریزدانه می کرد. محاسبه ما از میانگین سطح ویژه قسمت پراکنده بتن پودری (ترکیب: سیمان - 700 کیلوگرم؛ ماسه ریز fr. 0.125-0.63 میلی متر - 950 کیلوگرم؛ آرد بازالت Ssp = 380 m2/kg - 350 کیلوگرم؛ کیلوگرم - 140 کیلوگرم. ) با محتوای آن 49٪ از کل مخلوط با ماسه ریز دانه کسری 0.125-0.5 میلی متر نشان می دهد که با پراکندگی MK Smk = 3000m2 / kg، سطح متوسط ​​قطعه پودر Svd = 1060m2 / kg است. ، و با Smk = 2000 m2 / kg - Svd = 785 m2 / kg. روی چنین اجزای ریز پراکنده ای است که بتن های پودر واکنشی ریزدانه ساخته می شوند که در آن غلظت حجمی فاز جامد بدون ماسه به 58-64٪ و همراه با ماسه - 76-77٪ می رسد و کمی پایین تر از غلظت فاز جامد در بتن های سنگین فوق روان شده (Cv = 0، 80-0.85). با این حال، در بتن خرد شده، غلظت حجمی فاز جامد منهای سنگ خرد شده و ماسه بسیار کمتر است که چگالی بالای ماتریس پراکنده را تعیین می کند.

استحکام بالا با حضور نه تنها میکروسیلیس یا کائولن دهیدراته، بلکه پودر واکنشی از سنگ زمین تضمین می شود. با توجه به ادبیات، خاکستر بادی، بالتیک، سنگ آهک یا آرد کوارتز عمدتا معرفی می شوند. فرصت‌های گسترده‌ای در تولید بتن‌های پودری راکتیو در اتحاد جماهیر شوروی و روسیه در ارتباط با توسعه و تحقیق کامپوزیت بایندرهای تقاضای کم آب توسط Yu. M. Bazhenov، Sh.T. Babaev و A. Komarom باز شد. A., Batrakov V. G., Dolgopolov N. N. ثابت شد که جایگزینی سیمان در فرآیند آسیاب VNV با کربنات، گرانیت، آرد کوارتز تا 50٪ به طور قابل توجهی اثر کاهش آب را افزایش می دهد. نسبت W / T، که پخش گرانشی بتن سنگ خرد شده را تضمین می کند، در مقایسه با معرفی معمول سرمایه گذاری مشترک، به 13-15٪ کاهش می یابد، مقاومت بتن در چنین VNV-50 به 90-100 مگاپاسکال می رسد. در اصل، بر اساس VNV، میکروسیلیس، ماسه ریز و آرماتورهای پراکنده، می توان بتن های پودری مدرن را به دست آورد.

بتن های پودری تقویت شده با پراکندگی نه تنها برای سازه های باربر با آرماتورهای ترکیبی با آرماتورهای پیش تنیده، بلکه برای تولید دیواره های بسیار نازک از جمله جزئیات فضایی و معماری بسیار موثر هستند.

بر اساس آخرین داده ها، تقویت نساجی سازه ها امکان پذیر است. توسعه تولید الیاف نساجی قاب‌های سه‌بعدی (پارچه‌ای) ساخته شده از پلیمرهای با مقاومت بالا و نخ‌های مقاوم در برابر قلیایی در کشورهای پیشرفته خارجی بود که انگیزه توسعه بیش از 10 سال پیش در فرانسه و کانادا از واکنش بود. بتن های پودری با جوینت ونچر بدون سنگدانه های بزرگ با سنگدانه های کوارتز ریز پر شده با پودر سنگ و میکروسیلیس. مخلوط‌های بتنی از چنین مخلوط‌های ریزدانه‌ای تحت تأثیر وزن خود پخش می‌شوند و ساختار مشبک کاملاً متراکم قاب بافته شده و همه رابط‌های فیلیگرانی شکل را پر می‌کنند.

رئولوژی "بالا" مخلوط بتن پودری (PBS) با محتوای آب 10-12٪ از جرم اجزای خشک، استحکام تسلیم 0 = 5-15 Pa، یعنی. فقط 5-10 برابر بیشتر از رنگ روغن. با چنین مقدار 0، می توان آن را با استفاده از روش مینی آرومتری توسعه یافته توسط ما در سال 1995 تعیین کرد. استحکام تسلیم پایین توسط ضخامت بهینهلایه های ماتریس رئولوژیکی با در نظر گرفتن ساختار توپولوژیکی PBS، میانگین ضخامت لایه X با فرمول تعیین می شود:

قطر متوسط ​​ذرات ماسه کجاست. غلظت حجمی است.

برای ترکیب زیر، با W/T = 0.103، ضخامت لایه میانی 0.056 میلی متر خواهد بود. De Larrard و Sedran دریافتند که برای ماسه های ریزتر (d = 0.125-0.4 میلی متر) ضخامت آن از 48 تا 88 میکرومتر متغیر است.

افزایش لایه میانی ذرات باعث کاهش ویسکوزیته و تنش برشی نهایی و افزایش سیالیت می شود. سیالیت را می توان با افزودن آب و معرفی SP افزایش داد. به طور کلی، اثر آب و SP بر تغییر ویسکوزیته، تنش برشی نهایی و مقاومت تسلیم مبهم است (شکل 1).

فوق روان کننده ویسکوزیته را به میزان بسیار کمتری نسبت به افزودن آب کاهش می دهد، در حالی که کاهش استحکام تسلیم ناشی از SP بسیار بیشتر از آن است که به دلیل تأثیر آب است.

برنج. 1. اثر SP و آب بر ویسکوزیته، قدرت تسلیم و استحکام تسلیم

ویژگی‌های اصلی سیستم‌های پرشده نهایی فوق‌پلاستیزه این است که ویسکوزیته می‌تواند بسیار بالا باشد و اگر استحکام تسلیم کم باشد، سیستم می‌تواند به آرامی جریان یابد. برای سیستم‌های معمولی بدون SP، ویسکوزیته ممکن است کم باشد، اما افزایش استحکام تسلیم مانع از گسترش آن‌ها می‌شود، زیرا آنها منبع جریان پس از تیکسوتروپیک ندارند [نگاه کنید به. کلاشنیکف VI، ایوانوف IA ویژگی های تغییرات رئولوژیکی در ترکیبات سیمان تحت اثر نرم کننده های تثبیت کننده یونی. // مجموعه آثار "مکانیک فنی بتن". - ریگا: RPI، 1984].

خواص رئولوژیکی به نوع و دوز جوینت ونچر بستگی دارد. تأثیر سه نوع سرمایه گذاری مشترک در شکل نشان داده شده است. 2. موثرترین سرمایه گذاری مشترک Woerment 794 است.

برنج. 2 تأثیر نوع و دوز SP بر روی?o: 1 - Woerment 794; 2 - S-3; 3 – Melment F 10

در عین حال، این SP S-3 داخلی نبود که کمتر انتخابی بود، بلکه SP خارجی مبتنی بر ملامینه Melment F10 بود.

قابلیت پخش شدن مخلوط بتن پودری در تشکیل محصولات بتنی با قاب های مشبک حجمی بافته شده در قالب بسیار مهم است.

چنین قاب‌های پارچه‌ای روباز حجیم به شکل سه راهی، یک پرتو I، یک کانال و سایر پیکربندی‌ها امکان تقویت سریع را فراهم می‌کند که شامل نصب و تثبیت قاب در قالب و به دنبال آن ریختن بتن معلق است که به راحتی از طریق آن نفوذ می‌کند. سلول های قاب با اندازه 2-5 میلی متر (شکل 3). داربست های پارچه ایاین امکان را فراهم می کند که مقاومت در برابر ترک بتن تحت تأثیر نوسانات دمای متناوب افزایش یابد و تغییر شکل ها به میزان قابل توجهی کاهش یابد.

مخلوط بتن نه تنها باید به راحتی از طریق قاب مشبک به صورت موضعی ریخته شود، بلکه هنگام پر کردن قالب با نفوذ "معکوس" از طریق قاب با افزایش حجم مخلوط در قالب پخش شود. برای ارزیابی سیالیت، از مخلوط‌های پودری با همان ترکیب از نظر محتوای اجزای خشک استفاده شد و قابلیت پخش شدن از مخروط (برای میز تکان دادن) با مقدار SP و (تا حدی) آب کنترل شد. گسترش با یک حلقه مشبک به قطر 175 میلی متر مسدود شد.

برنج. 3 نمونه داربست پارچه ای

برنج. 4 پاشیده شدن مخلوط با پخش آزاد و مسدود شده

توری دارای ابعاد شفاف 2.8 × 2.8 میلی متر با قطر سیم 0.3 × 0.3 میلی متر بود (شکل 4). مخلوط کنترل با مذاب 25.0 ساخته شد. 26.5; 28.2 و 29.8 سانتی متر در نتیجه آزمایش ها مشخص شد که با افزایش سیالیت مخلوط، نسبت قطر dc آزاد و جریان مسدود شده db کاهش می یابد. روی انجیر شکل 5 تغییر dc/dbotdc را نشان می دهد.

برنج. 5 dc/db را از free spread dc تغییر دهید

همانطور که در شکل زیر است، تفاوت در پخش مخلوط dc و db در سیالیت که با پخش آزاد 29.8 سانتی متر مشخص می شود، ناپدید می شود. به ویژه کاهش سرعت زیادی در هنگام پخش از طریق مش توسط مخلوطی با گسترش 25 سانتی متر تجربه می شود.

در این راستا، هنگام استفاده از قاب های مشبک با اندازه سلول 3-3 میلی متر، لازم است از مخلوط هایی با گسترش حداقل 28-30 سانتی متر استفاده شود.

مشخصات فیزیکی و فنی بتن پودری تقویت شده پراکنده، تقویت شده 1 درصد حجمی با الیاف فولادی به قطر 0.15 میلی متر و طول 6 میلی متر، در جدول 2 ارائه شده است.

جدول 2.

خصوصیات فیزیکی و فنی بتن پودری بر روی یک چسبنده با تقاضای کم آب با استفاده از SP S-3 خانگی

	نام ملک	واحد	شاخص ها
	تراکم
	تخلخل
	مقاومت فشاری
	استحکام کششی خمشی
	مقاومت کششی محوری
	مدول الاستیک
	نسبت پواسون
	جذب آب
	مقاومت در برابر سرما	تعداد چرخه ها

طبق داده های خارجی، با تقویت 3٪، مقاومت فشاری به 180-200 مگاپاسکال و با کشش محوری - 8-10 مگاپاسکال می رسد. قدرت ضربه بیش از ده برابر افزایش می یابد.

با توجه به اثربخشی عملیات هیدروترمال و تأثیر آن بر افزایش نسبت توبرموریت و بر این اساس، xonotlite، احتمالات بتن پودری به پایان نرسیده است.

آیا اطلاعات مفید بود؟ بله تا حدی خیر

• 15444

فصل 1 دیدگاه های مدرن و اساسی

اصول به دست آوردن بتن پودری با کیفیت بالا.

1.1 تجربه خارجی و داخلی در استفاده از بتن با کیفیت بالا و بتن الیافی.

1.2 ماهیت چند جزئی بتن به عنوان عاملی در تضمین خواص عملکردی.

1.3 انگیزه پیدایش بتن های پودری واکنشی با مقاومت بالا و فوق مقاومت بالا و بتن های تقویت شده با الیاف.

1.4 واکنش پذیری بالای پودرهای پراکنده مبنایی برای به دست آوردن بتن های با کیفیت بالا است.

نتیجه گیری در مورد فصل 1.

فصل 2 منابع مواد، روش های پژوهش,

ابزار و تجهیزات.

2.1 ویژگی های مواد خام.

2.2 روش ها، ابزار و تجهیزات تحقیق.

2.2.1 فناوری تهیه مواد خام و ارزیابی فعالیت واکنشی آنها.

2.2.2 فن آوری برای ساخت مخلوط بتن پودری و من

امروز از تست های آنها.

2.2.3 روش های تحقیق. دستگاه ها و تجهیزات.

فصل 3 توپولوژی سیستم های پراکنده، به صورت پراکنده

پودر بتن مسلح و

مکانیسم سخت شدن آنها.

3.1 توپولوژی بایندرهای کامپوزیتی و مکانیسم سخت شدن آنها.

3.1.1 تجزیه و تحلیل ساختاری و توپولوژیکی بایندرهای کامپوزیت. 59 P 3.1.2 مکانیسم هیدراتاسیون و سخت شدن بایندرهای کامپوزیت - در نتیجه توپولوژی ساختاری ترکیبات.

3.1.3 توپولوژی بتن های ریزدانه تقویت شده پراکنده.

نتیجه گیری در مورد فصل 3.

فصل 4 وضعیت رئولوژیکی سیستم های پراکنده فوق پلاستیزه شده، مخلوط های بتن پودری و روش ارزیابی آن.

4.1 توسعه روشی برای ارزیابی تنش برشی نهایی و سیالیت سیستم‌های پراکنده و مخلوط‌های بتن پودری ریزدانه.

4.2 تعیین تجربی خواص رئولوژیکی سیستم های پراکنده و مخلوط پودری ریزدانه.

نتیجه گیری در مورد فصل 4.

فصل 5 ارزیابی فعالیت واکنشی سنگ ها و بررسی مخلوط های پودر واکنش و بتن.

5.1 واکنش پذیری سنگ های مخلوط شده با سیمان.-■.

5.2 اصول انتخاب ترکیب بتن تقویت شده با پراکندگی پودر با در نظر گرفتن الزامات مواد.

5.3 دستور تهیه بتن تقویت شده با پودر ریزدانه.

5.4 آماده سازی مخلوط بتن.

5.5 تأثیر ترکیبات مخلوط بتن پودری بر خواص و مقاومت فشاری محوری آنها.

5.5.1 تأثیر نوع فوق روان کننده ها بر قابلیت پخش پذیری مخلوط بتن و مقاومت بتن.

5.5.2 تأثیر دوز فوق روان کننده.

5.5.3 تأثیر دوز میکروسیلیس.

5.5.4 تأثیر سهم بازالت و ماسه بر مقاومت.

نتیجه گیری در مورد فصل 5.

فصل ششم خصوصیات فیزیکی و فنی بتن و آنها

ارزیابی فنی و اقتصادی.

6.1 ویژگی های جنبشی تشکیل استحکام RPB و fibro-RPB.

6.2 خواص تغییر شکل فیبر-RPB.

6.3 تغییرات حجمی در بتن پودری.

6.4 جذب آب بتن های پودری تقویت شده با پراکندگی.

6.5 مطالعه امکان سنجی و اجرای تولید RPM.

لیست پیشنهادی پایان نامه ها

• ترکیب، ساختار توپولوژیکی و خواص رئوتکنولوژیکی ماتریس های رئولوژیکی برای تولید بتن های نسل جدید 2011، کاندیدای علوم فنی آنانیف، سرگئی ویکتورویچ

• بتن شنی بخار شده نسل جدید بر روی چسب پودری واکنشی 2013، کاندیدای علوم فنی ولیف، دامیر ماراتوویچ

• بتن تقویت شده با الیاف بازالت ریزدانه با مقاومت بالا 2009، کاندیدای علوم فنی Borovskikh، ایگور ویکتورویچ

• بتن ماسه ای با مقاومت بالا پودری و بتن تقویت شده با الیاف با مصرف ویژه کم سیمان در واحد مقاومت 2012، کاندیدای علوم فنی ولودین، ولادیمیر میخایلوویچ

• بتن پودری با مقاومت بالا و بتن الیافی با مصرف ویژه کم سیمان در واحد مقاومت 2011، دکترا خواستونوف، الکسی ویکتورویچ

مقدمه پایان نامه (بخشی از چکیده) با موضوع "بتن واکنشی ریزدانه - پودر پراکنده - تقویت شده با استفاده از سنگ"

مرتبط بودن موضوع هر ساله در رویه جهانی تولید بتن و بتن مسلح، تولید بتن های با کیفیت، با مقاومت بالا و فوق العاده بالا به سرعت در حال افزایش است و این پیشرفت به دلیل صرفه جویی قابل توجه در مواد و انرژی به یک واقعیت عینی تبدیل شده است. منابع

با افزایش قابل توجه مقاومت فشاری بتن، مقاومت در برابر ترک ناگزیر کاهش می یابد و خطر شکست شکننده سازه ها افزایش می یابد. تقویت پراکنده بتن با الیاف این خواص منفی را از بین می برد، که امکان تولید بتن با کلاس های بالاتر از 80-100 با مقاومت 150-200 مگاپاسکال را فراهم می کند که دارای کیفیت جدیدی است - ماهیت ویسکوزیته تخریب.

تجزیه و تحلیل آثار علمی در زمینه بتن های تقویت شده با پراکندگی و تولید آنها در عمل داخلی نشان می دهد که جهت گیری اصلی اهداف استفاده از ماتریس های با مقاومت بالا در این گونه بتن ها را دنبال نمی کند. کلاس بتن تقویت شده با پراکندگی از نظر مقاومت فشاری بسیار کم است و به B30-B50 محدود می شود. این اجازه نمی دهد تا از چسبندگی خوب الیاف به ماتریس اطمینان حاصل شود تا از الیاف فولادی حتی با استحکام کششی کم به طور کامل استفاده شود. علاوه بر این، در تئوری، محصولات بتنی با الیاف آزادانه با درجه تقویت حجمی 5-9٪ در حال توسعه هستند و در عمل، محصولات بتنی تولید می شوند. آنها تحت تأثیر ارتعاش با ملات های شن و ماسه سیمانی "چربی" غیرپلاستیک شده با قابلیت انقباض بالا از ترکیب: سیمان-ماسه -1: 0.4 + 1: 2.0 در W / C = 0.4 ریخته می شوند که بسیار ضایع کننده است و سطح را تکرار می کند. کار در سال 1974 .قابل توجه دستاوردهای علمیدر زمینه ایجاد VNV فوق روان‌کننده، مخلوط‌های میکرودیسپرس شده با میکروسیلیس، با پودرهای واکنش‌دهنده از سنگ‌های با استحکام بالا، با استفاده از فوق روان‌کننده‌های ترکیب اولیگومری و فوق روان‌کننده‌ها، اثر کاهش آب را به 60 درصد ممکن می‌سازد. ترکیب پلیمری. این دستاوردها مبنایی برای ایجاد بتن مسلح با مقاومت بالا یا بتن های پودری ریزدانه از مخلوط های خود متراکم ریخته گری نشدند. در همین حال، کشورهای پیشرفته به طور فعال در حال توسعه نسل‌های جدید بتن‌های پودر واکنشی تقویت‌شده با الیاف پراکنده، قاب‌های مشبک حجمی بافته شده، ترکیب آنها با میله یا میله با آرماتور پراکنده هستند.

همه اینها ارتباط ایجاد پودر واکنشی ریزدانه با مقاومت بالا، بتن مسلح پراکنده با گریدهای 1000-1500 را تعیین می کند، که نه تنها در ساخت ساختمان ها و سازه های منحصر به فرد مسئول، بلکه برای محصولات همه منظوره نیز بسیار مقرون به صرفه هستند. سازه های.

کار پایان نامه مطابق با برنامه های موسسه مصالح و سازه های ساختمانی دانشگاه فنی مونیخ (آلمان) و ابتکار عمل گروه TBKiV PGUAS و برنامه علمی و فنی وزارت آموزش و پرورش انجام شد. روسیه "تحقیق علمی آموزش عالی در زمینه های اولویت دار علم و فناوری" تحت برنامه فرعی "معماری و ساخت و ساز" 2000-2004

هدف و اهداف مطالعه. هدف از کار پایان نامه توسعه ترکیبات بتن های پودری واکنشی ریزدانه با مقاومت بالا، از جمله بتن های تقویت شده پراکنده، با استفاده از سنگ های خرد شده است.

برای دستیابی به این هدف، نیاز به حل مجموعه ای از وظایف زیر بود:

پیش نیازها و انگیزه‌های نظری برای ایجاد بتن‌های پودری ریزدانه چند جزئی با ماتریس بسیار متراکم و با مقاومت بالا که از ریخته‌گری با محتوای آب بسیار کم به دست می‌آید را آشکار می‌کند و تولید بتن‌هایی با ویژگی شکل‌پذیری در هنگام تخریب و کشش بالا را فراهم می‌کند. قدرت در خمش؛

برای آشکار کردن توپولوژی ساختاری بایندرهای کامپوزیتی و ترکیبات ریزدانه تقویت‌شده پراکنده، برای به دست آوردن مدل‌های ریاضی ساختار آنها برای تخمین فاصله بین ذرات پرکننده درشت و بین مراکز هندسی الیاف تقویت‌کننده.

توسعه روشی برای ارزیابی خواص رئولوژیکی سیستم های پراکنده در آب، ترکیبات ریز دانه تقویت شده با پراکندگی پودر. بررسی خواص رئولوژیکی آنها؛

برای آشکار کردن مکانیسم سخت شدن بایندرهای مخلوط، برای مطالعه فرآیندهای تشکیل ساختار.

ایجاد سیالیت لازم مخلوط های بتن پودری ریز دانه چند جزئی، که پر شدن قالب ها را با مخلوطی با ویسکوزیته کم و قدرت تسلیم فوق العاده کم تضمین می کند.

برای بهینه‌سازی ترکیبات مخلوط‌های ریزدانه پراکنده بتن مسلح با الیاف d = 0.1 میلی‌متر و / = 6 میلی‌متر با حداقل محتوای کافی برای افزایش کشش بتن، فن‌آوری آماده‌سازی و تعیین تأثیر دستور بر روی سیالیت آن‌ها، چگالی، محتوای هوا، مقاومت و سایر خصوصیات فیزیکی و فنی بتن.

تازگی علمی کار.

1. امکان بدست آوردن بتن های پودر سیمان ریزدانه با مقاومت بالا، از جمله پراکنده-تقویت شده، ساخته شده از مخلوط بتن بدون سنگ خرد شده با کسرهای ریز ماسه کوارتز، با پودرهای سنگ راکتیو و میکروسیلیس، با استحکام قابل توجهی، اثبات شده و تجربی تایید شده است. افزایش اثربخشی فوق روان کننده ها نسبت به محتوای آب در مخلوط خود متراکم ریخته گری تا 10-11٪ (مرتبط با مخلوط نیمه خشک برای پرس بدون سرمایه گذاری مشترک) از جرم اجزای خشک.

2. مبانی نظری روش‌هایی برای تعیین مقاومت تسلیم سیستم‌های پراکنده مایع‌مانند فوق روان‌شده توسعه داده شده‌اند و روش‌هایی برای ارزیابی قابلیت پخش‌پذیری مخلوط‌های بتن پودری با پخش آزاد و مسدود شده با حصار مشبک پیشنهاد شده‌اند.

3. ساختار توپولوژیکی بایندرهای کامپوزیتی و بتن های پودری، از جمله آنهایی که تقویت شده پراکنده هستند، آشکار شد. مدل های ریاضی ساختار آنها به دست آمده است که فاصله بین ذرات درشت و بین مراکز هندسی الیاف را در بدنه بتن تعیین می کند.

4. از نظر تئوری پیش بینی و به طور تجربی به طور عمده از طریق محلول انتشار-یون مکانیسم سخت شدن بایندرهای سیمانی کامپوزیتی که با افزایش محتوای پرکننده یا افزایش قابل توجهی در پراکندگی آن در مقایسه با پراکندگی سیمان افزایش می‌یابد، اثبات شده است.

5. فرآیندهای تشکیل سازه بتن های پودری ریزدانه بررسی شده است. نشان داده شده است که بتن های پودری ساخته شده از مخلوط های بتن خود متراکم ریخته گری فوق روان بسیار متراکم تر هستند، سینتیک رشد مقاومت آنها شدیدتر است، و مقاومت هنجاری به طور قابل توجهی بالاتر از بتن های بدون SP است که در همان مقدار آب تحت فشار قرار می گیرند. فشار 40-50 مگاپاسکال. معیارهایی برای ارزیابی فعالیت واکنش شیمیایی پودرها ایجاد شده است.

6. ترکیبات مخلوط بتن ریزدانه پراکنده - تقویت شده با الیاف فولادی ریز به قطر 0.15 و طول 6 میلی متر، فناوری تهیه آنها، ترتیب معرفی اجزا و مدت زمان اختلاط بهینه شده است. تأثیر این ترکیب بر سیالیت، چگالی، محتوای هوای مخلوط‌های بتن و مقاومت فشاری بتن مشخص شده است.

7. برخی از خصوصیات فیزیکی و فنی بتن های پودری تقویت شده پراکنده و قانونمندی های اصلی تأثیر عوامل مختلف تجویزی بر آنها بررسی شده است.

اهمیت عملی کار در توسعه مخلوط‌های بتن پودری ریزدانه ریخته‌گری شده جدید با الیاف برای ریختن قالب‌ها برای محصولات و سازه‌ها، هم بدون و هم با تقویت‌کننده میله‌ای ترکیبی و یا بدون الیاف برای ریختن قالب‌ها با بافت ریزبافت حجمی آماده است. قاب های مشبک با استفاده از مخلوط بتن با چگالی بالا، می توان خمش یا فشار بسیار مقاوم در برابر ترک ایجاد کرد. سازه های بتن مسلحبا ماهیت ویسکوزیته تخریب تحت اثر بارهای حدی.

یک ماتریس کامپوزیتی با چگالی بالا و استحکام بالا با مقاومت فشاری 120-150 مگاپاسکال برای افزایش چسبندگی به فلز به منظور استفاده از الیاف نازک و کوتاه با استحکام بالا 0 0.040.15 میلی متر و طول 6-9 میلی متر به دست آمد. که باعث کاهش مصرف آن و مقاومت در برابر جریان مخلوط بتن می شود تکنولوژی قالب گیری تزریقیتولید فرآورده های جدار نازک فیلیگر با مقاومت کششی بالا در خمش.

انواع جدید بتن های تقویت شده با پراکندگی پودری ریزدانه، دامنه محصولات و سازه های با مقاومت بالا را برای انواع مختلفساخت و ساز.

پایه مواد اولیه پرکننده های طبیعی از غربالگری های خرد کردن سنگ، جداسازی مغناطیسی خشک و مرطوب در طول استخراج و غنی سازی سنگ معدن و کانی های غیرفلزی گسترش یافته است.

کارایی اقتصادی بتن های توسعه یافته شامل کاهش قابل توجه در مصرف مواد با کاهش هزینه مخلوط بتن برای ساخت محصولات و سازه های با مقاومت بالا است.

اجرای نتایج تحقیقات. ترکیبات توسعه یافته در تولید در LLC "Penza Concrete Concrete Plant" و در پایه تولید بتن پیش ساخته CJSC "Energoservice" آزمایش شده اند و در مونیخ در ساخت تکیه گاه بالکن، اسلب و سایر محصولات در ساخت و ساز مسکن استفاده می شوند.

تایید کار. مفاد و نتایج اصلی کار پایان نامه در کنفرانس های علمی و فنی بین المللی و همه روسی ارائه و گزارش شد: "علم جوان - هزاره جدید" (نابرژنی چلنی، 1996)، "مسائل برنامه ریزی و توسعه شهری" (پنزا). ، 1996، 1997، 1999 G)، " مسائل معاصرعلم مصالح ساختمانی" (پنزا، 1998)، " ساخت و ساز مدرن"(1998)، کنفرانس های علمی و فنی بین المللی" مصالح ساختمانی کامپوزیت. تئوری و عمل "(پنزا، 2002،

2003، 2004، 2005)، "صرفه جویی در منابع و انرژی به عنوان انگیزه ای برای خلاقیت در فرآیند ساخت و ساز معماری" (مسکو-کازان، 2003)، "مسائل واقعی ساخت و ساز" (سارانسک، 2004)، "انرژی جدید و صرفه جویی در منابع". فن آوری های پیشرفته در تولید مصالح ساختمانی "(Penza، 2005)، کنفرانس علمی و عملی همه روسی "برنامه ریزی شهری، بازسازی و پشتیبانی مهندسی برای توسعه پایدار شهرهای منطقه ولگا" (Tolyatti، 2004)، خوانش های آکادمیک RAASN "دستاوردها، مشکلات و جهت گیری های امیدوارکننده توسعه تئوری و عمل علم مصالح ساختمانی" (کازان، 2006).

انتشارات. بر اساس نتایج تحقیق، 27 مقاله (2 مقاله در مجلات بر اساس فهرست HAC) منتشر شد.

ساختار و محدوده کار. کار پایان نامه شامل یک مقدمه، 6 فصل، نتیجه گیری اصلی، کاربردها و فهرستی از ادبیات مورد استفاده در 160 عنوان، ارائه شده در 175 صفحه متن تایپ شده، شامل 64 شکل، 33 جدول است.

پایان نامه های مشابه در تخصص "مصالح و محصولات ساختمانی"، 05.23.05 کد VAK

• ویژگی‌های رئوتکنولوژیکی سوسپانسیون‌های پلاستیکی شده با مواد معدنی و سیمان پراکنده و مخلوط‌های بتن برای تولید بتن‌های مؤثر 2012، کاندیدای علوم فنی گولیواوا، اکاترینا ولادیمیروا

• بتن تقویت شده با پراکندگی بالا 2006، نامزد علوم فنی سیماکینا، گالینا نیکولاونا

• مبانی متدولوژیکی و تکنولوژیکی برای تولید بتن های پرمقاومت با مقاومت اولیه بالا برای فناوری های بدون گرمایش و گرمایش کم 2002، دکترای علوم فنی دمیانوا، والنتینا سرافیمونا

• بتن ریزدانه تقویت شده با پراکندگی بر روی شن و ماسه تکنولوژیک KMA برای محصولات خمشی 2012، کاندیدای علوم فنی Klyuev، Alexander Vasilyevich

• بتن های ریزدانه خود تراکم و بتن های تقویت شده با الیاف بر پایه چسب های سیمانی اصلاح شده بسیار پر شده 2018، کاندیدای علوم فنی بالیکوف، آرتمی سرگیویچ

نتیجه گیری پایان نامه با موضوع "مصالح و محصولات ساختمانی"، کلاشنیکف، سرگئی ولادیمیرویچ

1. تجزیه و تحلیل ترکیبات و خواص بتن مسلح پراکنده تولید شده در روسیه نشان می دهد که آنها به دلیل مقاومت فشاری پایین بتن (M 400-600) به طور کامل نیازهای فنی و اقتصادی را برآورده نمی کنند. در چنین بتن های سه، چهار و به ندرت پنج جزئی، نه تنها از آرماتورهای پراکنده با مقاومت بالا، بلکه از مقاومت معمولی نیز استفاده نمی شود.

2. بر اساس ایده های نظری در مورد امکان دستیابی به حداکثر اثرات کاهنده آب فوق روان کننده ها در سیستم های پراکنده که حاوی سنگدانه های درشت دانه نیستند، واکنش پذیری بالای دوده سیلیس و پودرهای سنگ، که به طور مشترک اثر رئولوژیکی جوینت ونچر را افزایش می دهند، ایجاد یک ماتریس بتن واکنشی-پودری ریزدانه با مقاومت بالا هفت جزیی برای آرماتورهای پراکنده نازک و نسبتاً کوتاه d = 0.15-0.20 میکرومتر و / = 6 میلی متر، که در ساخت بتن "جوجه تیغی" ایجاد نمی کند. سیالیت PBS را اندکی کاهش می دهد.

3. نشان داده شده است که معیار اصلی برای به دست آوردن PBS با چگالی بالا، سیالیت بالای یک مخلوط سیمانی بسیار متراکم از سیمان، MK، پودر سنگ و آب است که با افزودن SP فراهم می شود. در این راستا، روشی برای ارزیابی خواص رئولوژیکی سیستم های پراکنده و PBS توسعه داده شده است. مشخص شده است که سیالیت بالای PBS در تنش برشی محدود کننده 5-10 Pa و محتوای آب 10-11٪ از جرم اجزای خشک تضمین می شود.

4. توپولوژی ساختاری بایندرهای کامپوزیت و بتن های تقویت شده پراکنده آشکار شده و مدل های ریاضی سازه آنها ارائه شده است. یک مکانیسم انتشار یون از طریق ملات برای سخت شدن بایندرهای پر شده کامپوزیت ایجاد شده است. روش های محاسبه میانگین فواصل بین ذرات ماسه در PBS، مراکز هندسی الیاف در بتن پودری با توجه به فرمول های مختلف و برای پارامترهای مختلف //، /، d، سیستماتیک می شوند. عینیت فرمول نویسنده در مقابل فرمول های سنتی مورد استفاده نشان داده شده است. فاصله و ضخامت بهینه لایه دوغاب سیمانی در PBS باید در محدوده 37-44 + 43-55 میکرون در مصرف ماسه 950-1000 کیلوگرم و کسرهای آن به ترتیب 0.1-0.5 و 0.14-0.63 میلی متر باشد.

5. خواص رئوتکنولوژیکی PBS تقویت شده پراکنده و غیرتقویت شده با توجه به روش های توسعه یافته ایجاد شد. پخش بهینه PBS از یک مخروط با ابعاد D = 100. d=70; h = 60 mm باید 25-30 سانتی متر باشد. ضرایب کاهش در پخش بسته به پارامترهای هندسی فیبر و کاهش جریان PBS هنگام مسدود کردن آن با حصار مشبک آشکار شد. نشان داده شده است که برای ریختن PBS در قالب هایی با قاب های توری حجمی، پهنا باید حداقل 30-28 سانتی متر باشد.

6. تکنیکی برای ارزیابی فعالیت شیمیایی واکنشی پودرهای سنگ در مخلوط‌های کم سیمان (C:P - 1:10) در نمونه‌هایی که تحت فشار قالب‌گیری اکستروژن فشرده شده‌اند، ایجاد شده است. مشخص شده است که با همان فعالیت، تخمین زده شده بر اساس قدرت پس از 28 روز و در طی پرش های سخت شدن طولانی (1-1.5 سال)، هنگام استفاده در RPBS باید به پودرهای سنگ های با مقاومت بالا ترجیح داده شود: بازالت، دیاباز، داسیت، کوارتز

7. فرآیندهای تشکیل سازه بتن های پودری بررسی شده است. مشخص شده است که مخلوط های ریخته گری در 10-20 دقیقه اول پس از ریختن تا 40-50٪ هوای حباب شده را آزاد می کنند و نیاز به پوشش با فیلمی دارند که از تشکیل یک پوسته متراکم جلوگیری می کند. مخلوط ها 7-10 ساعت پس از ریختن شروع به تنظیم فعال می کنند و پس از 1 روز 30-40 مگاپاسکال، پس از 2 روز - 50-60 مگاپاسکال قدرت می گیرند.

8. اصول تجربی و نظری اصلی برای انتخاب ترکیب بتن با مقاومت 130-150 مگاپاسکال فرموله شده است. ماسه کوارتز برای اطمینان از سیالیت بالای PBS باید کسری دانه ریز باشد

0.14-0.63 یا 0.1-0.5 میلی متر با چگالی ظاهری 1400-1500 کیلوگرم بر متر مکعب با دبی 950-1000 کیلوگرم بر متر مکعب. ضخامت لایه سوسپانسیون آرد سنگ سیمان و MF بین دانه های ماسه باید به ترتیب در محدوده 43-55 و 37-44 میکرون با محتوای آب و SP باشد و باعث پخش مخلوط های 2530 سانتی متری شود. پراکندگی PC و آرد سنگ باید تقریباً یکسان باشد، محتوای MK 15-20٪، محتوای آرد سنگ 40-55٪ وزن سیمان است. هنگام تغییر محتوای این عوامل، ترکیب بهینه با توجه به جریان مورد نیاز مخلوط و حداکثر مقاومت فشاری پس از 2.7 و 28 روز انتخاب می شود.

9. ترکیبات بتن های ریزدانه پراکنده - تقویت شده با مقاومت فشاری 130-150 مگاپاسکال با استفاده از الیاف فولادی با ضریب تقویت // = 1٪ بهینه شدند. پارامترهای فن‌آوری بهینه شناسایی شده‌اند: اختلاط باید در مخلوط‌کن‌های با سرعت بالا با طراحی خاص، ترجیحاً با خلاء انجام شود. ترتیب بارگذاری اجزا و حالت های اختلاط، "استراحت" به شدت تنظیم می شود.

10. تأثیر ترکیب بر سیالیت، چگالی، محتوای هوای PBS تقویت‌شده پراکنده، بر مقاومت فشاری بتن مورد مطالعه قرار گرفت. مشخص شد که پخش پذیری مخلوط ها و همچنین مقاومت بتن به تعدادی از عوامل تجویزی و تکنولوژیکی بستگی دارد. در طول بهینه‌سازی، وابستگی‌های ریاضی سیالیت، قدرت به فردی، مهم‌ترین عوامل ایجاد شد.

11. برخی از خصوصیات فیزیکی و فنی بتن های مسلح پراکنده بررسی شده است. نشان داده شده است که بتن هایی با مقاومت فشاری 120 لیتر

150 مگاپاسکال دارای مدول الاستیسیته (44-47) -10 مگاپاسکال، نسبت پواسون -0.31-0.34 (0.17-0.19 - برای تقویت نشده). انقباض هوای بتن مسلح پراکنده 1.3-1.5 برابر کمتر از بتن غیر مسلح است. مقاومت در برابر یخبندان بالا، جذب آب کم و جمع شدگی هوا گواه عملکرد بالای این گونه بتن ها است.

12. تایید تولید و مطالعه امکان سنجی نیاز به سازماندهی تولید و معرفی گسترده بتن ریزدانه واکنشی پودری پراکنده و تقویت شده در ساخت و ساز را گواهی می دهد.

فهرست منابع تحقیق پایان نامه کاندیدای علوم فنی کلاشینکف، سرگئی ولادیمیرویچ، 2006

1. Aganin S.P. بتن های کم نیاز آب با پرکننده کوارتز اصلاح شده. گام. Ph.D., M, 1996.17 p.

2. Antropova V.A., Drobyshevsky V.A. خواص بتن الیاف فولادی اصلاح شده // بتن و بتن مسلح. شماره 3.2002. ج.3-5

3. آخوردوف I.N. مبانی نظریعلم بتن.// مینسک. مدرسه عالی، 1991، 191 ص.

4. Babaev Sh.T.، Komar A.A. فن آوری صرفه جویی در انرژی سازه های بتن مسلح ساخته شده از بتن با مقاومت بالا با افزودنی های شیمیایی.// M.: Stroyizdat, 1987. 240 p.

5. Bazhenov Yu.M. بتن قرن XXI. فناوری های صرفه جویی در منابع و انرژی مصالح و سازه های ساختمانی. علمی فن آوری همایش ها. بلگورود، 1995. ص. 3-5.

6. Bazhenov Yu.M. بتن ریزدانه با کیفیت بالا// مصالح ساختمانی.

7. Bazhenov Yu.M. بهبود کارایی و مقرون به صرفه بودن فناوری بتن // بتن و بتن مسلح، 1988، شماره 9. با. 14-16.

8. Bazhenov Yu.M. فناوری بتن.// انتشارات انجمن مؤسسات آموزش عالی، م.: 1381. 500 ص.

9. Bazhenov Yu.M. بتن افزایش دوام // مصالح ساختمانی، 1999، شماره 7-8. با. 21-22.

10. Bazhenov Yu.M., Falikman V.R. قرن جدید: بتن ها و فن آوری های جدید موثر. مواد کنفرانس I همه روسیه. M. 2001. ص 91-101.

11. Batrakov V.G. و سایر SMF های فوق روان کننده-رقیق کننده.// بتن و بتن مسلح. 1985. شماره 5. با. 18-20.

12. Batrakov V.G. بتن اصلاح شده // M.: Stroyizdat, 1998. 768 p.

13. Batrakov V.G. فرصت های جدید اصلاح کننده های بتن // مجموعه مقالات کنفرانس من همه روسیه در مورد بتن و بتن مسلح. م.: 2001، ص. 184-197.

14. Batrakov V.G.، Sobolev K.I.، Kaprielov S.S. افزودنی های کم مقاومت سیمان // افزودنی های شیمیایی و کاربرد آنها در فناوری تولید بتن مسلح پیش ساخته. M.: Ts.ROZ، 1999، ص. 83-87.

15. Batrakov V.G., Kaprielov S.S. ارزیابی ضایعات بسیار ریز صنایع متالورژی به عنوان مواد افزودنی به بتن // بتون و بتن مسلح، 1990. شماره 12. ص. 15-17.

16. Batsanov S.S. الکترونگاتیوی عناصر و پیوند شیمیایی.// نووسیبیرسک، انتشارات SOAN اتحاد جماهیر شوروی، 1962،195 ص.

17. برکوویچ یا.ب. بررسی ریزساختار و مقاومت سنگ سیمانی تقویت شده با آزبست کریزوتیل فیبر کوتاه: چکیده پایان نامه. دیس شمرده فن آوری علوم. مسکو، 1975. - 20 ص.

18. بریک م.ت. تخریب پلیمرهای پر شده M. Chemistry, 1989 p. 191.

19. بریک م.ت. پلیمریزاسیون سطح جامد مواد معدنی.// کیف، ناوکوا دومکا، 1981،288 ص.

20. Vasilik P.G., Golubev I.V. استفاده از الیاف در مخلوط های ساختمانی خشک // مصالح ساختمانی №2.2002. S.26-27

21. Volzhensky A.V. چسب های معدنی. م. استروییزدات، 1986، 463 ص.

22. Volkov I.V. مشکلات استفاده از بتن الیافی در ساخت و سازهای خانگی. // مصالح ساختمانی 2004. - №6. ص 12-13

23. Volkov I.V. بتن تقویت شده با الیاف - وضعیت و چشم انداز کاربرد در سازه های ساختمانی // مصالح ساختمانی، تجهیزات، فناوری های قرن 21. 1383. شماره 5. ص5-7.

24. Volkov I.V. سازه های بتنی الیافی مرور inf. سری "سازه های ساختمانی"، شماره. 2. M، VNIIIS Gosstroy اتحاد جماهیر شوروی، 1988.-18s.

25. Volkov Yu.S. استفاده از بتن سنگین در ساخت و ساز // بتن و بتن مسلح، 1373، شماره 7. با. 27-31.

26. Volkov Yu.S. بتن مسلح یکپارچه. // بتن و بتن مسلح. 2000، شماره 1، ص. 27-30.

27. VSN 56-97. "طراحی و مقررات اساسی فناوری های تولید سازه های بتنی الیافی." م.، 1997.

28. Vyrodov IP در مورد برخی از جنبه های اساسی تئوری هیدراتاسیون و سخت شدن هیدراتاسیون بایندرها // مجموعه مقالات کنگره بین المللی ششم شیمی سیمان. T. 2. M.; استروییزدات، 1355، صص 68-73.

29. گلوخوفسکی V.D., Pokhomov V.A. سیمان ها و بتن های سرباره قلیایی. کیف بودیولنیک، 1978، 184 ص.

30. Demyanova B.C., Kalashnikov S.V., Kalashnikov V.I. فعالیت واکنشی سنگ های خرد شده در ترکیبات سیمانی. اخبار TulGU. سری "مصالح ساختمانی، سازه ها و تاسیسات". تولا. 1383. شماره. 7. ص. 26-34.

31. Demyanova B.C.، Kalashnikov V.I.، Minenko E.Yu.، انقباض بتن با افزودنی های آلی معدنی // Stroyinfo، 2003، شماره 13. ص. 10-13.

32. Dolgopalov N.N., Sukhanov M.A., Efimov S.N. نوع جدیدی از سیمان: ساختار سنگ سیمان / مصالح ساختمانی. 1994 شماره 1 ص. 5-6.

33. Zvezdov A.I., Vozhov Yu.S. بتن و بتن مسلح: علم و عمل // مواد کنفرانس روسی بتن و بتن مسلح. م: 2001، ص. 288-297.

34. زیمون ع. چسبندگی و خیس شدن مایع. مسکو: شیمی، 1974. ص. 12-13.

35. کلاشینکف V.I. Nesterov V.Yu.، Khvastunov V.L.، Komokhov P.G.، Solomatov V.I.، Marusentsev V.Ya.، Trostyansky V.M. مصالح ساختمانی سفالی. پنزا; 2000، 206 ص.

36. کلاشینکف V.I. در مورد نقش غالب مکانیسم یون-الکترواستاتیک در مایع سازی ترکیبات پراکنده معدنی.// دوام سازه های ساخته شده از بتن اتوکلاو شده. تز کنفرانس پنجم جمهوری خواهان تالین 1984. ص. 68-71.

37. کلاشینکف V.I. مبانی پلاستیک سازی سیستم های پراکنده معدنی برای تولید مصالح ساختمانی.// پایان نامه برای درجه دکتری علوم فنی، ورونژ، 1996، 89 ص.

38. کلاشینکف V.I. تنظیم اثر نازک شدن فوق روان کننده ها بر اساس عملکرد یونی-الکترواستاتیکی.//تولید و کاربرد افزودنی های شیمیایی در ساختمان. مجموعه چکیده های NTC. صوفیه 1984. ص. 96-98

39. کلاشینکف V.I. حسابداری تغییرات رئولوژیکی در مخلوط‌های بتن با فوق روان‌کننده‌ها.// مجموعه مقالات کنفرانس نهمین اتحادیه سراسری بتن و بتن مسلح (تاشکند 1983)، پنزا 1983 ص. 7-10.

40. کلاشنیکف V L، Ivanov I A. ویژگی های تغییرات رئولوژیکی در ترکیبات سیمان تحت اثر نرم کننده های تثبیت کننده یونی // مجموعه آثار "مکانیک تکنولوژیکی بتن" ریگا RPI، 1984 ص. 103-118.

41. کلاشینکف V.I., Ivanov I.A. نقش عوامل رویه ای و شاخص های رئولوژیکی ترکیبات پراکنده.// مکانیک تکنولوژیکی بتن. ریگا FIR، 1986. ص. 101-111.

42. کلاشنیکف V.I.، Ivanov I.A.، در مورد وضعیت ساختاری-رئولوژیکی سیستم های پراکنده بسیار متمرکز مایع.// مجموعه مقالات چهارمین کنفرانس ملی مکانیک و فناوری مواد کامپوزیتی. بان، صوفیه. 1985.

43. کلاشینکف V.I.، کلاشینکف S.V. به تئوری "سخت شدن کامپوزیت بایندرهای سیمانی.// مجموعه مقالات کنفرانس بین المللی علمی و فنی "مسائل واقعی ساخت و ساز" انتشارات TZ دانشگاه دولتی موردویان، 2004. ص 119-123.

44. کلاشینکف V.I.، کلاشینکف S.V. در مورد تئوری سخت شدن اتصال دهنده های سیمانی مرکب. مواد کنفرانس بین المللی علمی و فنی "مسائل واقعی ساخت و ساز" T.Z. اد. ایالت موردوی University, 2004. S. 119-123.

45. کلاشینکف V.I., Khvastunov B.JI. مسکوین ر.ن. تشکیل استحکام کربنات- سرباره و بایندرهای سوزاننده. مونوگراف. سپرده شده در VGUP VNIINTPI، شماره 1، 2003، 6.1 p.s.

46. ​​کلاشنیکف V.I.، Khvastunov B.JL، Tarasov R.V.، Komokhov P.G.، Stasevich A.V.، Kudashov V.Ya. مواد مقاوم در برابر حرارت موثر بر اساس بایندر خاک رس اصلاح شده// Penza, 2004, 117 p.

47. کلاشنیکف S. V. و همکاران توپولوژی سیستم های کامپوزیت و تقویت شده پراکنده // مواد مصالح ساختمانی کامپوزیت MNTK. تئوری و عمل. پنزا، PDZ، 1384، صص 79-87.

48. Kiselev A.V.، Lygin V.I. طیف مادون قرمز ترکیبات سطحی.// M.: Nauka, 1972,460 p.

49. Korshak V.V. پلیمرهای مقاوم در برابر حرارت.// M.: Nauka, 1969,410 p.

50. کورباتوف L.G., Rabinovich F.N. در مورد اثربخشی بتن تقویت شده با الیاف فولادی. // بتن و بتن مسلح. 1980. L 3. S. 6-7.

51. Lankard D.K.، Dickerson R.F. بتن مسلح با آرماتور از ضایعات سیم فولادی// مصالح ساختمانی در خارج از کشور. 1971، شماره 9، ص. 2-4.

52. Leontiev V.N.، Prikhodko V.A.، Andreev V.A. در مورد امکان استفاده از مواد فیبر کربن برای تقویت بتن / / مصالح ساختمانی، 1991. شماره 10. ص 27-28.

53. لوبانوف I.A. ویژگی‌های ساختاری و ویژگی‌های بتن مسلح پراکنده // فناوری ساخت و ویژگی‌های مصالح ساختمانی کامپوزیت جدید: Mezhvuz. موضوع. نشست علمی tr. ل: LISI, 1086. S. 5-10.

54. Mailyan DR, Shilov Al.V., Dzhavarbek R اثر تقویت الیاف با الیاف بازالت بر خواص بتن سبک و سنگین // تحقیقات جدید بتن و بتن مسلح. Rostov-on-Don, 1997. S. 7-12.

55. Mailyan L.R., Shilov A.V. عناصر بتنی تقویت شده با الیاف خاک رس منحنی بر روی الیاف درشت بازالت. روستوف n/a: روست. حالت builds, un-t, 2001. - 174 p.

56. Mailyan R.L.، Mailyan L.R.، Osipov K.M. و توصیه های دیگر برای طراحی سازه های بتن مسلح ساخته شده از بتن رسی منبسط شده با تقویت الیاف با الیاف بازالت / Rostov-on-Don, 1996. -14 p.

57. دایره المعارف کانی شناسی / ترجمه از انگلیسی. L. Nedra، 1985. با. 206-210.

58. Mchedlov-Petrosyan O.P. شیمی مصالح ساختمانی معدنی. م. Stroyizdat, 1971, 311s.

59. S. V. Nerpin و A. F. Chudnovsky, Physics of Soil. M. Science. 1967، 167 ص.

60. Nesvetaev G.V.، Timonov S.K. تغییر شکل های انقباضی بتن. پنجمین قرائت تحصیلی راسن. Voronezh, VGASU, 1999. ص. 312-315.

61. Pashchenko A.A., صربستان V.P. تقویت سنگ سیمان با الیاف معدنی کیف، UkrNIINTI - 1970 - 45 p.

62. Pashchenko A.A., Serbia V.P., Starchevskaya E.A. مواد قابض کیف مدرسه ویشچا، 1975،441 ص.

63. پولاک ع.ف. سخت شدن بایندرهای معدنی. م. انتشارات خانه ادبیات در ساختمان، 1966،207 ص.

64. Popkova A.M. سازه های ساختمان ها و سازه های ساخته شده از بتن با مقاومت بالا // مجموعه ای از سازه های ساختمانی // اطلاعات نقشه برداری. موضوع. 5. مسکو: VNIINTPI Gosstroya اتحاد جماهیر شوروی، 1990، 77 ص.

65. پوهارنکو، یو.و. مبانی علمی و عملی برای تشکیل ساختار و خواص بتن الیافی: دیس. سند فن آوری علوم: سن پترزبورگ، 2004. ص. 100-106.

66. Rabinovich F.N. بتن، تقویت شده با الیاف: بررسی VNIIESM. م.، 1976. - 73 ص.

67. Rabinovich F.N. بتن های تقویت شده با پراکندگی. م.، استروییزدات: 1989.-177 ص.

68. Rabinovich F.N. برخی از مسائل تقویت پراکنده مصالح بتن با فایبرگلاس // بتن های مسلح پراکنده و سازه های ساخته شده از آنها: چکیده گزارش ها. جمهوری خواه اعطا شد ریگا، 1 975. - S. 68-72.

69. Rabinovich F.N. در مورد تقویت بهینه سازه های فولادی-الیاف-بتنی // بتن و بتن مسلح. 1986. شماره 3. S. 17-19.

70. رابینوویچ ف.ن. در سطوح آرماتور پراکنده بتن. // ساخت و ساز و معماری: Izv. دانشگاه ها. 1981. شماره 11. S. 30-36.

71. Rabinovich F.N. استفاده از بتن تقویت شده با الیاف در ساخت ساختمان های صنعتی // بتن تقویت شده با الیاف و استفاده از آن در ساخت و ساز: مجموعه مقالات NIIZhB. M., 1979. - S. 27-38.

72. Rabinovich F.N.، Kurbatov L.G. استفاده از بتن الیاف فولادی در ساخت سازه های مهندسی // بتن و بتن مسلح. 1984.-№12.-S. 22-25.

73. Rabinovich F.N., Romanov V.P. در مورد حد مقاومت در برابر ترک بتن ریزدانه تقویت شده با الیاف فولادی // مکانیک مواد کامپوزیت. 1985. شماره 2. ص 277-283.

74. Rabinovich F.N., Chernomaz A.P., Kurbatov L.G. کف یکپارچه مخازن ساخته شده از بتن الیاف فولادی//بتن و بتن مسلح. -1981. شماره 10. ص 24-25.

76. Solomatov V.I., Vyroyuy V.N. مصالح ساختمانی کامپوزیت و سازه های کاهش مصرف مواد.// کیف، بودیولنیک، 1991.144 ص.

77. بتن مسلح الیاف فولادی و سازه های ساخته شده از آن. سری "مصالح ساختمانی" جلد. 7 VNIINTPI. مسکو. - 1990.

78. بتن مسلح الیاف شیشه و سازه های ساخته شده از آن. سری "مصالح ساختمانی". مسئله 5. VNIINTPI.

79. Strelkov M.I. تغییرات در ترکیب واقعی فاز مایع در هنگام سخت شدن بایندرها و مکانیسم های سخت شدن آنها // مجموعه مقالات جلسه شیمی سیمان. م. پرومسترویزدات، 1956، ص 183-200.

80. Sycheva L.I., Volovika A.V. مواد تقویت شده با الیاف / ترجمه ویرایش: مواد تقویت شده با فیبر. -م.: استروییزدات، 1982. 180 ص.

81. Toropov N.A. شیمی سیلیکات ها و اکسیدها. L.؛ Nauka، 1974,440s.

82. Tretyakov N.E., Filimonov V.N. سینتیک و کاتالیز / T.: 1972، شماره 3815-817 ص.

83. فاضل ای.م. تکنولوژی مجزای فشرده بتن پر شده با بازالت.// چکیده پایان نامه. دکتری M, 1993.22 ص.

84. بتن الیافی در ژاپن. اطلاعات اکسپرس سازه های ساختمانی، M، VNIIIS Gosstroy اتحاد جماهیر شوروی، 1983. 26 ص.

85. فیلیمونوف وی.ن. طیف‌سنجی تبدیل‌های نوری در مولکول‌ها.//L.: 1977، ص. 213-228.

86. هنگ دی ال. خواص بتن حاوی دوده سیلیس و فیبر کربن تحت درمان با سیلان // اطلاعات اکسپرس. شماره 1.2001. صص 33-37.

87. Tsyganenko A.A., Khomenia A.V., Filimonov V.N. جذب و جاذب.//1976، شماره. 4، ص. 86-91.

88. Shvartsman A.A., Tomilin I.A. پیشرفت در شیمی//1957، ج 23 شماره 5، ص. 554-567.

89. چسباننده سرباره قلیایی و بتن های ریزدانه بر اساس آنها (تحت سردبیری کلی V.D. Glukhovsky). تاشکند، ازبکستان، 1980.483 ص.

90. یورگن شوبرت، کلاشینکف اس.و. توپولوژی بایندرهای مخلوط و مکانیسم سخت شدن آنها // شنبه. مقالات MNTK انرژی های جدید و فن آوری های علم فشرده صرفه جویی در منابع در تولید مصالح ساختمانی. پنزا، PDZ، 2005. ص. 208-214.

91. بالاگورو ص، نجم. مخلوط تقویت شده با فیبر با کارایی بالا با کسر حجمی فیبر//ACI Materials Journal.-2004.-Vol. 101، شماره 4.- ص. 281-286.

92. باتسون جی.بی. بتن تقویت شده با الیاف گزارشی پیشرفته. گزارش شده توسط کمیته ASY 544. مجله ACY. 1973,-70,-№ 11,-p. 729-744.

93. Bindiganavile V.، Banthia N.، Aarup B. پاسخ ضربه ای کامپوزیت سیمانی تقویت شده با الیاف با مقاومت فوق العاده بالا. // مجله مواد ACI. 2002. - جلد. 99، شماره 6. - ص 543-548.

94. Bindiganavile V.، Banthia.، Aarup B. پاسخ ضربه کامپیت سیمانی تقویت شده با الیاف فوق العاده با مقاومت // ACJ Materials Journal. 2002 - جلد. 99، شماره 6.

95. Bornemann R., Fenling E. Ultrahochfester Beton-Entwicklung und Verhalten.//Leipziger Massivbauseminar, 2000, Bd. 10، س 1-15.

96. Brameschuber W., Schubert P. Neue Entwicklungen bei Beton und Mauerwerk. // Oster. Jngenieur-und Architekten-Zeitsehrieft., s. 199-220.

97. Dallaire E.، Bonnean O.، Lachemi M.، Aitsin P.-C. رفتار مکانیکی بتن پودر راکتیو فشرده شده.// انجمن آمریکایی مهندسی مواد Givil Eagineers. واشنگتن. دی سی نوامبر 1996 جلد. 1، ص555-563.

98. Frank D., Friedemann K., Schmidt D. Optimisierung der Mischung sowie Verifizirung der Eigenschaften Saueresistente Hochleistungbetone.// Betonwerk+Fertigteil-Technik. 2003. شماره 3. S.30-38.

99. گروبه پی، لمر سی، ریهل م ووم گاسبتون زوم سلبستوندیچتندن بتون. س 243-249.

100. Kleingelhofer P. Neue Betonverflissiger auf Basis Policarboxilat.// Proc. 13. Jbasil Weimar 1997, Bd. 1, s 491-495.

101. Muller C., Sehroder P. Schlif3e P., Hochleistungbeton mit Steinkohlenflugasche. Essen VGB Fechmische Vereinigung Bundesveband Kraftwerksnelenprodukte.// E.V., 1998-Jn: Flugasche in Beton, VGB/BVK-Faschaugung. 01 دسامبر 1998، Vortag 4.25 seiten.

102. Richard P., Cheurezy M. Composition of Reactive Powder Concrete. بخش علمی Bougies.// تحقیقات سیمان و بتن، جلد. 25. خیر. 7، صص. 1501-1511،1995.

103. Richard P., Cheurezy M. Reactive Powder Concrete with High Ducttility and 200-800 Mpapressive Strength.// AGJ SPJ 144-22, p. 507-518، 1994.

104. رومالدی جی.آر.، مندل ج.ا. استحکام کششی بتن متاثر از توزیع یکنواخت و براق طول آرماتور سیم "ACY Journal". 1964، - 61، - شماره 6، - ص. 675-670.

105. Schachinger J.، Schubert J.، Stengel T.، Schmidt PC، Hilbig H.، Heinz DL Ultrahochfester Beton-Bereit fur die Anwendung? Schriftenzeihe Baustoffe.// FestSchrift zum 60. Geburgstag Von Prof.-Dr. Jng. پیتر شلیسل. سنگین 2003، س. 189-198.

106. Schmidt M. Bornemann R. Moglichkeiten und Crensen von Hochfestem Beton.// Proc. 14, Jbausil, 2000, Bd. 1, s 1083-1091.

107 Schmidt M. Jahre Entwicklung bei Zement, Zusatsmittel und Beton. Ceitzum Baustoffe und Material Priifung. Schriftenreihe Baustoffe.// Fest-schrift zum 60. Geburgstag von Prof. دکتر Jng. پیتر شیسه. Heft 2.2003 s 189-198.

108. SchmidM,FenlingE.Utntax;hf^

109. Schmidt M., Fenling E., Teichmann T., Bunjek K., Bornemann R. Ultrahochfester Beton: Perspective fur die Betonfertigteil Industrie.// Betonwerk+Fertigteil-Technik. 2003. شماره 39.16.29.

110. Schnachinger J, Schuberrt J, Stengel T, Schmidt K, Heinz D, Ultrahochfester Beton Bereit Fur die Anwendung? Scnriftenreihe Baustoffe. Fest - schrift zum 60. Geburtstag von Prof. دکتر. پیتر شلیسل. Heft 2.2003, C.267-276.

111. Scnachinger J.، Schubert J.، Stengel T.، Schmidt K.، Heinz D. Ultrahochfester Beton Bereit Fur die Anwendung? Scnriftenreihe Baustoffe.// Fest - schrift zum 60. Geburtstag von Prof. دکتر. - ing پیتر شلیسل. Heft 2.2003, C.267-276.

112. Stark J., Wicht B. Geschichtleiche Entwichlung der ihr Beitzag zur Entwichlung der Betobbauweise. // Oster. Jngenieur-und Architekten-Zeitsehrieft., 142.1997. H.9.125. تیلور //MDF.

113. Wirang-Steel Fibraus Concrete.//بتنی سازی. 1972.16، شماره l، s. 18-21.

114. Bindiganavill V.، Banthia N.، Aarup B. پاسخ ضربه ای کامپوزیت سیمانی تقویت شده با الیاف با مقاومت فوق العاده بالا // ASJ Materials Journal. -2002.-جلد. 99، شماره 6.-ص. 543-548.

115. Balaguru P., Nairn H., نسبت مخلوط بتن تقویت شده با الیاف با کارایی بالا با کسرهای حجم الیاف بالا // ASJ Materials Journal. 2004، جلد. 101، شماره 4.-ص. 281-286.

116. Kessler H.، Kugelmodell fur Ausfallkormengen dichter Betone. Betonwetk + Festigteil-Technik, Heft 11, S. 63-76, 1994.

117. Bonneau O.، Lachemi M.، Dallaire E.، Dugat J.، Aitcin P.-C. خواص مکانیکی و دوام دو کوککریت پودر راکتیو صنعتی // ASJ Materials Journal V.94. شماره 4، S.286-290. جولی-اوت، 1997.

118. دی لارارد اف.، سدران ث. بهینه سازی بتن با کارایی فوق العاده بالا با استفاده از مدل بسته بندی جم Concrete Res., ج 24(6). S. 997-1008، 1994.

119. Richard P., Cheurezy M. Composition of Reactive Powder Concrete. جم Coner.Res.Vol.25. No.7, S.1501-1511, 1995.

120. Bornemann R., Sehmidt M., Fehling E., Middendorf B. Ultra Hachleistungsbeton UHPC - Herstellung, Eigenschaften und Anwendungsmoglichkeiten. Sonderdruck aus; Beton und Stahlbetonbau 96, H.7. S.458-467، 2001.

121. Bonneav O., Vernet Ch., Moranville M. Optimization of Reological Behavior of Reactive Powder Coucrete (RPC) سمپوزیوم بین المللی Tagungsband بتن های پودری با کارایی بالا و راکتیو. Shebroke, Canada, August, 1998. S.99-118.

122. آیتزین پی.، ریچارد پی. پل عابر پیاده/راه دوچرخه از شربوک. چهارمین سمپوزیوم بین المللی استفاده از استحکام بالا/ کارایی بالا، پاریس. S. 1999-1406، 1996.

123. De Larrard F., Grosse J.F., Puch C. مطالعه مقایسه ای دودهای مختلف سیلیس به عنوان مواد افزودنی در مواد سیمانی با کارایی بالا. مواد و سازه ها، RJLEM، جلد 25، S. 25-272، 1992.

124. Richard P. Cheyrezy M.N. بتن های پودری راکتیو با شکل پذیری بالا و مقاومت فشاری 200 تا 800 مگاپاسکال. ACI، SPI 144-24، S. 507-518، 1994.

125. Berelli G.، Dugat I.، Bekaert A. استفاده از RPC در برج های خنک کننده با جریان ناخالص، سمپوزیوم بین المللی در مورد بتن های پودری با کارایی بالا و واکنش پذیر، شربروک، کانادا، S. 59-73، 1993.

126. De Larrard F., Sedran T. Mixture-Proportioning of High-Performance Concrete. جم Concr. Res. جلد 32، S. 1699-1704، 2002.

127. Dugat J., Roux N., Bernier G. Mechanical Properties of Reactive Powder Concretes. مواد و سازه ها، جلد. 29، S. 233-240، 1996.

128. Bornemann R., Schmidt M. The Role of Powders in Concrete: مجموعه مقالات ششمین سمپوزیوم بین المللی استفاده از بتن با مقاومت بالا/با کارایی بالا. S. 863-872، 2002.

129. ریچارد پی. بتن پودری راکتیو: ماده ای جدید با سیمان بسیار بالا. چهارمین سمپوزیوم بین المللی استفاده از بتن با مقاومت بالا/با کارایی بالا، پاریس، 1996.

130. اوزاوا، م. ماسودا، تی; شیرایی، ک. شیمویاما، Y; تاناکا، وی: خواص تازه و استحکام مواد کامپوزیت پودر راکتیو (دکتال). مجموعه مقالات کنگره est fib، 2002.

131 Vernet, Ch; مورانویل، ام. چیریزی، م. Prat، E: بتن با دوام فوق العاده بالا، شیمی و ریزساختار. سمپوزیوم HPC، هنگ کنگ، دسامبر 2000.

132 چیریزی، م; مارت، V; Frouin، L: تجزیه و تحلیل ریزساختاری RPC (بتن پودری راکتیو). Cem.Coner.Res.Vol.25, No. 7، S. 1491-1500، 1995. ،

133. Bouygues Fa: Juforniationsbroschure zum betons de Poudres Reactives، 1996.

134. راینک. K-H.، Lichtenfels A.، Greiner. St. ذخیره فصلی انرژی خورشیدی در مخازن آب گرم، بتن با کارایی بالا را ایجاد کرد. ششمین سمپوزیوم بین المللی مقاومت بالا / عملکرد بالا. لایپزیگ، ژوئن، 2002.

135. Babkov B.V., Komokhov P.G. و دیگران تغییرات حجمی در واکنش های هیدراتاسیون و تبلور مجدد بایندرهای معدنی / علم و فناوری، -2003، شماره 7

136. Babkov V.V., Polok A.F., Komokhov P.G. جنبه های دوام سنگ سیمانی / سیمان-1988-№3 صص 14-16.

137. الکساندروفسکی اس.و. برخی از ویژگی های انقباض بتن و بتن مسلح، 1959 شماره 10 صص 8-10.

138. شیخین ع.و. ساختار، استحکام و مقاومت در برابر ترک خوردگی سنگ سیمانی. م: Stroyizdat 1974, 191 p.

139. Sheikin A.V., Chekhovsky Yu.V., Brusser M.I. ساختار و خواص بتن سیمانی م: استروییزدات، 1979. 333 ص.

140. سیلوسانی ز.ن. انقباض و خزش بتن. تفلیس: انتشارات آکادمی علوم گرجستان. SSR، 1963. ص 173.

141. برگ O.Ya.، Shcherbakov Yu.N.، Pisanko T.N. بتن با مقاومت بالا م: استروییزدات. 1971. از 208.i?6

لطفا به موارد بالا توجه کنید متون علمیارسال شده برای بررسی و از طریق شناسایی متون اصلی پایان نامه ها (OCR). در این رابطه، آنها ممکن است حاوی خطاهای مربوط به نقص الگوریتم های تشخیص باشند. در فایل های پی دی اف پایان نامه ها و چکیده هایی که تحویل می دهیم چنین خطایی وجود ندارد.

اختراع حاضر مربوط به صنعت مصالح ساختمانی است و برای ساخت محصولات بتنی استفاده می شود: نرده ها و شبکه های روباز بسیار هنری، ستون ها، نازک کفسازی پیاده روو سنگ حاشیه، کاشی های دیوار نازک برای پوشش داخلی و خارجی ساختمان ها و سازه ها، اقلام تزئینی و اشکال کوچک معماری. روش تهیه مخلوط بتن تقویت‌شده با الیاف با مقاومت فوق‌العاده خودتراکم-پودر شامل اختلاط متوالی اجزا تا زمانی است که مخلوطی با سیالیت مورد نیاز به دست آید. ابتدا آب و یک هایپر روان کننده را در میکسر مخلوط می کنند، سپس سیمان، میکروسیلیس، آرد سنگ ریخته و مخلوط را به مدت 2-3 دقیقه هم می زنند و پس از آن ماسه و فیبر را وارد می کنند و به مدت 2-3 دقیقه مخلوط می کنند. یک مخلوط بتن تقویت‌شده با الیاف با مقاومت فوق‌العاده-پودر واکنش خود تراکم با خواص جریان بسیار بالا به دست می‌آید که شامل اجزای زیر است: سیمان پرتلند PC500D0، کسر ماسه از 0.125 تا 0.63، فوق روان‌کننده، الیاف، میکروسیلیس، آرد سنگ. ، شتاب دهنده قدرت و آب. روش تولید محصولات بتنی در قالب عبارت است از تهیه مخلوط بتن، تغذیه مخلوط در قالب و سپس نگهداری آن در محفظه پخت. سطح کار درونی قالب با یک لایه نازک از آب تصفیه می شود، سپس یک مخلوط بتن تقویت شده با الیاف واکنشی-پودری خود متراکم با مقاومت فوق العاده بالا با خواص جریان بسیار بالا در قالب ریخته می شود. پس از پر کردن قالب، یک لایه نازک آب روی سطح مخلوط اسپری می شود و قالب با یک پالت تکنولوژیکی پوشانده می شود. اثر: به دست آوردن مخلوط بتن تقویت‌شده با الیاف با مقاومت فوق‌العاده-پودر واکنش خود تراکم با خواص جریان بسیار بالا، ویژگی‌های مقاومت بالا، هزینه کم و امکان ساخت محصولات روباز. 2 n. و 2 z.p. f-ly, 1 tab., 3 ill.

اختراع حاضر مربوط به صنعت مصالح ساختمانی است و برای ساخت محصولات بتنی استفاده می شود: نرده ها و مشبک های روباز بسیار هنری، ستون ها، سنگ فرش ها و سنگ فرش های نازک، کاشی های دیوار نازک برای پوشش داخلی و خارجی ساختمان ها و سازه ها، محصولات تزئینی. و اشکال کوچک معماری.

یک روش شناخته شده برای تولید محصولات ساختمانی تزئینی و/یا پوشش های تزئینیبا مخلوط کردن با آب یک چسب حاوی کلینکر سیمان پرتلند، یک اصلاح کننده شامل یک جزء آلی کاهنده آب و مقدار معینی از تسریع کننده سخت شدن و گچ، رنگدانه ها، سنگدانه ها، مواد افزودنی معدنی و شیمیایی (عملکردی) و مخلوط حاصل نگهداری می شود. تا زمانی که خاک رس بنتونیت اشباع شود (تثبیت کننده مخلوط افزودنی کاربردی) پروپیلن گلیکول (یک جزء ارگانیک کاهنده آب)، کمپلکس حاصل را با عامل ژل کننده هیدروکسی پروپیل سلولز تثبیت می کند، تخمگذار، شکل دهی، فشرده سازی و عملیات حرارتی را انجام می دهد. علاوه بر این، مخلوط کردن اجزای خشک و آماده سازی مخلوط در مخلوط کن های مختلف انجام می شود (به ثبت اختراع RF شماره 2084416، MPK6 SW 7/52، 1997 مراجعه کنید).

عیب این راه حل نیاز به استفاده از تجهیزات مختلف برای اختلاط اجزای مخلوط و عملیات تراکم بعدی است که باعث پیچیدگی و افزایش هزینه فناوری می شود. علاوه بر این، هنگام استفاده از این روشبه دست آوردن محصولاتی با عناصر نازک و روباز غیرممکن است.

روشی شناخته شده برای تهیه مخلوط برای تولید محصولات ساختمانی، شامل فعال کردن بایندر با آسیاب مشترک کلینکر سیمان پرتلند با فوق روان کننده خشک و سپس مخلوط کردن با پرکننده و آب، و ابتدا پرکننده فعال شده با 5-10% مخلوط می شود. مخلوط کردن آب، سپس بایندر فعال شده وارد شده و مخلوط هم زده می شود، پس از آن 40 تا 60 درصد آب اختلاط وارد شده و مخلوط به هم می زند، سپس آب باقیمانده وارد می شود و اختلاط نهایی انجام می شود تا مخلوطی همگن به دست آید. مخلوط کردن گام به گام اجزاء به مدت 0.5-1 دقیقه انجام می شود. محصولات ساخته شده از مخلوط حاصل باید در دمای 20 درجه سانتیگراد و رطوبت 100 درصد به مدت 14 روز نگهداری شوند (به ثبت اختراع RF شماره 2012551، MPK5 C04B 40/00، 1994 مراجعه کنید).

نقطه ضعف روش شناخته شده، عملیات پیچیده و گران قیمت برای آسیاب مشترک بایندر و فوق روان کننده است که نیاز به هزینه های بالادر مورد سازماندهی مجتمع اختلاط و آسیاب. علاوه بر این، هنگام استفاده از این روش، نمی توان محصولاتی با عناصر نازک و روباز به دست آورد.

ترکیب شناخته شده برای تهیه بتن خود متراکم، حاوی:

100 وات قطعات سیمان

50-200 وزنی قطعات مخلوط ماسه از بوکسیت های کلسینه شده با ترکیب گرانولومتری مختلف، بهترین ماسه با ترکیب گرانولومتری متوسط ​​کمتر از 1 میلی متر، بزرگترین ماسه با ترکیب گرانولومتری متوسط ​​کمتر از 10 میلی متر است.

5-25 وزنی بخش هایی از ذرات بسیار ریز کربنات کلسیم و دوده سفید است و میزان دوده سفید بیش از 15 وزن نیست. قطعات؛

0.1-10 وزنی قطعات کف زدا؛

0.1-10 وزنی قطعات فوق روان کننده؛

15-24 وزنی قطعات فیبر؛

10-30 وزنی بخش هایی از آب

نسبت جرمی بین مقدار ذرات بسیار ریز کربنات کلسیم در بتن و مقدار دوده سفید می تواند به 1:99-99:1 و ترجیحاً 50:50-99:1 برسد (به ثبت اختراع RF شماره 111/62 مراجعه کنید. 2006.01)، 2009، بند 12).

عیب این بتن استفاده از ماسه های بوکسیت کلسینه شده گران قیمت است که معمولاً در تولید آلومینیوم استفاده می شود و همچنین مقدار اضافی سیمان که به ترتیب منجر به افزایش مصرف سایر اجزای بتن بسیار گران قیمت می شود و بر این اساس، به افزایش هزینه آن.

جستجوی انجام شده نشان داد که هیچ راه حلی که تولید بتن خودتراکم پودری واکنشی را فراهم کند، یافت نشده است.

روشی برای تهیه بتن با افزودن الیاف شناخته شده است که در آن تمام اجزای بتن مخلوط می شوند تا بتن با سیالیت لازم به دست آید یا ابتدا اجزای خشک مانند سیمان مخلوط شوند. انواع متفاوتماسه، ذرات بسیار ریز کربنات کلسیم، دوده سفید و احتمالاً فوق روان کننده و عامل ضد کف، پس از آن آب و در صورت لزوم ماده فوق روان کننده و ضد کف در صورت وجود مایع و در صورت لزوم الیاف به مخلوط اضافه می کنند و تا زمانی که بتن با بتن مخلوط می شود، مخلوط می شود. سیالیت مورد نیاز پس از مخلوط کردن، به عنوان مثال، به مدت 4-16 دقیقه، بتن به دست آمده را می توان به راحتی به دلیل سیالیت بسیار بالا قالب گیری کرد (به ثبت اختراع RF شماره .، مورد 12 مراجعه کنید). این تصمیم به عنوان نمونه اولیه گرفته شد.

بتن خود متراکم با کارایی فوق العاده حاصل می تواند برای ساخت عناصر پیش ساخته مانند تیرها، تیرهای متقاطع، تیرها، سقف ها، کاشی ها، سازه های هنری، عناصر پیش تنیده یا مواد کامپوزیت، مواد برای آب بندی شکاف های بین عناصر سازه ای، عناصر سیستم های فاضلاب استفاده شود. یا در معماری

عیب این روش مصرف بالای سیمان برای تهیه 1 مترمکعب از مخلوط است که به دلیل افزایش مصرف سایر اجزا، هزینه مخلوط بتن و محصولات حاصل از آن را افزایش می دهد. علاوه بر این، روشی که در اختراع برای استفاده از بتن حاصل توضیح داده شده است، هیچ اطلاعاتی در مورد چگونگی تولید محصولات بتنی روباز هنری و دیواره نازک ندارد.

روش های شناخته شده برای تولید محصولات مختلف از بتن، زمانی که بتن ریخته شده در قالب متعاقباً در معرض تراکم ارتعاشی قرار می گیرد.

با این حال، با استفاده از چنین روش های شناخته شده، دستیابی به محصولات هنری، روباز و بتنی دیوار نازک غیرممکن است.

یک روش شناخته شده برای تولید محصولات بتنی به شکل بسته بندی، که شامل تهیه مخلوط بتن، تغذیه مخلوط در قالب، سخت شدن است. فرم عایق هوا و رطوبت به شکل بسته بندی قالب های چند محفظه ای جدار نازک استفاده می شود که پس از اینکه مخلوط با پوشش عایق هوا و رطوبت به آنها عرضه شد پوشش داده می شود. سخت شدن محصولات در محفظه های مهر و موم شده به مدت 8-12 ساعت انجام می شود (به ثبت اختراع اوکراین شماره UA 39086، MPK7 V28V 7/11؛ V28V 7/38؛ S04V 40/02، 2005 مراجعه کنید).

عیب روش شناخته شده هزینه بالای قالب های مورد استفاده برای ساخت محصولات بتنی و همچنین عدم امکان ساخت محصولات هنری، روباز و بتنی جدار نازک به این روش است.

اولین کار، به دست آوردن ترکیب یک مخلوط بتن تقویت شده با الیاف واکنشی-پودر خود تراکم فوق العاده بالا با کارایی لازم و ویژگی های مقاومت لازم است که هزینه مخلوط بتن خود تراکم بدست آمده را کاهش می دهد.

وظیفه دوم افزایش ویژگی های مقاومتی در سن روزانه با کارایی مخلوط بهینه و بهبود خواص تزئینی سطوح جلویی محصولات بتنی است.

اولین کار با توجه به این واقعیت حل می شود که روشی برای تهیه مخلوط بتن تقویت شده با الیاف با مقاومت بالا و پودر واکنشی خود متراکم ایجاد شده است که شامل مخلوط کردن اجزای مخلوط بتن تا رسیدن سیالیت لازم است. که در آن اختلاط اجزای مخلوط بتن الیافی به صورت متوالی انجام می شود و ابتدا آب و یک هیپر روان کننده در میکسر مخلوط می شود و سپس سیمان، میکروسیلیس، آرد سنگ ریخته و مخلوط به مدت 3-2 به هم می خورد. دقیقه، پس از آن ماسه و الیاف وارد شده و به مدت 2-3 دقیقه مخلوط می شوند تا مخلوط بتن تقویت شده با الیاف حاوی اجزای، درصد وزنی به دست آید:

زمان کل آماده سازی مخلوط بتن از 12 تا 15 دقیقه است.

نتیجه فنی استفاده از اختراع، به دست آوردن مخلوط بتن تقویت‌شده با الیاف با مقاومت بالا و پودر واکنشی خودتراکم با خواص جریان بسیار بالا، بهبود کیفیت و قابلیت پخش‌پذیری مخلوط بتن تقویت‌شده با الیاف است. ترکیب ویژه انتخاب شده، توالی معرفی و زمان اختلاط مخلوط، که منجر به افزایش قابل توجه ویژگی های سیالیت و مقاومت بتن تا M1000 و بالاتر می شود و ضخامت مورد نیاز محصولات را کاهش می دهد.

مخلوط کردن مواد به ترتیب مشخص، زمانی که ابتدا مقدار اندازه گیری شده آب و یک فوق روان کننده در میکسر مخلوط می شود، سپس سیمان، میکروسیلیس، آرد سنگ اضافه می شود و به مدت 2-3 دقیقه مخلوط می شود، پس از آن ماسه و فیبر وارد می شود و مخلوط بتن حاصل به مدت 2 تا 3 دقیقه باعث بهبود قابل توجهی در کیفیت و ویژگی های جریان (کارایی) مخلوط بتن تقویت شده با الیاف خودتراکم با مقاومت فوق العاده بالا و پودری می شود.

نتیجه فنی استفاده از اختراع به دست آوردن مخلوط بتن تقویت شده با الیاف با مقاومت بالا و پودر واکنشی خودتراکم با خواص جریان بسیار بالا، ویژگی های مقاومت بالا و هزینه کم است. مطابقت با نسبت داده شده اجزای مخلوط، درصد وزنی:

اجازه می دهد تا یک مخلوط بتن تقویت شده با الیاف پودر واکنشی خود متراکم با مقاومت فوق العاده بالا با خواص جریان بسیار بالا، ویژگی های مقاومت بالا و هزینه کم به دست آورید.

استفاده از اجزای فوق، ضمن رعایت نسبت مشخص شده در نسبت کمی، این امکان را فراهم می کند که در هنگام به دست آوردن مخلوط بتن تقویت شده با الیاف واکنشی-پودری فوق العاده خودتراکم با سیالیت لازم و خواص مقاومت بالا، اطمینان حاصل شود. هزینه کم مخلوط حاصل و در نتیجه افزایش خواص مصرف کننده آن. استفاده از اجزایی مانند میکروسیلیس، آرد سنگ، به شما امکان می دهد درصد سیمان را کاهش دهید، که منجر به کاهش درصد سایر اجزای گران قیمت (به عنوان مثال فوق روان کننده)، و همچنین کنار گذاشتن استفاده از ماسه های گران قیمت از کلسینه شده است. بوکسیت ها، که همچنین منجر به کاهش هزینه مخلوط بتن می شود، اما بر خواص مقاومتی آن تأثیر نمی گذارد.

کار دوم با توجه به این واقعیت حل می شود که روشی برای تولید محصولات در قالب از مخلوط بتن تقویت شده با الیاف تهیه شده همانطور که در بالا توضیح داده شد، ایجاد شده است که شامل تغذیه مخلوط در قالب ها و نگهداری بعدی برای پخت و در ابتدا نازک است. لایه ای از آب روی سطح داخلی و کاری قالب پاشیده می شود و پس از پر شدن قالب با مخلوط، لایه نازکی از آب روی سطح آن پاشیده می شود و قالب با پالت تکنولوژیکی پوشانده می شود.

علاوه بر این، مخلوط به صورت متوالی وارد قالب ها می شود و قالب پر شده را از بالا با یک پالت تکنولوژیکی می پوشاند، پس از نصب پالت تکنولوژیکی، فرآیند تولید محصولات بارها تکرار می شود و فرم بعدی را روی پالت تکنولوژیکی بالاتر از قبلی قرار می دهد. .

نتیجه فنی استفاده از اختراع، بهبود کیفیت سطح جلویی محصول، افزایش قابل توجه ویژگی های مقاومتی محصول، به دلیل استفاده از مخلوط بتن مسلح با الیاف خود متراکم با بسیار بالا است. خواص جریان، پردازش ویژه قالب ها و سازماندهی مراقبت از بتن در سن روزانه. سازماندهی مراقبت از بتن در سنین روزانه شامل اطمینان از ضد آب بودن کافی قالب ها با بتن ریخته شده در آنها با پوشاندن لایه بالایی بتن در قالب با یک فیلم آب و پوشاندن قالب ها با پالت است.

نتیجه فنی از طریق استفاده از مخلوط بتن تقویت‌شده با الیاف خود متراکم با خواص جریان بسیار بالا به دست می‌آید که امکان تولید محصولات بسیار نازک و روباز با هر نوع پیکربندی، تکرار هر گونه بافت و نوع سطح را فراهم می‌آورد و فرآیند را از بین می‌برد. فشرده سازی ارتعاش هنگام قالب گیری محصولات و همچنین امکان استفاده از هر شکل (الاستیک، فایبرگلاس، فلز، پلاستیک و غیره) را برای تولید محصولات فراهم می کند.

قبل از خیس کردن قالب با یک لایه نازک آب و عملیات نهایی پاشش یک لایه نازک آب بر روی سطح مخلوط بتن الیافی ریخته شده، پوشاندن قالب با بتن با پالت تکنولوژیکی بعدی به منظور ایجاد هوابند. محفظه ای برای بلوغ بهتر بتن این امکان را فراهم می کند که ظاهر منافذ هوا از هوای محبوس شده حذف شود، سطح جلویی محصولات با کیفیت بالا به دست آید، تبخیر آب حاصل از سخت شدن بتن کاهش یابد و ویژگی های مقاومتی محصولات حاصل افزایش یابد. .

تعداد قالب‌هایی که به طور همزمان ریخته می‌شوند بر اساس حجم مخلوط بتن تقویت‌شده با الیاف خودتراکم با مقاومت فوق‌العاده-پودر انتخاب می‌شوند.

به دست آوردن مخلوط بتن الیافی خود تراکم با خواص جریانی بسیار بالا و به همین دلیل با بهبود کیفیت کار، امکان عدم استفاده از میز ارتعاشی در ساخت محصولات هنری و ساده سازی تکنولوژی ساخت را فراهم می کند و در عین حال افزایش می یابد. ویژگی های مقاومت محصولات بتنی هنری

نتیجه فنی به دلیل ترکیب خاص انتخاب شده از مخلوط بتن الیافی تقویت شده با الیاف ریزدانه خود تراکم با مقاومت فوق العاده-پودر، نحوه توالی معرفی اجزا، روش پردازش فرم ها و سازماندهی مراقبت از بتن در سن روزانه.

مزایای این فناوری و بتن مورد استفاده:

استفاده از ظرافت ماسه ماژول fr. 0.125-0.63;

عدم وجود سنگدانه های بزرگ در مخلوط بتن؛

امکان ساخت محصولات بتنی با عناصر نازک و روباز.

سطح ایده آل محصولات بتنی؛

امکان تولید محصولات با زبری و بافت سطحی معین.

مقاومت فشاری بتن درجه بالا، نه کمتر از M1000؛

مقاومت بالای بتن در خمش، نه کمتر از Ptb100.

اختراع حاضر در زیر با کمک مثال های غیر محدود کننده با جزئیات بیشتر توضیح داده شده است.

شکل. 1 (الف، ب) - طرحی برای تولید محصولات - ریختن بتن تقویت شده با الیاف حاصل در قالب.

شکل. 2 نمای بالایی از محصولی است که با استفاده از اختراع ادعا شده به دست آمده است.

روش به دست آوردن مخلوط بتن تقویت شده با الیاف با مقاومت بالا و پودر خود تراکم با خواص جریان بسیار بالا، حاوی اجزای فوق به شرح زیر انجام می شود.

ابتدا تمام اجزای مخلوط وزن می شوند. سپس، مقدار اندازه گیری شده آب، یک هیپر روان کننده، در مخلوط کن ریخته می شود. سپس میکسر روشن می شود. در فرآیند اختلاط آب، فوق روان کننده، اجزای زیر از مخلوط به ترتیب ریخته می شوند: سیمان، میکروسیلیس، آرد سنگ. در صورت لزوم می توان رنگدانه های اکسید آهن را به صورت جرمی به بتن رنگی اضافه کرد. پس از وارد کردن این اجزا به مخلوط کن، سوسپانسیون حاصل به مدت 2 تا 3 دقیقه مخلوط می شود.

در مرحله بعد، ماسه و الیاف به ترتیب وارد شده و مخلوط بتن به مدت 2 تا 3 دقیقه مخلوط می شود. پس از آن، مخلوط بتن آماده استفاده است.

در طول آماده سازی مخلوط، یک تسریع کننده پخت معرفی می شود.

مخلوط بتن تقویت‌شده با الیاف با مقاومت فوق‌العاده-پودر خود تراکم با خواص جریانی بسیار بالا یک قوام مایع است که یکی از شاخص‌های آن جریان مخروط هاگرمن روی شیشه است. برای اینکه مخلوط به خوبی پخش شود، باید حداقل 300 میلی متر باشد.

در نتیجه اعمال روش ادعا شده، مخلوط بتن تقویت‌شده با الیاف پودر واکنشی خود متراکم با مقاومت فوق‌العاده بالا با خواص جریان بسیار بالا به دست می‌آید که شامل اجزای زیر است: سیمان پرتلند PC500D0، کسر ماسه از 0.125 تا 0.63، هایپر روان کننده، الیاف، دوده سیلیس، آرد سنگ، استحکام شتاب دهنده مجموعه و آب. هنگام اجرای روش ساخت مخلوط بتن تقویت شده با الیاف، نسبت اجزای زیر، درصد وزنی مشاهده می شود:

علاوه بر این، هنگام اجرای روش ساخت مخلوط بتن تقویت‌شده با الیاف، از آرد سنگ از مواد یا ضایعات طبیعی مختلف مانند آرد کوارتز، آرد دولومیت، آرد سنگ آهک و غیره استفاده می‌شود.

می توان از درجات هایپر روان کننده زیر استفاده کرد: سیکا ویسکوکریت، گلنیوم و غیره.

یک شتاب دهنده قدرت مانند Master X-Seed 100 (X-SEED 100) یا شتاب دهنده های قدرت مشابه ممکن است در طول ساخت مخلوط اضافه شود.

مخلوط بتن تقویت‌شده با الیاف پودری با مقاومت فوق‌العاده خود تراکم با خواص جریان بسیار بالا را می‌توان در تولید محصولات هنری با پیکربندی پیچیده، مانند پرچین‌های روباز استفاده کرد (شکل 2 را ببینید). مخلوط حاصل را بلافاصله پس از ساخت استفاده کنید.

روشی برای تولید محصولات بتنی از مخلوط بتن تقویت‌شده با الیاف با مقاومت فوق‌العاده-پودر واکنشی خودتراکم با خواص جریان بسیار بالا که با روشی که در بالا توضیح داده شد و دارای ترکیب مشخص شده است، به شرح زیر انجام می‌شود.

برای تولید محصولات روباز با ریختن مخلوط بتن خود متراکم و با مقاومت فوق العاده بالا و پودر واکنشی تقویت شده با الیاف با خواص جریان بسیار بالا، از قالب های الاستیک (پلی اورتان، سیلیکون، قالب-پلاستیک) یا پلاستیک سخت استفاده می شود. . قالب بر روی پالت فن آوری 2 نصب می شود. یک لایه نازک آب بر روی سطح داخلی و کاری 3 قالب اسپری می شود که تعداد حباب های هوای محبوس شده در سطح جلویی محصول بتنی را بیشتر کاهش می دهد.

پس از آن، مخلوط بتن تقویت شده با الیاف به دست آمده 4 در قالب ریخته می شود، جایی که پخش می شود و تحت وزن خود فشرده می شود و هوای داخل آن را فشرده می کند. پس از خود تراز شدن مخلوط بتن در قالب، یک لایه نازک آب روی بتن ریخته شده در قالب اسپری می شود تا هوای شدیدتر از مخلوط بتن آزاد شود. سپس فرم پر شده با مخلوط بتن تقویت شده با الیاف از بالا با پالت تکنولوژیکی بعدی 2 پوشانده می شود که ایجاد می کند سلول بستهبرای عمل آوری شدیدتر بتن (شکل 1 (الف) را ببینید).

یک قالب جدید روی این پالت قرار می‌گیرد و فرآیند ساخت آن تکرار می‌شود. بنابراین، از یک قسمت از مخلوط بتن آماده شده، می توان چندین قالب را به صورت متوالی پر کرد که یکی بالای دیگری نصب می شود، که افزایش راندمان استفاده از مخلوط بتن تقویت شده با الیاف را تضمین می کند. فرم های پر شده با مخلوط بتن تقویت شده با الیاف برای حدود 15 ساعت باقی می مانند.

پس از 15 ساعت، محصولات بتنی از قالب خارج می شوند و برای آسیاب کردن قسمت پشتی، و سپس به یک محفظه بخار یا یک محفظه تصفیه گرما-رطوبت (HMW) فرستاده می شوند، جایی که محصولات تا زمانی که به طور کامل پخت شوند، نگهداری می شوند.

استفاده از این اختراع، تولید محصولات بتنی با مقاومت بالا و جداره نازک روباز بسیار تزئینی از نوع M1000 و بالاتر را با استفاده از فناوری ریخته‌گری ساده بدون استفاده از تراکم ارتعاشی ممکن می‌سازد.

این اختراع را می توان با استفاده از اجزای شناخته شده ذکر شده و در عین حال رعایت نسبت های کمی و رژیم های فن آوری توصیف شده انجام داد. تجهیزات شناخته شده را می توان در اجرای اختراع استفاده کرد.

نمونه ای از روشی برای تهیه مخلوط بتن تقویت شده با الیاف پودر واکنشی با مقاومت فوق العاده بالا با خواص جریان بسیار بالا.

ابتدا تمام اجزای مخلوط به مقدار معین (وزنی درصد) وزن شده و اندازه گیری می شوند:

سپس مقدار اندازه گیری شده آب و هایپر روان کننده سیکا ویسکوکریت 20 گلد داخل مخلوط کن ریخته می شود. سپس میکسر روشن می شود و اجزا با هم مخلوط می شوند. در فرآیند اختلاط آب و فوق روان کننده، اجزای زیر از مخلوط به صورت متوالی ریخته می شوند: سیمان پرتلند ПЦ500 D0، دود سیلیس، آرد کوارتز. فرآیند اختلاط به مدت 2-3 دقیقه به طور مداوم انجام می شود.

در مرحله بعدی، ماسه FR به صورت متوالی معرفی می شود. 0.125-0.63 و الیاف فولادی 0.22 × 13mm. مخلوط بتن به مدت 2-3 دقیقه مخلوط می شود.

کاهش زمان اختلاط امکان به دست آوردن یک مخلوط همگن را فراهم نمی کند و افزایش زمان اختلاط کیفیت مخلوط را بیشتر بهبود نمی بخشد، بلکه فرآیند را به تاخیر می اندازد.

پس از آن، مخلوط بتن آماده استفاده است.

کل زمان ساخت مخلوط بتن مسلح الیافی از 12 تا 15 دقیقه است که این زمان شامل عملیات اضافی برای پرکردن اجزاء می باشد.

مخلوط بتن تقویت شده با الیاف پودر واکنشی و خود متراکم با مقاومت فوق العاده بالا با خواص جریان بسیار بالا برای تولید محصولات روباز با ریختن در قالب استفاده می شود.

نمونه‌هایی از ترکیب مخلوط بتن تقویت‌شده با الیاف خود تراکم فوق‌العاده‌بالا-پودر با خواص جریان بسیار بالا، ساخته‌شده با روش ادعا شده، در جدول 1 نشان داده شده است.

1. روشی برای تهیه مخلوط بتن تقویت‌شده با الیاف با مقاومت فوق‌العاده-پودر خود تراکم با خواص جریان بسیار بالا، که شامل مخلوط کردن اجزای مخلوط بتن تا حصول سیالیت مورد نیاز است، که مشخصه آن این است که اختلاط اجزای مخلوط بتن الیافی به صورت متوالی انجام می شود و ابتدا آب و یک فوق روان کننده در مخلوط کن مخلوط می شوند، سپس سیمان، میکروسیلیس، آرد سنگ ریخته می شود و مخلوط به مدت 2 تا 3 دقیقه هم می شود. ماسه و فیبر وارد شده و به مدت 2-3 دقیقه مخلوط می شوند تا مخلوط بتن تقویت شده با الیاف به دست آید که حاوی درصد وزنی:

2. روش طبق ادعای 1 که مشخصه آن این است که کل زمان آماده سازی مخلوط بتن از 12 تا 15 دقیقه است.

3. روشی برای تولید محصولات در قالب از مخلوط بتن مسلح با الیاف تهیه شده به روش طبق ادعای 1 و 2، که شامل تغذیه مخلوط به قالب و عملیات حرارتی بعدی در یک محفظه بخار، و در ابتدا یک لایه نازک از آب روی سطح داخلی و کاری قالب اسپری می شود، پس از پر شدن قالب با مخلوط، لایه نازکی از آب روی سطح آن اسپری می شود و قالب با یک پالت تکنولوژیکی پوشانده می شود.

4. روش طبق ادعای 3 که مشخصه آن این است که مخلوط به صورت متوالی وارد قالب ها می شود و قالب پر شده را از بالا با یک پالت تکنولوژیک می پوشاند، پس از نصب پالت تکنولوژیکی، فرآیند تولید محصولات بارها تکرار می شود، و قرار دادن فرم بعدی روی پالت تکنولوژیکی بالای پالت قبلی و پر کردن آن.

www.findpatent.ru

بتن های مقاوم و سنگین و بتن های تقویت شده با الیاف پودر واکنشی با عملکرد بالا (گزینه) - درخواست ثبت اختراع 2012113330

کلاس های IPC: C04B28/00 (2006.01) نویسنده: ولودین ولادیمیر میخایلوویچ (RU)، کلاشنیکف ولادیمیر ایوانوویچ (RU)، آنانیف سرگئی ویکتوروویچ (RU)، آبراموف دیمیتری الکساندرویچ (RU)، یاتسنکو آندری میخایلوویچ (RU)

متقاضی: ولودین ولادیمیر میخایلوویچ (RU)

1. بتن سنگین پودر واکنش حاوی سیمان پرتلند PC 500 D0 (خاکستری یا سفید)، فوق روان کننده مبتنی بر پلی کربوکسیلات اتر، دوده سیلیس با محتوای سیلیس آمورف - زجاجیه حداقل 85-95 درصد، با مشخصه این که علاوه بر این شامل زمین شن کوارتز(میکروکوارتز) یا آرد سنگ آسیاب شده از سنگ های متراکم با سطح مشخص (3-5) 103 سانتی متر مربع بر گرم، ماسه کوارتز ریز دانه با توزیع اندازه ذرات باریک کسری 0.16-0.5 ÷ 0.16-0.63 میلی متر، دارای ویژگی های خاص است. مصرف سیمان در واحد مقاومت بتن بیش از 4.5 کیلوگرم بر مگاپاسکال نیست، دارای چگالی بالا با فرمولاسیون جدید و با ساختار ساختاری و توپولوژیکی جدید با محتوای اجزای زیر درصد جرم اجزای خشک در مخلوط بتن:

میکروسیلیس - 3.2-6.8٪؛

آب - W / T \u003d 0.95-0.12.

2. بتن تقویت شده با الیاف سنگین پودر واکنش حاوی سیمان پرتلند PC 500 D0 (خاکستری یا سفید)، فوق روان کننده بر پایه پلی کربوکسیلات اتر، میکروسیلیس با محتوای سیلیس شیشه ای آمورف حداقل 95-85 درصد که مشخصه آن این است که علاوه بر این شامل شن و ماسه کوارتز آسیاب شده (میکروکوارتز) یا آرد سنگ آسیاب شده از سنگ های متراکم با سطح خاص (3-5) 103 سانتی متر مربع در گرم، ماسه کوارتز ریز دانه از ترکیب گرانولومتری باریک از کسری 0.1-0.5 ÷ 0.16-0.63 است. میلی متر، و همچنین بند ناف فولادی الیافی (قطر 0.1-0.22 میلی متر، طول 6-15 میلی متر)، الیاف بازالت و کربن، دارای مصرف ویژه سیمان در هر واحد مقاومت بتن بیش از 4.5 کیلوگرم بر مگاپاسکال نیست، و مصرف ویژه الیاف به ازای واحد مقاومت کششی رشد در خمش، از 9.0 کیلوگرم بر مگاپاسکال تجاوز نمی کند، با فرمولاسیون جدید و با ساختار ساختاری و توپولوژیکی جدید، چگالی بالایی دارد و بتن دارای ویژگی تخریب پذیری (پلاستیکی) است. محتوای اجزای زیر، درصد جرم اجزای خشک در مخلوط بتن:

سیمان پرتلند (خاکستری یا سفید) درجه کمتر از PC 500 D0 - 30.9-34٪؛

فوق روان کننده بر اساس پلی کربوکسیلات اتر - 0.2-0.5٪؛

میکروسیلیس - 3.2-6.8٪؛

شن و ماسه کوارتز زمین (میکروکوارتز) یا آرد سنگ - 12.3-17.2٪؛

شن و ماسه کوارتز ریزدانه - 53.4-41.5٪؛

طناب فولادی الیافی 1.5-5.0 درصد حجم بتن.

الیاف بازالت و الیاف کربن 0.2-3.0 درصد حجمی بتن.

آب - W / T \u003d 0.95-0.12.

www.freepatent.ru

مقالات ساختمانی

در این مقاله خواص و قابلیت های بتن های پودری با مقاومت بالا و همچنین زمینه ها و فناوری های کاربرد آنها توضیح داده شده است.

میزان بالای ساخت و ساز ساختمان های مسکونی و صنعتی با اشکال معماری جدید و منحصر به فرد و به ویژه سازه های ویژه بارگذاری شده (مانند پل های با دهانه بزرگ، آسمان خراش ها، سکوهای نفتی دریایی، مخازن ذخیره گاز و مایعات تحت فشار و ...) مورد نیاز است. توسعه بتن های موثر جدید پیشرفت قابل توجهی در این زمینه به ویژه از اواخر دهه 1980 مورد توجه قرار گرفته است. بتن‌های مدرن با کیفیت بالا (HKB) طیف وسیعی از بتن‌ها را برای اهداف مختلف طبقه‌بندی می‌کنند: بتن‌های با مقاومت بالا و بتن‌های با مقاومت فوق‌العاده. Bornemann R., Fenling E. Ultrahochfester Beton-Entwicklung und Verhalten.// Leipziger Massivbauseminar, 2000, Bd. 10; Schmidt M. Bornemann R. Möglichkeiten und Crensen von Hochfestem Beton.// Proc. 14, Jbausil, 2000, Bd. 1]، بتن های خود متراکم، بتن های بسیار مقاوم در برابر خوردگی. این نوع بتن الزامات بالایی برای مقاومت فشاری و کششی، مقاومت در برابر ترک، مقاومت در برابر ضربه، مقاومت در برابر سایش، مقاومت در برابر خوردگی و مقاومت در برابر سرما را برآورده می‌کند.

بدون شک، انتقال به انواع جدید بتن، اولاً با دستاوردهای انقلابی در زمینه پلاستیک سازی مخلوط بتن و ملات، و ثانیاً، ظهور فعال ترین افزودنی های پوزولانی - دود سیلیس، کائولن های خشک شده و خاکستر ریز تسهیل شد. ترکیبی از فوق روان کننده ها و به ویژه فوق روان کننده های سازگار با محیط زیست مبتنی بر پلی کربوکسیلات، پلی آکریلات و پایه پلی گلیکول، امکان به دست آوردن سیستم های پراکنده سیمان و مواد معدنی فوق سیال و مخلوط های بتن را فراهم می کند. با تشکر از این دستاوردها، تعداد اجزای بتن با افزودنی های شیمیایی به 6-8 رسید، نسبت آب به سیمان به 0.24-0.28 کاهش یافت و در عین حال انعطاف پذیری حفظ شد، که مشخصه آن کشش مخروطی 4-10 سانتی متر آرد (KM) یا بدون آن است. اما با افزودن MK در بتن‌های بسیار کارآمد (Ultrahochfester Beton، Ultra hochleistung Beton) بر روی فوق روان‌کننده‌ها، برخلاف آن‌هایی که در سرمایه‌گذاری مشترک سنتی ریخته می‌شوند، سیالیت کامل مخلوط‌های بتن با رسوب کم و خود متراکم شدن با خودبه‌خودی ترکیب می‌شود. حذف هوا

رئولوژی "بالا" با کاهش قابل توجه آب در مخلوط های بتن فوق روان شده توسط یک ماتریس رئولوژیکی سیال ارائه می شود که دارای سطوح مختلف مقیاس عناصر ساختاری تشکیل دهنده آن است. در بتن سنگ خرد شده برای سنگ خرد شده، ملات ماسه سیمان به عنوان یک ماتریس رئولوژیکی در سطوح مختلف ریز عمل می کند. در مخلوط‌های بتن پلاستیکی شده برای بتن‌های با مقاومت بالا برای سنگ خرد شده به‌عنوان یک عنصر کلان ساختاری، ماتریس رئولوژیکی که نسبت آن باید بسیار بیشتر از بتن‌های معمولی باشد، پراکندگی پیچیده‌تری متشکل از ماسه، سیمان، آرد سنگ، میکروسیلیس و اب. به نوبه خود، برای شن و ماسه در مخلوط‌های بتن معمولی، ماتریس رئولوژیکی در سطح میکرو یک خمیر سیمان-آب است که می‌توان نسبت آن را برای اطمینان از سیالیت با افزایش مقدار سیمان افزایش داد. اما این از یک طرف غیراقتصادی است (مخصوصاً برای بتن های کلاس B10 - B30) ، از طرف دیگر ، به طور متناقض ، فوق روان کننده ها افزودنی های ضعیفی برای کاهش آب برای سیمان پرتلند هستند ، اگرچه همه آنها برای آن ایجاد شده اند و در حال ایجاد هستند. . تقریباً همه فوق روان‌کننده‌ها، همانطور که از سال 1979 نشان داده‌ایم، روی بسیاری از پودرهای معدنی یا روی مخلوط آنها با سیمان بسیار بهتر عمل می‌کنند. کلاشنیکف V.I. مبانی پلاستیک سازی سیستم های پراکنده معدنی برای تولید مصالح ساختمانی: پایان نامه در قالب یک گزارش علمی برای درجه دکتری علوم. فن آوری علوم. - Voronezh، 1996] نسبت به سیمان خالص. سیمان یک سیستم هیدراته کننده و ناپایدار در آب است که بلافاصله پس از تماس با آب ذرات کلوئیدی تشکیل می دهد و به سرعت غلیظ می شود. و ذرات کلوئیدی در آب به سختی با فوق روان کننده ها پراکنده می شوند. به عنوان مثال، دوغاب های رسی است که به سختی تبدیل به ابر سیال می شوند.

بنابراین، نتیجه خود را نشان می دهد: اضافه کردن آرد سنگ به سیمان ضروری است و نه تنها اثر رئولوژیکی سرمایه گذاری مشترک بر روی مخلوط، بلکه نسبت خود ماتریس رئولوژیکی را نیز افزایش می دهد. در نتیجه کاهش قابل توجه آب، افزایش چگالی و افزایش مقاومت بتن امکان پذیر می شود. افزودن پودر سنگ عملاً معادل افزایش سیمان خواهد بود (اگر اثرات کاهش آب به طور قابل توجهی بیشتر از افزودن سیمان باشد).

در اینجا مهم است که روی جایگزین کردن بخشی از سیمان با آرد سنگ تمرکز نکنید، بلکه بر اضافه کردن آن (و نسبت قابل توجهی - 40-60٪) به سیمان پرتلند تمرکز کنید. بر اساس تئوری چند ساختاری در سال های 1985-2000. تمام کارهای تغییر ساختار پلی‌ساختار با هدف جایگزینی 30 تا 50 درصد سیمان پرتلند با پرکننده‌های معدنی برای ذخیره آن در بتن انجام شد. Solomatov V.I.، Vyrovoy V.N. و همکاران، مصالح ساختمانی مرکب و سازه هایی با کاهش مصرف مواد. - کیف: بودیولنیک، 1991؛ Aganin S.P. بتن های تقاضای کم آب با پرکننده کوارتز اصلاح شده: چکیده برای رقابت یک حساب. مدرک تحصیلی فن آوری علوم. - م، 1996; Fadel I. M. فناوری جداگانه فشرده بتن پر شده با بازالت: چکیده پایان نامه. شمرده فن آوری علوم - م، 1993]. استراتژی صرفه جویی در سیمان پرتلند در بتن هایی با مقاومت یکسان، جای خود را به استراتژی صرفه جویی در بتن با مقاومت 2 تا 3 برابر بیشتر نه تنها در فشار، بلکه در کشش خمشی و محوری و ضربه می دهد. صرفه جویی در بتن در سازه های روباز بیشتر از صرفه جویی در سیمان اثر اقتصادی بالاتری خواهد داشت.

با در نظر گرفتن ترکیبات ماتریس های رئولوژیکی در سطوح مختلف مقیاس، ما ثابت می کنیم که برای ماسه در بتن های با مقاومت بالا، ماتریس رئولوژیکی در سطح میکرو مخلوط پیچیده ای از سیمان، آرد، سیلیس، فوق روان کننده و آب است. به نوبه خود، برای بتن های با مقاومت بالا با میکروسیلیس برای مخلوطی از سیمان و آرد سنگ (پراکندگی برابر) به عنوان عناصر ساختاری، ماتریس رئولوژیکی دیگری با سطح مقیاس کوچکتر ظاهر می شود - مخلوطی از دوده سیلیس، آب و فوق روان کننده.

برای بتن خرد شده، این مقیاس‌های عناصر ساختاری ماتریس‌های رئولوژیکی با مقیاس‌های گرانولومتری بهینه اجزای خشک بتن برای به دست آوردن چگالی بالای آن مطابقت دارند.

بنابراین، افزودن آرد سنگ هم عملکرد ساختاری-رئولوژیکی و هم یک عملکرد پرکننده ماتریس را انجام می دهد. برای بتن های با مقاومت بالا، عملکرد واکنش شیمیایی آرد سنگ اهمیت کمتری ندارد، که با اثر بالاتری توسط میکروسیلیس راکتیو و کائولن ریزدهیدراته انجام می شود.

حداکثر اثرات رئولوژیکی و کاهش آب ناشی از جذب SP در سطح فاز جامد از نظر ژنتیکی مشخصه سیستم‌های ریز پراکنده با سطح مشترک بالا است.

میز 1.

عملکرد رئولوژیکی و کاهش آب SP در سیستم های آب معدنی

جدول 1 نشان می دهد که در دوغاب های ریخته گری سیمان پرتلند با SP، اثر کاهش آب دومی 1.5-7.0 برابر بیشتر از پودرهای معدنی است. برای سنگ ها، این مازاد می تواند به 2-3 برابر برسد.

بنابراین، ترکیب فوق روان‌کننده‌ها با میکروسیلیس، آرد سنگ یا خاکستر امکان افزایش سطح مقاومت فشاری را به 130-150 و در برخی موارد به 180-200 MPa یا بیشتر می‌دهد. با این حال، افزایش قابل توجه استحکام منجر به افزایش شدید شکنندگی و کاهش نسبت پواسون به 0.14-0.17 می شود که منجر به خطر تخریب ناگهانی سازه ها در شرایط اضطراری می شود. خلاص شدن از شر این خاصیت منفی بتن نه چندان با تقویت دومی با تقویت میله، بلکه با ترکیب تقویت میله با معرفی الیاف از پلیمرها، شیشه و فولاد انجام می شود.

اصول پلاستیک سازی و کاهش آب سیستم های پراکنده معدنی و سیمانی در پایان نامه دکتری کلاشنیکف V.I. [سانتی متر. کلاشنیکف V.I. مبانی پلاستیک سازی سیستم های پراکنده معدنی برای تولید مصالح ساختمانی: پایان نامه در قالب یک گزارش علمی برای درجه دکتری علوم. فن آوری علوم. - Voronezh، 1996] در سال 1996 بر اساس کارهای قبلی انجام شده در دوره از 1979 تا 1996. [Kalashnikov V. I., Ivanov I. A. در مورد وضعیت ساختاری-رئولوژیکی سیستم های پراکنده بسیار متمرکز بسیار مایع. // مجموعه مقالات چهارمین کنفرانس ملی مکانیک و فناوری مواد کامپوزیت. - صوفیه: BAN، 1985; Ivanov I. A., Kalashnikov V. I. کارایی پلاستیک سازی ترکیبات پراکنده معدنی بسته به غلظت فاز جامد در آنها. // رئولوژی مخلوط بتن و وظایف فن آوری آن. تز گزارش سومین سمپوزیوم سراسری اتحادیه. - ریگا - RPI، 1979; کلاشنیکف V. I.، Ivanov I. A. در مورد ماهیت پلاستیک سازی ترکیبات پراکنده معدنی بسته به غلظت فاز جامد در آنها.// مکانیک و فناوری مواد کامپوزیتی. مطالب دومین کنفرانس ملی. - صوفیه: BAN، 1979; کلاشنیکف VI در مورد واکنش ترکیبات معدنی مختلف به فوق روان‌کننده‌های نفتالین سولفونیک اسید و تأثیر قلیایی‌های فوری بر روی آن. // مکانیک و فناوری مواد کامپوزیت. مطالب سومین کنفرانس ملی با حضور نمایندگان خارجی. - صوفیه: BAN، 1982; کلاشنیکف VI محاسبه تغییرات رئولوژیکی در مخلوط بتن با فوق روان کننده ها. // مجموعه مقالات نهمین کنفرانس سراسری اتحادیه در مورد بتن و بتن مسلح (تاشکند، 1983). - پنزا - 1983; کلاشنیکف VI، ایوانوف IA ویژگی های تغییرات رئولوژیکی در ترکیبات سیمان تحت اثر نرم کننده های تثبیت کننده یونی. // مجموعه آثار "مکانیک فنی بتن". - ریگا: RPI، 1984]. اینها چشم انداز استفاده مستقیم از بالاترین فعالیت کاهش دهنده آب ممکن است سرمایه گذاری مشترک در سیستم های پراکنده ریز، ویژگی های تغییرات کمی رئولوژیکی و ساختاری-مکانیکی در سیستم های فوق روان، که شامل انتقال بهمن مانند آنها از جامد است. حالت به حالت سیال با افزودن بسیار کم آب. اینها معیارهای توسعه یافته برای گسترش گرانشی و منبع جریان پس از تیکسوتروپیک سیستم های بسیار پراکنده پلاستیکی (تحت عمل وزن خود) و تسطیح خود به خودی سطح روز هستند. این مفهوم پیشرفته از غلظت محدود سیستم های سیمان با پودرهای ریز پراکنده از سنگ های رسوبی، ماگمایی و دگرگونی است که از نظر کاهش آب زیاد به SP انتخابی است. مهم ترین نتایج به دست آمده در این کارها امکان کاهش 5 تا 15 برابری مصرف آب در پراکندگی ها با حفظ قابلیت پخش گرانشی است. نشان داده شد که با ترکیب پودرهای فعال رئولوژیکی با سیمان، می توان اثر سرمایه گذاری مشترک را افزایش داد و ریخته گری با چگالی بالا را به دست آورد. این اصول هستند که در بتن های پودر واکنش با افزایش چگالی و استحکام آنها اجرا می شوند (Reaktionspulver beton - RPB یا Reactive Powder Concrete - RPC [نگاه کنید به Dolgopolov N. N., Sukhanov M. A., Efimov S. N. نوع جدیدی از سیمان: ساختار سیمان سنگ // مصالح ساختمانی - 1994. - شماره 115]). نتیجه دیگر افزایش عمل کاهشی جوینت ونچر با افزایش پراکندگی پودرها است [نگاه کنید به. کلاشنیکف V.I. مبانی پلاستیک سازی سیستم های پراکنده معدنی برای تولید مصالح ساختمانی: پایان نامه در قالب یک گزارش علمی برای درجه دکتری علوم. فن آوری علوم. – ورونژ، 1996]. همچنین در بتن های ریزدانه پودری با افزایش نسبت اجزای ریز پراکنده با افزودن میکروسیلیس به سیمان استفاده می شود. یک نکته جدید در تئوری و عمل بتن پودری استفاده از ماسه ریز با کسری 0.1-0.5 میلی متر بود که بتن را بر خلاف ماسه شنی معمولی با کسری 0-5 میلی متر ریزدانه می کرد. محاسبه ما از میانگین سطح ویژه قسمت پراکنده بتن پودری (ترکیب: سیمان - 700 کیلوگرم؛ ماسه ریز fr. 0.125-0.63 میلی متر - 950 کیلوگرم؛ آرد بازالت Ssp = 380 m2/kg - 350 کیلوگرم؛ کیلوگرم - 140 کیلوگرم. ) با محتوای آن 49٪ از کل مخلوط با ماسه ریز دانه کسری 0.125-0.5 میلی متر نشان می دهد که با پراکندگی MK Smk = 3000m2 / kg، سطح متوسط ​​قطعه پودر Svd = 1060m2 / kg است. ، و با Smk = 2000 m2 / kg - Svd = 785 m2 / kg. روی چنین اجزای ریز پراکنده ای است که بتن های پودر واکنشی ریزدانه ساخته می شوند که در آن غلظت حجمی فاز جامد بدون ماسه به 58-64٪ و همراه با ماسه - 76-77٪ می رسد و کمی پایین تر از غلظت فاز جامد در بتن های سنگین فوق روان شده (Cv = 0، 80-0.85). با این حال، در بتن خرد شده، غلظت حجمی فاز جامد منهای سنگ خرد شده و ماسه بسیار کمتر است که چگالی بالای ماتریس پراکنده را تعیین می کند.

استحکام بالا با حضور نه تنها میکروسیلیس یا کائولن دهیدراته، بلکه پودر واکنشی از سنگ زمین تضمین می شود. با توجه به ادبیات، خاکستر بادی، بالتیک، سنگ آهک یا آرد کوارتز عمدتا معرفی می شوند. فرصت‌های گسترده‌ای در تولید بتن‌های پودری راکتیو در اتحاد جماهیر شوروی و روسیه در ارتباط با توسعه و تحقیق کامپوزیت بایندرهای تقاضای کم آب توسط Yu. M. Bazhenov، Sh.T. Babaev و A. Komarom باز شد. A., Batrakov V. G., Dolgopolov N. N. ثابت شد که جایگزینی سیمان در فرآیند آسیاب VNV با کربنات، گرانیت، آرد کوارتز تا 50٪ به طور قابل توجهی اثر کاهش آب را افزایش می دهد. نسبت W / T، که پخش گرانشی بتن سنگ خرد شده را تضمین می کند، در مقایسه با معرفی معمول سرمایه گذاری مشترک، به 13-15٪ کاهش می یابد، مقاومت بتن در چنین VNV-50 به 90-100 مگاپاسکال می رسد. در اصل، بر اساس VNV، میکروسیلیس، ماسه ریز و آرماتورهای پراکنده، می توان بتن های پودری مدرن را به دست آورد.

بتن های پودری تقویت شده با پراکندگی نه تنها برای سازه های باربر با آرماتورهای ترکیبی با آرماتورهای پیش تنیده، بلکه برای تولید دیواره های بسیار نازک از جمله جزئیات فضایی و معماری بسیار موثر هستند.

بر اساس آخرین داده ها، تقویت نساجی سازه ها امکان پذیر است. توسعه تولید الیاف نساجی قاب‌های سه‌بعدی (پارچه‌ای) ساخته شده از پلیمرهای با مقاومت بالا و نخ‌های مقاوم در برابر قلیایی در کشورهای پیشرفته خارجی بود که انگیزه توسعه بیش از 10 سال پیش در فرانسه و کانادا از واکنش بود. بتن های پودری با جوینت ونچر بدون سنگدانه های بزرگ با سنگدانه های کوارتز ریز پر شده با پودر سنگ و میکروسیلیس. مخلوط‌های بتنی از چنین مخلوط‌های ریزدانه‌ای تحت تأثیر وزن خود پخش می‌شوند و ساختار مشبک کاملاً متراکم قاب بافته شده و همه رابط‌های فیلیگرانی شکل را پر می‌کنند.

رئولوژی "بالا" مخلوط بتن پودری (PBS) با محتوای آب 10-12٪ از جرم اجزای خشک، استحکام تسلیم 0 = 5-15 Pa، یعنی. فقط 5-10 برابر بیشتر از رنگ روغن است. با این مقدار Δ0، می توان آن را با استفاده از روش مینی آرومتری توسعه یافته توسط ما در سال 1995 تعیین کرد. نقطه تسلیم پایین توسط ضخامت بهینه لایه میانی ماتریس رئولوژیکی تضمین می شود. با در نظر گرفتن ساختار توپولوژیکی PBS، میانگین ضخامت لایه X با فرمول تعیین می شود:

قطر متوسط ​​ذرات ماسه کجاست. غلظت حجمی است.

برای ترکیب زیر، با W/T = 0.103، ضخامت لایه میانی 0.056 میلی متر خواهد بود. De Larrard و Sedran دریافتند که برای ماسه های ریزتر (d = 0.125-0.4 میلی متر) ضخامت آن از 48 تا 88 میکرومتر متغیر است.

افزایش لایه میانی ذرات باعث کاهش ویسکوزیته و تنش برشی نهایی و افزایش سیالیت می شود. سیالیت را می توان با افزودن آب و معرفی SP افزایش داد. به طور کلی، اثر آب و SP بر تغییر ویسکوزیته، تنش برشی نهایی و مقاومت تسلیم مبهم است (شکل 1).

فوق روان کننده ویسکوزیته را به میزان بسیار کمتری نسبت به افزودن آب کاهش می دهد، در حالی که کاهش استحکام تسلیم ناشی از SP بسیار بیشتر از آن است که به دلیل تأثیر آب است.

برنج. 1. اثر SP و آب بر ویسکوزیته، قدرت تسلیم و استحکام تسلیم

ویژگی‌های اصلی سیستم‌های پرشده نهایی فوق‌پلاستیزه این است که ویسکوزیته می‌تواند بسیار بالا باشد و اگر استحکام تسلیم کم باشد، سیستم می‌تواند به آرامی جریان یابد. برای سیستم‌های معمولی بدون SP، ویسکوزیته ممکن است کم باشد، اما افزایش استحکام تسلیم مانع از گسترش آن‌ها می‌شود، زیرا آنها منبع جریان پس از تیکسوتروپیک ندارند [نگاه کنید به. کلاشنیکف VI، ایوانوف IA ویژگی های تغییرات رئولوژیکی در ترکیبات سیمان تحت اثر نرم کننده های تثبیت کننده یونی. // مجموعه آثار "مکانیک فنی بتن". - ریگا: RPI، 1984].

خواص رئولوژیکی به نوع و دوز جوینت ونچر بستگی دارد. تأثیر سه نوع سرمایه گذاری مشترک در شکل نشان داده شده است. 2. موثرترین سرمایه گذاری مشترک Woerment 794 است.

برنج. 2 تأثیر نوع و دوز SP بر روی?o: 1 - Woerment 794; 2 - S-3; 3 – Melment F 10

در عین حال، این SP S-3 داخلی نبود که کمتر انتخابی بود، بلکه SP خارجی مبتنی بر ملامینه Melment F10 بود.

قابلیت پخش شدن مخلوط بتن پودری در تشکیل محصولات بتنی با قاب های مشبک حجمی بافته شده در قالب بسیار مهم است.

چنین قاب‌های پارچه‌ای روباز حجیم به شکل سه راهی، یک پرتو I، یک کانال و سایر پیکربندی‌ها امکان تقویت سریع را فراهم می‌کند که شامل نصب و تثبیت قاب در قالب و به دنبال آن ریختن بتن معلق است که به راحتی از طریق آن نفوذ می‌کند. سلول های قاب با اندازه 2-5 میلی متر (شکل 3). قاب های پارچه ای می توانند مقاومت در برابر ترک بتن را تحت تأثیر نوسانات دمایی متناوب به شدت افزایش دهند و تغییر شکل را به میزان قابل توجهی کاهش دهند.

مخلوط بتن نه تنها باید به راحتی از طریق قاب مشبک به صورت موضعی ریخته شود، بلکه هنگام پر کردن قالب با نفوذ "معکوس" از طریق قاب با افزایش حجم مخلوط در قالب پخش شود. برای ارزیابی سیالیت، از مخلوط‌های پودری با همان ترکیب از نظر محتوای اجزای خشک استفاده شد و قابلیت پخش شدن از مخروط (برای میز تکان دادن) با مقدار SP و (تا حدی) آب کنترل شد. گسترش با یک حلقه مشبک به قطر 175 میلی متر مسدود شد.

برنج. 3 نمونه داربست پارچه ای

برنج. 4 پاشیده شدن مخلوط با پخش آزاد و مسدود شده

توری دارای ابعاد شفاف 2.8 × 2.8 میلی متر با قطر سیم 0.3 × 0.3 میلی متر بود (شکل 4). مخلوط کنترل با مذاب 25.0 ساخته شد. 26.5; 28.2 و 29.8 سانتی متر در نتیجه آزمایش ها مشخص شد که با افزایش سیالیت مخلوط، نسبت قطر dc آزاد و جریان مسدود شده db کاهش می یابد. روی انجیر شکل 5 تغییر dc/dbotdc را نشان می دهد.

برنج. 5 dc/db را از free spread dc تغییر دهید

همانطور که در شکل زیر است، تفاوت در پخش مخلوط dc و db در سیالیت که با پخش آزاد 29.8 سانتی متر مشخص می شود، ناپدید می شود. به ویژه کاهش سرعت زیادی در هنگام پخش از طریق مش توسط مخلوطی با گسترش 25 سانتی متر تجربه می شود.

در این راستا، هنگام استفاده از قاب های مشبک با اندازه سلول 3-3 میلی متر، لازم است از مخلوط هایی با گسترش حداقل 28-30 سانتی متر استفاده شود.

مشخصات فیزیکی و فنی بتن پودری تقویت شده پراکنده، تقویت شده 1 درصد حجمی با الیاف فولادی به قطر 0.15 میلی متر و طول 6 میلی متر، در جدول 2 ارائه شده است.

جدول 2.

خصوصیات فیزیکی و فنی بتن پودری بر روی یک چسبنده با تقاضای کم آب با استفاده از SP S-3 خانگی

طبق داده های خارجی، با تقویت 3٪، مقاومت فشاری به 180-200 مگاپاسکال و با کشش محوری - 8-10 مگاپاسکال می رسد. قدرت ضربه بیش از ده برابر افزایش می یابد.

با توجه به اثربخشی عملیات هیدروترمال و تأثیر آن بر افزایش نسبت توبرموریت و بر این اساس، xonotlite، احتمالات بتن پودری به پایان نرسیده است.

www.allbeton.ru

بتن واکنش پودری

آخرین به روز رسانی دانشنامه: 1396/12/17 - 17:30

بتن پودری راکتیو بتن ساخته شده از مواد راکتیو ریز آسیاب شده با دانه بندی 0.2 تا 300 میکرون است و با مقاومت بالا (بیش از 120 مگاپاسکال) و مقاومت بالا در برابر آب مشخص می شود.

[GOST 25192-2012. بتن. طبقه بندی و کلی الزامات فنی]

بتن پودری راکتیو پودر واکنشی بتن-RPC] - یک ماده کامپوزیت با مقاومت فشاری بالا 200-800 مگاپاسکال، خمشی > 45 مگاپاسکال، شامل مقدار قابل توجهی از اجزای معدنی بسیار پراکنده - ماسه کوارتز، میکروسیلیس، فوق روان کننده، و همچنین الیاف فولادی با W کم. / T (~0.2)، با استفاده از عملیات حرارتی و رطوبتی محصولات در دمای 90-200 درجه سانتیگراد.

[Usherov-Marshak A.V. علم بتن: یک فرهنگ لغت. M.: RIF Building Materials. - 2009. - 112 p.]

دارندگان حق چاپ! در صورت دسترسی آزاد به این اصطلاحیک نقض حق چاپ است، کامپایلرها آماده هستند، بنا به درخواست صاحب حق چاپ، پیوند یا اصطلاح (تعریف) خود را از سایت حذف کنند. برای تماس با مدیریت، از فرم بازخورد استفاده کنید.

enciklopediyastroy.ru