Aviation GTE kompressorit. Energiansäästöä taajuussäädöllä Puhaltimien tärkeimmät toimintaparametrit

Ahtimen tärkeimmät tekniset indikaattorit ovat: virtaus, paine (paine), teho, hyötysuhde, imukorkeus ja nopeus.

Syöttö - nesteen tai kaasun määrä, joka syötetään ahtimen poistoputken osan kautta aikayksikköä kohti. Virtauksen mittaamiseen käytetään tilavuusarvoja Q [m 3 / s] ja massaa Q m [kg / s].

Ne liittyvät toisiinsa

missä on työväliaineen tiheys, kg / m 3.

Nostokorkeus (H) - ahtimen antama energia pumpattavan nesteen tai kaasun massayksikköön.

Syrjäytyspumppujen pääparametri ei yleensä ole nostokorkeus, vaan niiden luoma kokonaispaine.

Pää ja paine liittyvät toisiinsa

[ ]

Puhaltimille paine ilmaistaan ​​usein millimetreinä vettä. pilari - h.

1 mm. vettä. Taide. = 9,81 Pa

1 atm. \u003d 10 m vettä. Taide. » 100 kPa (98067 Pa).

Tehoa ja tehokkuutta

Moottorista ahtimeen syötetty energia aikayksikköä kohti edustaa sen tehoa

Osa energiasta katoaa ahtimessa häviöiden muodossa ja määrää sen hyötysuhteen. - h alasti.

Toinen osa työväliaineeseen aikayksikköä kohden siirtyvästä energiasta määrää puhaltimen hyötytehon, joka on verrannollinen paineeseen ja virtaukseen.

Hyötysuhde on hyötytehon suhde käytettyyn tehoon.

Se voidaan esittää kolmen tehokkuustekijän tulona.

h Г - hydraulinen hyötysuhde, joka kuvaa tehohäviötä ahtimen hydraulisen vastuksen voittamiseksi;

h 0 - tilavuustehokkuus, joka johtuu työväliaineen vuotamisesta puhaltimen sisällä;

h turkki - mekaaninen tehokkuus - kitkahäviöistä ahtimen.

Pyörimistaajuus - n[rpm]

Puhaltimen nopeuden valinta riippuu olosuhteista, kuten puhaltimen tyypistä, paino- ja kokorajoituksista sekä taloudellisuusvaatimuksista.

Nimellisnopeus on ilmoitettu ahtimen passissa.

Pyörimisliikkeen teho määräytyy momentin ja kulmanopeuden (c -1) - w mukaan.

[kW]

Kulmanopeus ω ja nopeus n liittyy suhteeseen [ - kierrosten määrä sekunnissa eri mitoissa]

Täältä [kW]

Tyhjiö-imupää (H in).

Joillekin meripumpuille tämä on tärkeä parametri.

Tyhjiöimukorkeus ymmärretään ilmakehän paineen ja paineen välisenä erona - pumpun sisääntulossa, ts.

Imukorkeutta rajoittaa pienin absoluuttinen paine min, joka esiintyy pumpun tuloaukon alueella ja jonka on oltava suurempi kuin pumpattavan nesteen kyllästyshöyryn paine

Muuten neste kiehuu paikoissa, joissa esiintyy minimipaine ja pumpun normaali toiminta häiriintyy.

Imuteholla varustettujen pumppujen teho määräytyy kokonaiskorkeuden H \u003d H kuorman mukaan ± N in

Dynaamiset ahtimet

Keskipakopuhaltimet

3.1.1 Yleinen järjestely ja toimintaperiaate

Harkitse ulokekeskipakopumpun järjestelmää.

Juoksupyörän pyöriessä sen keskiosaan muodostuu alennettu paine, jonka seurauksena imuputkesta tuleva neste tulee jatkuvasti pumppuun sisääntulon 1 kautta, joka on tehty kartiomaisen putken (confuser) muodossa, jossa on suora akseli. .

Juoksupyörän lavat kohdistavat voimaa nestevirtaukseen ja siirtävät siihen mekaanista energiaa. Nesteen paineen nousu pyörässä syntyy pääasiassa keskipakovoimien vaikutuksesta.

Terien ympärillä virtaamalla neste liikkuu säteittäisessä suunnassa pyörän keskustasta sen kehälle. Tässä neste ruiskutetaan spiraalimaiseen poistokanavaan 12 ja johdetaan diffuusorin ulostuloon 6, jossa sen nopeus pienenee ja virtauksen liike-energia muuttuu painepotentiaalienergiaksi.

Nesteen liike juoksupyörässä.

Käyttöominaisuudet

Keskipakopumpun juoksupyörässä nestehiukkaset liikkuvat suhteessa itse pyörään ja lisäksi tekevät sen kanssa kannettavaa liikettä.

Suhteellisen W- ja translaation U-liikkeen summa antaa nesteen absoluuttisen liikkeen, ts. sen liike suhteessa kiinteään pumpun pesään. Absoluuttisen liikkeen nopeus V (absoluuttinen nopeus) on sama kuin juoksupyörän juoksupyörän W (suhteellinen nopeus) ja juoksupyörän kehänopeuden U geometrinen summa

Absoluuttinen nopeus voidaan jakaa V u - kehämäiseksi ja V p radiaaliseksi.

Ensimmäinen komponentti määrittää paineen, toinen määrittää pumpun virtauksen. Keskipakopumppujen teoriassa on todistettu, että nostokorkeus on virtauksen lineaarinen funktio ja riippuu siipien ulostulokulmasta.

Jos terät ovat taipuneet iskua vasten (< 90 0), то характеристика Н-Q в начале будет восходящей. При радиальных лопастях ( = 90 0) значение напора будет оставаться неизменным, а при >90 0 , kun terät ovat taipuneet matkan varrella, H - Q -ominaisuus laskee.

Laivoilla käytetään pääsääntöisesti keskipakoahtimia, joissa on radiaaliset siivet ja siivet, jotka ovat kaarevia kurssin mukaan (> 0).

H-Q:n toimintaominaisuudet poikkeavat merkittävästi lasketuista ja suurten syöttöjen alueella kaikissa terien profilointitapauksissa H-Q-ominaisuudet laskevat.

Keskipako (siipi) ahtimen suorituskykyominaisuuksien alla ymmärretään paineen, tehon ja hyötysuhteen riippuvuus syötöstä H = f (Q), N = f (Q), h = f (Q). Ominaisuudet otetaan kokeellisesti vakionimellisnopeudella.

Ominaisuuden H - Q rakentaminen muulle kulmanopeudelle kuin nimellisnopeudelle, mahdollisesti käyttämällä suhteellisuuslakeja.

Tyypillisesti pumppuja mitataan käytettäessä vettä, mutta keskipakopumpun toimintaan vaikuttaa suuresti pumpattavan nesteen viskositeetti. Nesteen viskositeetin kasvaessa pumpun virtaus ja paine pienenevät ja teho kasvaa: joten hyötysuhde h putoaa 75 %:sta 35 %:iin, kun vaihdetaan vesityöstä öljykäyttöön.

3.1.2. Toimintaominaisuus

putkiverkkoja

Putkiverkoston vaaditun paineen graafista riippuvuutta virtausnopeudesta sääntelyelinten vakioasennossa kutsutaan putkiverkoston ominaispiirteeksi.

Tarvittava paine määräytyy painehäviöiden summan perusteella

H c \u003d H pr + H g + H tr + H m + H q

missä N pr - vastapainekorkeus, käytettävissä, kun järjestelmässä on

painesäiliö;

H g - nestepatsaan määrittämä geometrinen pää,

voittaa imupuolen pumppu N us and co

poistopuoli N p.

H tr - painehäviö putkilinjan kitkasta;

N m - painehäviö paikallisesta resistanssista, johtuen

erilaisten liitosten läsnäolo putkilinjassa;

H q - ylimääräinen painehäviö nesteen tai kaasun virtausnopeudesta johtuen.

Kahden ensimmäisen komponentin summa on staattinen pää Hco, ts. verkon painehäviön jatkuva komponentti

H co \u003d H pr + H g

Muut kolme häviökomponenttia ovat verrannollisia virtausnopeuden neliöön ja siten toimitukseen. Ne ovat siis putkilinjan vastuksen dynaaminen komponentti

H e \u003d H co + H dyn \u003d

jossa K c on järjestelmän vastuskerroin.

3.1.3. Pumpun toiminta putkiverkostossa

Pumpun ja pumppuun liitetyn putkilinjan ominaispiirteiden avulla on helppo määrittää pumppu-putkijärjestelmässä muodostettu tila, ts. pumpun kehittämä virtaus ja paine työskennellessään tässä putkilinjassa.

Monissa tapauksissa laivan voimalaitoksen elementtien käyttöolosuhteiden sekä esimerkiksi kotitalousjärjestelmien vedenkulutuksen muutosten mukaisesti on tarpeen säätää pumpun virtausta erityisesti suuntaan sen vähentämisestä.

Syötteen muutos voidaan saavuttaa:

1. kuristus;

2. ohitus;

3. pyörimisnopeuden muutos;

Ensimmäisessä ja toisessa menetelmässä järjestelmän ominaisuudet muuttuvat,

kolmannessa - pumppu.

Kuristus- suoritetaan muuttamalla sen lähelle, paineputkeen asennetun venttiilin asentoa. Kun venttiili on osittain kiinni, ne siirtyivät työpisteestä (.) A kohtaan (.) B. Tässä tilassa paine H in on paineen H in ’, joka kulutettaisiin verkossa täysin auki olevalla venttiilillä, ja venttiilin painehäviön H 3 summa, joten hyötysuhde. asennus vähenee.

Ohitusohjaus suoritetaan pumpun rinnalle asennetulla venttiilillä.

Koska koko säätöalueella pumpun virtaus on suurempi kuin virtaus Q A venttiilin ollessa kiinni, ohitussäätö on taloudellisempaa kuin kuristus pumpuille, joiden teho pienenee virtauksen kasvaessa.

Ohitusohjausta sekä kuristusta käytetään usein käyttömoottorin ylikuormituksen välttämiseksi.

Nopeuden säätö johtaa muutokseen pumpun ominaisuuksissa. Se on taloudellisin, mutta yleensä käyttö on kalliimpaa, monimutkaisempaa ja vähemmän luotettavaa. Käytetään tarvittaessa suuritehoisille pumpuille.

Pumppujen yhteiskäyttö yhteisessä järjestelmässä

Edellä käsitellyt pumpun ohjausmenetelmät mahdollistavat virtauksen tai paineen pienentämisen verrattuna pumpun tarjoamiin säätönopeuteen. Käytön aikana on kuitenkin tarpeen lisätä painetta tai virtausta järjestelmässä. Tämä on mahdollista, kun pumput on kytketty sarjaan tai rinnan.

Tällöin voidaan käyttää pumppuja, joilla on eri paineet, mutta mieluiten samalla mitoitusvirtauksella, muuten hyötysuhde kasvaa. asetukset ovat alhaiset.

Kokonaiskäyrä voidaan esittää yhden pumpun ominaisuutena, jonka virtaus tietyllä paineella on suunnilleen yhtä suuri kuin molempien pumppujen virtausten summa. Q A \u003d Q B + Q C

Koska syöttömäärän kasvaessa painehäviö järjestelmän putkistossa kasvaa, Q A< Q 1 + Q 2.

Syötön lisäys on sitä merkittävämpi, mitä positiivisempi järjestelmän ominaisuus on. Rinnakkaiskäyttöön sopivat pumput, joilla on samanlainen nollavirtauskorkeus.

3.1.4. Keskipakopumppujen suunnittelu. Sovellusalue

Tarkastelemassamme keskipakopumpussa on yksi juoksupyörä yksisuuntaisella nesteen sisääntulolla. Useiden juoksupyörien käyttö yhdessä pumpussa mahdollistaa merkittävästi keskipakopumppujen käyttöalueen laajentamisen ja luo useita suunnitteluetuja.

Pumppuja, joissa juoksupyörät on kytketty sarjaan, kutsutaan monivaiheisiksi. Tällaisen pumpun paine on yhtä suuri kuin yksittäisten pyörien (vaiheiden) paineiden summa ja syöttö on yhtä suuri kuin yhden pyörän syöttö. Kaikki monivaiheisen pumpun pyörät on asennettu yhteiselle akselille ja muodostavat yhden roottorin.

Pyörien rinnakkaisliitännöillä varustettuja pumppuja kutsutaan monivirtauksiksi. Tällaisen pumpun korkeus on yhtä suuri kuin yhden pyörän pää ja pumpun virtaus on yhtä suuri kuin yksittäisten pyörien virtausten summa. Yleisimpiä ovat kaksoisvirtauspumput, joissa on kaksipuolinen juoksupyörä, joka on kahden tavallisen pyörän yhdyskappale.

Akselin sijainnin mukaan keskipakopumput ovat vaaka- ja pystysuuntaisia.

Tukien sijainnin mukaan pumput jaetaan ulokkeisiin, joissa on akselin päissä olevat tuet, ja monoblokkiin. Yksiosaisissa pumpuissa juoksupyörä on asennettu suoraan laippamoottorin akselille; sähkömoottoriin kiinnitystä varten pumpussa on laippa.

Keskipakopumppuja käytetään erilaisissa laivajärjestelmissä:

palontorjunta, painolasti, salaojitus, salaojitus, saniteetti. Niitä käytetään jäähdytysnesteinä polttomoottoreissa, kuorma-autoissa - säiliöaluksissa jne.

Keskipakoahtimien edut:

nopeus;

Pieni paino ja kokonaismitat;

Suunnittelun yksinkertaisuus;

Tasainen nesteen tarjonta;

Suhteellisen alhainen herkkyys saastuneelle nesteelle;

Rajoitettu paine (voidaan käynnistää suljetuilla venttiileillä).

Virheet:

Pieni paine;

Itseilmaisukyvyn puute.

Rekisterisääntöjen mukaisesti alukset on varustettava itseimevillä keskipakopumpuilla tai tyhjiöjärjestelmällä.

Yleisissä laivajärjestelmissä käytetään GOST 7958-78:n mukaisia ​​keskipakopumppuja, joissa on vesirengas- ja kierrätystyyppiset itseimevät laitteet.

Aksiaaliset ahtimet

Kotelo on pumpun virtausosa ja kaarevan lieriömäisen putken osa. Pumppu voidaan helposti integroida yhteiseen putkistoon, johon se on liitetty.

Lähestyminen ja takaisinveto ovat kiinteitä elementtejä. Imuaukkoon on asennettu suojus 7 nesteen tasaamiseksi siipille tai ohjaussiipi, joka eliminoi virtauksen pyörteen, joka voi johtua virtauksen epäsymmetriasta ennen pumppuun tuloa. Juoksupyörän takana on oikaisulaite, joka koostuu kiinteistä siiveistä. Se tuhoaa virtauksen pyörteen ja virtauksen kineettinen energia muuttuu paineenergiaksi.

Puhaltimen siipipyörässä on kahdesta kuuteen siipeä. Meripumput valmistetaan pysty- ja vaaka-akselijärjestelyllä, yksivaiheisia (yksi siipipyörä). Juoksupyörän siipien holkkiin kiinnitysmenetelmän mukaan erotetaan jäykkäsiipiset ja pyöriväsiipipumput. Terien pyörimisestä johtuen iskukulma muuttuu, mikä johtaa syötteen muutokseen vakionopeudella paineen pysyessä vakiona. Syötön säätö muuttamalla sähkömoottorin nopeutta johtaa myös paineen muutokseen. Terien kääntämiseen tarkoitetun laitteen läsnäolo vaikeuttaa kuitenkin suuresti pumpun suunnittelua.

Syötön säätö suoritetaan muuttamalla pyörimisnopeutta tai kääntämällä teriä, hyötysuhde = 0,7 - 0,9 ..

Yksi tapa laajentaa keskipakopumppujen soveltamisalaa on muuttaa niiden nopeutta.

Keskipakopumpun roottorin pyörimisnopeus vaikuttaa merkittävästi sen pääindikaattoreihin: virtaus Q, nosto H ja teho pumpun akselilla N.

Kun keskipakopumpun roottorin pyörimisnopeutta muutetaan n1:stä n2 kierrokseen minuutissa, akselin virtaus, nosto ja teho muuttuvat yhtälöiden mukaisesti:

Näitä suhteita kutsutaan suhteellisuuslaiksi.

Yllä olevista suhteellisuuslain yhtälöistä seuraa:

Näiden kaavojen mukaan pumpun ominaisuudet lasketaan uudelleen uudelle kierrosmäärälle.

Uuden pumpun ominaiskäyrän rakentamiseksi pyörimisnopeudella n2 on otettava useita mielivaltaisia ​​pisteitä tietyllä pumpun ominaiskäyrällä H = f (Q) pyörimisnopeudella n1 eri syötteillä Q ja vastaavilla H:n arvoilla. , suhteellisuuslakeja käyttäen tulee laskea virtausnopeudet Q2 ja paine H2. Muodosta uusien Q2 ja H2 arvojen perusteella uusia pisteitä ja piirrä niiden läpi uusi pumpun ominaiskäyrä H=f (Q) uudella kierrosluvulla n2.

Tehokkuuskäyrää (η-Q) rakennettaessa käytetään sitä, että pumpun hyötysuhde pysyy käytännössä vakiona nopeuden muuttuessa melko laajalla alueella. Nopeuden alentaminen 50 %:iin ei aiheuta käytännössä mitään muutosta pumpun hyötysuhteeseen.

Pumpun akselin nopeuden määrittäminen, joka tarjoaa ennalta määrätyn vesivirtauksen.

Haluttua virtausnopeutta Q2 vastaava nopeus n2 tulee löytää käyttämällä edellä annettuja suhteellisuuslakeja.

Samanaikaisesti sinun tulee tietää, että jos otat tietyn pumpun ominaisuuden H pyörimisnopeudella n1, sille on ominaista tietyt virtausnopeuden Q1 ja paineen H1 arvot. Lisäksi, kun pyörimistaajuus laskee arvoon n2, käyttämällä suhteellisuuslakeja, on mahdollista saada uusia arvoja tämän pisteen koordinaateista. Sen sijaintia kuvaavat arvot Q2 ja H2. Jos vähennämme pyörimisnopeutta edelleen arvoon n3, niin uudelleenlaskennan jälkeen saamme pisteelle ominaisia ​​uusia arvoja Q3 ja H3 ja niin edelleen.

Jos yhdistämme kaikki tasaisen käyrän pisteet, saamme origosta lähtevän paraabelin. Näin ollen, kun pumpun akselin nopeutta muutetaan, paineen ja pumpun virtauksen arvoa luonnehditaan origosta tulevan paraabelin päällä olevien pisteiden sijainnilla, jota kutsutaan samanlaisten moodien paraabeliksi.

Määrittää suhteisiin sisältyvät Q1 ja H1

Koska paraabelin täytyy kulkea pisteen läpi, jonka koordinaatit on Q2 ja H2, paraabelin k vakiokerroin voidaan löytää kaavalla:

H2 otetaan putkilinjan ominaisuuksista tietyllä virtausnopeudella Q2 tai lasketaan kaavalla:

jossa Hg on hissin geometrinen korkeus; S on putkilinjan vastuskerroin.

Paraabelin rakentamiseksi sinun on määritettävä useita mielivaltaisia ​​Q:n arvoja. Paraabelin leikkauspiste pumpun ominaisuuden H kanssa kierrosten lukumäärällä n1 määrittää Q1:n ja H1:n arvot, ja pyörimisnopeus määritetään. kuten

Pumpun roottorin vaadittu pyörimisnopeus voidaan määrittää analyyttisesti:

keskipakopumppujen putkistoon kaavan mukaan:

missä n1 ja ncons ovat normaali ja vaadittu kierrosten lukumäärä minuutissa;

Hg on hissin geometrinen korkeus;

Q miinukset - tarvittava tarjonta;

n ja m ovat putkilinjojen lukumäärä ja pumppujen lukumäärä, vastaavasti;

a ja b ovat pumppuparametreja;

S on putken yhden linjan resistanssi;

ulosteen keskipakopumpuille kaavan mukaan.

Aihe on nykyään melko vaikea aksiaalikompressorin teorian alkuperäisen laajuuden ja monimutkaisuuden vuoksi. Ainakin minulle se on aina ollut niin tietyiltä osin :-). Mutta sivuston käytäntöjen perusteella yritän supistaa sen peruskäsitteisiin, yksinkertaistaa ja puristaa sen yhdeksi artikkeliksi. En tiedä mitä tapahtuu ... Saa nähdä :-) ...

Samaan aikaan... Kun puhutaan niin monimutkaisista laitteista kuin lentokoneen kaasuturbiinimoottori, tarinan jatkuvasta yksinkertaisuuden halusta huolimatta täytyy ajoittain kääntyä eksaktien teknisten tieteiden puoleen. Onneksi tätä ei tapahdu usein, ei syvästi, ja yleensä fysiikan koulukurssi riittää. Kuten nytkin :-).

Eli vähän teoriaa.

RF System Labin VJ-Advance-videoendoskooppi.

Tällaiset laitteet ovat melko täydellisiä, niillä on suuri määrä toimintoja ja niiden avulla voit luotettavasti havaita ja arvioida kaikki kompressorin vauriot melkein missä tahansa sen ilmareitin osassa.

Jotta videoendoskoopin anturi pääsisi virtausosaan, kompressorin koteloon (yleensä HA-siipien väliin) tehdään halkaisijaltaan pienikokoisia reikiä (portteja), jotka suljetaan hermeettisillä helposti irrotettavilla tulpilla. Tässä tapauksessa kompressorin roottori pyörii joko manuaalisesti (terien avulla) ilmanottoaukosta tai erityisen laitteen avulla (yleensä suuret moottorit pylväissä).

Hieman suunnittelusta.

Roottorit aksiaaliset kompressorit suunnittelun mukaan voi olla kolmea tyyppiä: rumpu, levy tai diskorumpu. Rakennetyyppiä valittaessa otetaan huomioon erilaiset parametrit: massa, monimutkaisuus, kokoonpanon jäykkyys, kantavuus, roottorin kehänopeudet. Disco-rumpurakenteita käytetään useimmiten. Levyt, riippuen moottorin parametreista, liitetään toisiinsa ja akseliin hitsaamalla, pulttiliitoksilla, käyttämällä erityisiä rihmoja.

Suunnittelukaaviot OK. 1 - rumputyyppi, 2 - diskorumputyyppi, 3 - levytyyppi.

Esimerkki moottorista, jossa on levyrumpukompressori (Rolls-Royce RB.162-86).

Siivet on kiinnitetty levyvanteiden päihin. Kompressorille tyypillinen asennustapa on ns. lohenpyrstö, jossa jokaiselle terälle on oma pistoke. Terät voidaan myös työntää levyn reunan rengasuraan. Tämä on myös lohenpyrstö, mutta sen kanssa rengasmaiset työpinnat.

Terät OK varret "lohenpyrstö" eri kokoonpanoissa.

Paljon harvemmin käytetään kiinnitysmenetelmää kalanruototyyppisellä lukolla. Tätä menetelmää käytetään useimmiten turbiinien siipien kiinnittämiseen.

Lisäksi pitkät terät (yleensä etuportaat) voidaan kiinnittää levyn vanteen rengasmaisiin uriin erityisillä tapeilla höyhenen kuormituksen vähentämiseksi ja ylimääräisen tärinän poistamiseksi.

Tällaiset terät keskipakovoiman vaikutuksesta moottorin käytön aikana suuntautuvat säteittäisesti itsenäisesti (AL-21F-3 moottori). Tärinäkuormituksen vähentämiseksi etuportaiden pitkissä siivissä voi olla erityiset suojushyllyt, jotka sopivat toisiinsa (yleensä lavan kantosiipin yläosassa tai useilla tasoilla).

Aksiaalikompressorin siipien kiinnitys.

PW4000 moottori kahdella tuulettimen suojuksella.

Kuitenkin nykyaikaisissa turbopuhallinmoottoreissa, joissa on korkea ohitussuhde, ne ovat löytäneet sovelluksen leveät sointuterät(tuulettimen portaissa) ilman suojuksia. Tämä mahdollistaa puhaltimen aerodynaamisen tehokkuuden lisäämisen (jopa 6 %), kokonaisilmavirran lisäämisen ja moottorin hyötysuhteen parantamisen (jopa 4 %). Lisäksi tuulettimen massa ja sen melutaso vähenevät.

Nauhaiset lapaluimet OK.

Leveät sointuterät on valmistettu käyttämällä viimeisintä teknologian kehitystä. Käytetään erityisiä polymeereihin perustuvia komposiittimateriaaleja (PCM), onttoja teriä valmistetaan titaaniseoksista, joissa on hunajakennoytimet, sekä teriä ei-po(esimerkiksi boorikuitu alumiinimatriisissa, jossa on titaanivaippa).

staattori kompressori on valmistettu joko kiinteistä osista tai koottu kahdesta puolikkaasta (ylhäältä alas). Ohjaussiipien siivet on asennettu ulkokoteloon, yleensä liitäntärenkaaseen.

Tuulettimen siivet. Leveä sointu ja tavallinen sidehyllyllä.

Kuormituksesta, tärinästä ja käyttötarkoituksesta riippuen ne ovat joko ulokkeita tai (useammin) sisäkoteloa pitkin myös yhdistetty renkaalla tiivisteillä (kennomainen tai helposti hankaava ( esim alumografiitti- Al 2O 3 + 8-13 % grafiittia)). Vastatiivisteet (yleensä kampamaiset labyrintilla) ovat tässä tapauksessa roottorissa. Tämä estää haitallisen ilman ylivuotoa SE:ssä.

Kompressorimateriaalit - alumiiniseokset, titaani ja teräs.

Joissakin nykyaikaisissa moottoreissa kompressorin juoksupyörät on valmistettu tekniikalla "Blisk"(lyhenne sanoista bladed disk), jota kutsutaan muuten IBR:ksi (integrally bladed rootor). Tässä tapauksessa roottorin lavat ja itse levyrunko valmistetaan yhtenä kokonaisuutena. Tämä on yksi yksikkö, useimmiten valettu tai hitsattu ja prosessoitu vastaavasti.

Asennusterät aksiaalikompressoriin.

Tällaiset mallit ovat huomattavasti vahvempia kuin esivalmistetut levyt. Niissä on huomattavasti vähemmän jännityskeskittimiä, kuten esimerkiksi niitä, joita on väistämättä mukana lohenpyrstöteräkiinnitystä käytettäessä. Lisäksi koko rakenteen massa on pienempi (jopa 25%).

Lisäksi kokoonpanon pinnanlaatu ja sen virtaviivaisuus ovat paljon parempia, mikä auttaa vähentämään hydraulisia häviöitä ja lisäämään tällaisella levyllä varustetun vaiheen tehokkuutta (jopa 8 %). Siinä on kuitenkin "autuus" ja merkittävä haittapuoli. Jos terät vaurioituvat, koko levy on vaihdettava, mikä edellyttää väistämättä moottorin purkamista.

Blisk-tekniikalla valmistettu levy roottorin lavoilla.

Tällaisessa tilanteessa boreskooppien ohella erikoislaitteiden käyttö (esim. Richard Wolf GmbH) kolojen puhdistamiseen ja syntyvien terävikojen paikalliseen poistamiseen. Tällaiset toiminnot suoritetaan käyttämällä kaikkia samoja katseluikkunoita, jotka ovat saatavilla lähes kaikissa nykyaikaisten kompressoreiden vaiheissa.

Bliskit asennetaan useimmiten nykyaikaisten turbomottoreiden HPC:hen. Esimerkki on SaM146-moottori.

Voit tehdä sen ilman kompressoria.

Nykyaikainen lentokoneen kaasuturbiinimoottori yhdessä kaikkien sen toiminnan takaavien järjestelmien ja komponenttien kanssa on erittäin monimutkainen ja herkkä yksikkö. Kompressori tässä suhteessa ehkä ensinnäkin (ehkä se jakaa sen turbiinin kanssa :-)). Mutta ilman sitä on mahdotonta tehdä.

Jotta moottori toimisi, siinä on oltava laite paineilmaa varten. Ja lisäksi on välttämätöntä järjestää virtaus kaasu-ilmareitillä moottorin ollessa maassa. Näissä olosuhteissa lentokoneen kaasuturbiinikompressori ei eroa maakaasuturbiinikompressorista.

Kuitenkin heti kun kone nousee ja alkaa kiihtyä, olosuhteet muuttuvat. Loppujen lopuksi ilmaa puristetaan paitsi kompressorissa, myös sisääntulossa, eli ilmanottoaukossa. Nopeuden kasvaessa se voi saavuttaa ja jopa ylittää kompressorin puristusmäärän.

Erittäin suurilla nopeuksilla (useita kertaa äänen nopeus) painesuhde saavuttaa optimiarvonsa (vastaten maksimaalista pitoa tai maksimaalista taloudellisuutta). Sen jälkeen kompressori, samoin kuin sitä käyttävä turbiini, muuttuvat tarpeettomiksi.

TRD ja ramjet verrattuna.

Niin kutsuttu kompressorin "degeneraatio". tai muuten "Degeneraatio" TRD, koska moottori lakkaa olemasta kaasuturbiini ja pysyen ilmaa hengittävässä luokassa sen pitäisi jo olla ramjet moottori.

Lentokone MiG-25RB.

TRDF R15B-300.

Esimerkki moottorista, joka on niin sanotusti matkalla kompressorin rappeutumiseen, on R15B-300-moottori, joka asennettiin MiG-25-lentokoneisiin ja joka oli alun perin tarkoitettu suurilla lentokoneilla. Tässä moottorissa on erittäin "lyhyt" kompressori (5 vaihetta), jonka puristussuhde on 4,75. Suuri osa puristamisesta (etenkin yliääninopeudella) tapahtuu MiG-25:n ilmanottoaukossa.

Nämä ovat kuitenkin muiden artikkeleiden aiheita.

Kiitos, että luit loppuun asti.

Nähdään taas.

Valokuvat ovat klikattavia.

Lopussa vielä muutama kuva aiheesta, jotka "ei mahtuneet" tekstiin……….

Nopeuskolmiot aksiaalikompressorivaiheelle.

CFM56 lohenpyrstötuulettimen siipien kannat.

Esimerkki aksiaalikompressorin siipien saranoidusta kiinnityksestä.

Ontto titaaninen tuulettimen siipi hunajakennoytimellä.

Pumput jaetaan yleensä kahteen päätyyppiin: tilavia Ja keskipakoinen.
Positiiviset pumput laita neste liikkeelle muuttamalla kammion tilavuutta nesteellä mekaanisesti. Positiiviset pumput edustavat kuormaa, jolla on vakio vääntömomentti akselille, kun taas keskipakopumppujen rakenne olettaa vaihtelevan vääntömomentin nopeudesta riippuen.
siirtää nesteen liikemäärää siihen upotetun juoksupyörän pyörimisen vuoksi. Impulssi johtaa paineen tai virtauksen nousuun pumpun ulostulossa. Tämä artikkeli käsittelee vain keskipakopumppuja.

Keskipakopumppu on laite, joka muuntaa käyttöenergian nesteen kineettiseksi energiaksi kiihdyttämällä sitä juoksupyörän ulkoreunaan - juoksupyörään. Tässä on se, että luotu energia on kineettistä. Nesteeseen siirtyvän energian määrä vastaa juoksupyörän siiven kärjen nopeutta. Mitä nopeammin juoksupyörä pyörii tai mitä suurempi sen koko on, sitä suurempi on nesteen nopeus siiven reunassa ja sitä suurempi on nesteen siirtymä energia. Virtausvastuksen muodostuminen säätelee nesteen kineettistä energiaa juoksupyörän ulostulossa. Alkuvastus syntyy pumpun kierukkakammiosta (kotelosta), johon neste pääsee sisään ja hidastuu. Kun neste hidastuu pumpun pesässä, osa liike-energiasta muuttuu paineenergiaksi. Se on pumpun virtausvastus, joka kirjataan poistoputkeen asennettuun painemittariin. Pumppu luo virtausta, ei painetta. Paine on virtausvastuksen mitta.

Pää - Virtausvastus

Esimerkki:
Kuvittele putki, jonka vesisuihku osoittaa suoraan ilmaan. Paine on korkeus, johon vesi nousee.

NEWTONIN (TRUE) nesteille (ei-viskoosisille nesteille, kuten vesi ja bensiini) käytämme termiä head mittaamaan pumpun tuottamaa kineettistä energiaa. Pää on vesipatsaan korkeus, jonka pumppu voi luoda nesteeseen siirtyvän kineettisen energian ansiosta. Pääsyy siihen, että keskipakopumpun energiaa mitataan paineen sijaan, on se, että paine pumpun ulostulossa muuttuu nesteen painon muuttuessa, mutta paine ei.

Siksi käyttämällä termiä pää voimme aina osoittaa pumpun suorituskyvyn mille tahansa Newtonin nesteelle, raskaalle (rikkihappo) tai kevyelle (bensiini). Muista, että nostokorkeus liittyy nopeuteen, jonka neste saavuttaa kulkiessaan pumpun läpi. Kaikki nestevirtausjärjestelmässä käytettävissä olevat energiatyypit voidaan luonnehtia vesipatsaan korkeudella. Eri korkeuksien summa on järjestelmän kokonaiskorkeus tai työ, jonka pumppu tekee kyseisessä järjestelmässä. Seuraavat painetyypit erotellaan:

Pumpun ehdot

IMUKORKEUS on olemassa, kun syöttösäiliö on pumpun keskilinjan alapuolella. Siten geometrinen imukorkeus on pystysuora etäisyys pumpun keskilinjasta pumpattavan nesteen vapaaseen tasoon.

TUKI tapahtuu, kun syöttösäiliö (imunosto) on pumpun keskilinjan yläpuolella. Siten geometrinen korkeus on pystysuora etäisyys pumpun keskilinjasta pumpattavan nesteen vapaaseen tasoon.

GEOMETRIINEN HYDROSTAATTINEN PÄÄ on pystysuora etäisyys pumpun keskilinjan ja vapaan virtauspisteen tai vastaanottosäiliössä olevan nesteen pinnan välillä.

HYDROSTAATTINEN KOKONAISPÄÄ on pystysuora etäisyys syöttösäiliön vapaan tason ja vapaan virtauskohdan tai pumpattavan nesteen pinnan (vastaanottosäiliössä) välillä.

KITKAMENETTELY (hf)- häviöt putkistossa ja haaraputkissa esiintyvän virtausvastuksen voittamiseksi. Vastus riippuu putkilinjan koosta, kunnosta ja tyypistä, suuttimien lukumäärästä ja tyypistä, virtausnopeudesta ja nesteen tyypistä.

SPEED HEAD (hv)- tämä on nesteen liikkeestä nopeudella V johtuva nopeus. Nopeuskorkeus voidaan laskea seuraavalla kaavalla:
h v = v 2/2g jossa: g = 9,8 m/s, V = nesteen nopeus, m/s
Nopeuskorkeus on yleensä merkityksetön, ja se voidaan jättää huomiotta useimmissa korkean pään järjestelmissä. Sillä voi kuitenkin olla merkittävä rooli matalapainejärjestelmissä, ja se on otettava huomioon.

PAINEPÄÄ on otettava huomioon, kun pumppausjärjestelmä alkaa tai päättyy säiliöön, jossa ei ole ilmakehän painetta. Syöttösäiliön tyhjiö tai vastaanottosäiliön ylipaine on lisättävä järjestelmän yläosaan, kun taas syöttösäiliön ylipaine tai vastaanottosäiliön alipaine on vähennettävä. Edellä mainitut päätyypit, nimittäin hydrostaattinen pää, kitkapää, nopeuspää ja painepää yhdessä muodostavat järjestelmän pään tietyllä virtausnopeudella.

IMUKORKEUS (hs) on geometrinen imukorkeus, kun otetaan huomioon häviöt ja nopeuskorkeus. Tyhjiöimukorkeus määritetään imulaipan mittarista. Jos sallittu alipainekorkeus ylittyy, pumpussa tapahtuu kavitaatiota.

HYDRODYNAAMISEN PÄÄN ULOSULOSSA (hd) on geometrinen hydrostaattinen nostokorkeus plus pumpun ulostulolaipan nopeuskorkeus plus kokonaiskitkapainehäviö poistoputkessa. Hydrodynaaminen kokonaiskorkeus ulostulossa (määritetty pumppua testattaessa) on ulostulolaipan mittarin lukema.

HYDRODYNAAMINEN KOKONAISPÄÄ (TDH) on hydrodynaaminen pää ulostulossa, kun otetaan huomioon alipaineen imukorkeus:
TDH = h d + h s (kun neste nousee imukorkeuteen)
TDH = h d - h s (jos on supistus)

POWER Pumpun tekemä työ on funktio pumpattavan nesteen kokonaiskorkeudesta ja painosta tietyssä ajassa. Kaavoissa käytetään yleensä pumpun tilavuusvirtausta ja nesteen ominaispainoa, ei pumpattavan nesteen todellista painoa. Tehotulo (N) on pumpun akselille syötetty teho. Pumpun syöttö tai hydraulinen nettoteho (Nn) on teho, jonka pumppu toimittaa nesteelle. Nämä kaksi määrää määritellään seuraavilla kaavoilla:

Pumpun ominaisuudet, kuten virtaus, nostokorkeus, hyötysuhde ja tehonkulutus, esitetään graafisesti pumppukäyrissä.

Pumpun koko, 2x3-8, näkyy kaavion yläosassa. Numerot 2x3-8 osoittavat, että ulostulo (poistoaukko) on 2 tuumaa (voidaan ilmaista millimetreinä), sisääntulo (imu) on 3 tuumaa ja juoksupyörän halkaisija on 8 tuumaa. Jotkut valmistajat ilmoittavat tämän koodin muodossa 3x2-8. Suurin kahdesta ensimmäisestä numerosta on sisääntulo. Pumpun nopeus (rpm) näkyy myös kaavion yläosassa ja näyttää tehon nopeudella 2960 rpm.

Kaikki tiedot esitetään tietylle käyttönopeudelle. Kapasiteetti tai tilavuusvirta näkyy käyrän alaosassa. Kaikki eri virtausnopeudet näkyvät 2960 rpm:n käyttönopeudella, mutta näyttävät paineen vaikutuksen, kun tehoa on kuristettu. Suorituskykykäyrien vasemmalla puolella näkyy eri virtausnopeuksilla generoitu paine.

Kaavio vertailee useita virtaus- ja nousukäyriä, joista jokainen kuvaa erilaista (katkaistua) juoksupyörän kokoa. Tämän pumpun juoksupyörän alue vaihtelee välillä 5,5 - 8,375 tuumaa Tehokkuuskäyrät on asetettu kaavion päälle (pystysuorat viivat) ja ne kuvaavat tämän pumpun hyötysuhdetta 64 - 45 prosenttia. Nostokorkeuden kasvaessa virtaus ja tehokkuus vähenevät. Tehonkulutus näytetään katkoviivana, joka on piirretty vinosti oikeasta alakulmasta vasempaan yläkulmaan. Tehonkulutuskäyrät on esitetty alueella 80 - 325 kW. Käytettäessä 8" juoksupyörää, jonka virtaus on 250 m/h, virrankulutus on noin 270 kW.

Pumpun ja järjestelmän suorituskyky

Pumpun käyrä on yksinkertainen funktio pumpun fyysisistä ominaisuuksista. Järjestelmän suorituskykykäyrä riippuu täysin putkilinjan koosta, sen pituudesta, kulmien lukumäärästä ja sijainnista sekä muista tekijöistä. Näiden kahden käyrän leikkauspiste on todellinen toimintapiste. Tässä vaiheessa pumpun paine vastaa järjestelmän häviöitä ja kaikki on tasapainossa.

Jos järjestelmään tehdään toistuvia tai jatkuvia muutoksia, pumpun ominaisuuksia tai järjestelmän parametreja on muutettava.
Vaihtuvan virtauksen aikaansaamiseen käytetään kahta menetelmää. Yksi menetelmä on kuristus, joka johtaa järjestelmän ominaisuuksien muutoksiin kuristusventtiilin avulla. Toinen tapa on muuttaa pumpun pyörimisnopeutta, mikä muuttaa pumpun suorituskykyä.

Tällä menetelmällä lisävastus virtaukselle lisää päätä. Alla on esitetty järjestelmän ominaisuudet kahdessa eri venttiiliasennossa.

Vertailun vuoksi käytetään esimerkkiä kuristusjärjestelmän tehonkulutuksen määrittämiseen ja sitten nopeusohjatun järjestelmän tehonkulutuksen määrittämiseen. Käytetään pumppua (8" juoksupyörällä), joka pyörii nimellisnopeudella 2960 rpm. Pumppu on suunniteltu toimimaan järjestelmässä, jossa vaaditaan 250 metrin nostokorkeus 250 m/h virtauksella. Katso pumppukäyrä alla.

Kaavion tietojen perusteella voit selvittää kuristusjärjestelmän erilaiset tehovaatimukset alla olevassa taulukossa esitetyillä virtausnopeuksilla.

Missä,
Nn- hydrauliteho (kW)
N- virrankulutus (kW)

Säädettävä nopeusjärjestelmä

Toisin kuin yllä olevassa menetelmässä, kun nopeutta säädetään, .

Pienempi pumpun nopeus muuttaa pumpun käyrää pumpattavan nesteen nopeuden synnyttämän nopeuskorkeuden perusteella. Muista, että tämä paine on v 2 / 2g.

Samankaltaisuuden lait

Kaavoja, joita käytetään ennustamaan keskipakopumpun toimintaa missä tahansa käyttöpisteessä pumpun alkuperäisten ominaisuuksien perusteella, kutsutaan skaalauslaiksi.

Missä,
n= Pumpun pyörimisnopeus
K= Syöttö (m/h) R= Paine (m) N= Teho (kW)
Käyttämällä samaa esimerkkiä kuin kuristuksessa, voit laskea järjestelmien tehonkulutuksen, kun pumpun nopeus on:

Missä N- akselin tehonkulutus kW.
Käytä samankaltaisuuden lakeja laskeaksesi arvot jäljellä olevissa toimintapisteissä.

On selvää, että nopeutta säädettäessä virrankulutus osasyöttötilassa on paljon pienempi kuin kuristuksessa. Todellisen kulutetun sähkötehon määrittämiseksi on myös otettava huomioon sähkökäytön hyötysuhde. Verkosta toimivan sähkömoottorin hyötysuhde laskee, kun akseli ei ole täysin kuormitettu (kuten kuristuksen tapauksessa), kun taas säädettävän sähkökäytön hyötysuhde pysyy ennallaan, mikä tuo lisäsäästöjä. Energiansäästö riippuu ajasta, jonka pumppu käy kullakin alennetun nopeuden asetuksella.

Todellisten säästöjen laskemiseksi virrankulutus on kerrottava käyttötuntien määrällä. Tämä arvo kerrotaan sitten kululla kilowattituntia kohden pumpun käyttökustannusten osoittamiseksi kullakin virtausnopeudella. Vähennä nopeudensäädön tehonotto kuristustehosta saadaksesi eron energiakustannuksissa.

Esimerkissämme virtausnopeudella 200 m/h kuristus kuluu 240 kW ja nopeudensäädössä samaan virtaukseen tarvitaan vain 136,2 kW. Jos tällainen järjestelmä on tarpeen tarjota 2000 tunniksi vuodessa hintaan 2 ruplaa kWh:lta, kustannusten vertailu on seuraava:

Kuristusjärjestelmä:
240 x 2000 = 480 000 kWh
480 000 x 2 = 960 tuhatta ruplaa
Säädettävä nopeusjärjestelmä:
136,2 x 2000 = 272400 kWh
272400 x 2 = 545 tuhatta ruplaa
Tallentaa:
960-545 = 415 tuhatta ruplaa

Tämä esimerkki ei ollut sidottu paineeseen. Pää ei vaikuta järjestelmän ominaisuuksiin ja virrankulutukseen syöttöä säädettäessä. Mitä korkeampi järjestelmän hydrostaattinen nostokorkeus on, sitä pienempi on energiansäästöpotentiaali. Tämä johtuu siitä, että järjestelmän ominaisuus on tasaisempi, koska suurin osa energiasta kuluu nesteen nostamiseen vaaditulle korkeudelle.

Muokattu Rockwell Automation, Inc:stä.[Peruuta vastaus]
Sivut:

Puhaltimelle tai pumpulle määritellyn virtauksen ja kokonaiskorkeuden sekä kompressorin - virtauksen ja puristustyön - perusteella määritetään akseliteho, jonka mukaan käyttömoottorin teho voidaan valita.

Esimerkiksi keskipakopuhaltimelle kaava akselin tehon määrittämiseksi johdetaan liikkuvalle kaasulle aikayksikköä kohden siirtyvän energian ilmaisusta.

Olkoon F kaasuputken leikkaus, m2; m - kaasun massa sekunnissa, kg/s; v - kaasun liikkeen nopeus, m/s; ρ - kaasun tiheys, m3; ηv, ηp - tuulettimen ja voimansiirron hyötysuhde.

On tiedossa, että

Tällöin liikkuvan kaasun energian lauseke saa muotoa:

missä on käyttömoottorin akselin teho, kW,

Kaavassa voidaan erottaa arvoryhmät, jotka vastaavat syöttöä, m3 / s ja puhaltimen painetta, Pa:

Yllä olevista ilmauksista voidaan nähdä, että

Vastaavasti

tässä c, c1 c2 ovat vakioita.

Huomaa, että staattisen paineen esiintymisen ja keskipakopuhaltimien suunnitteluominaisuuksien vuoksi oikean puolen eksponentti voi poiketa arvosta 3.

Samalla tavalla kuin puhaltimelle, voit määrittää keskipakopumpun akselin tehon, kW, joka on yhtä suuri kuin:

missä Q - pumpun virtaus, m3/s;

Hg - geodeettinen korkeus, joka on yhtä suuri kuin purkaus- ja imukorkeuksien välinen ero, m; Hc - kokonaiskorkeus, m; P2 - paine säiliössä, johon neste pumpataan, Pa; P1 - paine säiliössä, josta neste pumpataan, Pa; ΔH - painehäviö linjassa, m; riippuu putkien osuudesta, niiden käsittelyn laadusta, putkilinjan osien kaarevuudesta jne.; ΔH-arvot on annettu viitekirjallisuudessa; ρ1 - pumpattavan nesteen tiheys, kg/m3; g = 9,81 m/s2 - vapaan pudotuksen kiihtyvyys; ηn, ηp - pumpun ja voimansiirron hyötysuhde.

Keskipakopumppujen likiarvolla voidaan olettaa, että akselin tehon ja nopeuden välillä on suhde P = cω 3 ja M = cω 2. Käytännössä kierrosluvun eksponentit y vaihtelevat välillä 2,5-6 eri pumppumalleilla ja käyttöolosuhteilla, mikä on otettava huomioon sähkökäyttöä valittaessa.

Ilmoitetut poikkeamat määräytyvät pumppujen osalta linjapaineen mukaan. Huomaamme ohimennen, että erittäin tärkeä seikka valittaessa sähkökäyttöä korkeapainejohdolla toimiville pumppuille on, että ne ovat erittäin herkkiä moottorin nopeuden laskulle.

Pumppujen, puhaltimien ja kompressorien pääominaisuus on kehittyneen paineen H riippuvuus näiden mekanismien Q syötöstä. Nämä riippuvuudet esitetään yleensä HQ-kaavioina mekanismin eri nopeuksille.

Kuvassa Kuvassa 1 on esimerkkinä keskipakopumpun ominaisuudet (1, 2, 3, 4) sen juoksupyörän eri kulmanopeuksilla. Samoihin koordinaattiakseleihin piirretään linjan 6 ominaiskäyrä, jolla pumppu toimii. Linjan ominaisuus on suhde syötteen Q ja paineen välillä, joka tarvitaan nesteen nostamiseksi korkealle, ylipaineen voittamiseksi poistoputken ulostulossa ja hydraulivastuksen välillä. Ominaisuuksien 1,2,3 ja ominaisuuden 6 leikkauspisteet määrittävät paineen ja suorituskyvyn arvot, kun pumppu toimii tietyllä linjalla eri nopeuksilla.

Riisi. 1. Pumpun noston H riippuvuus sen syötöstä Q.

Esimerkki 1. Rakenna keskipakopumpun ominaisuudet H, Q eri nopeuksille 0,8ωn; 0,6ωn; 0,4ωн, jos ominaiskäyrä 1 kohdassa ω = ωн on asetettu (kuva 1).

1. Samalle pumpulle

Siten,

2. Muodostetaan pumpun ominaiskäyrä arvolle ω = 0,8ωn.

Kohdan b osalta

kohtaan b"

Siten on mahdollista rakentaa apuparaabelit 5, 5", 5"... jotka rappeutuvat suoraksi linjaksi y-akselilla, kun Q = 0, ja QH-ominaisuudet eri pumpun nopeuksille.

Mäntäkompressorin moottorin teho voidaan määrittää ilman tai kaasun puristuksen ilmaisintaulukosta. Tällainen teoreettinen kaavio on esitetty kuvassa. 2. Tietty määrä kaasua puristetaan kaavion mukaisesti alkutilavuudesta V1 ja paineesta P1 lopputilavuuteen V2 ja paineeseen P2.

Työtä käytetään kaasun puristamiseen, joka vaihtelee puristusprosessin luonteen mukaan. Tämä prosessi voidaan suorittaa adiabaattisen lain mukaan ilman lämmönsiirtoa, kun indikaattorikaaviota rajoittaa kuvan 1 käyrä 1. 2; isotermisen lain mukaan vakiolämpötilassa, vastaavasti käyrä 2 kuvassa 2. 2 tai polytrooppikäyrää 3 pitkin, joka on esitetty yhtenäisenä viivana adiabaatin ja isotermin välillä.

Riisi. 2. Kaasun puristusilmaisinkaavio.

Työ kaasun puristuksen aikana polytrooppisessa prosessissa, J/kg, ilmaistaan ​​kaavalla

jossa n on polytrooppinen indeksi, joka määräytyy yhtälöllä pV n = const; P1 - kaasun alkupaine, Pa; P2 - paineistetun kaasun lopullinen paine, Pa; V1 on kaasun alkuperäinen ominaistilavuus tai 1 kg kaasun tilavuus imussa, m3.

Kompressorin moottorin teho, kW, määritetään lausekkeella

tässä Q - kompressorin virtaus, m3/s; ηk - kompressorin tehokkuuden osoitin, ottaen huomioon sen tehohäviö todellisen työprosessin aikana; ηp - kompressorin ja moottorin välisen mekaanisen voimansiirron tehokkuus. Koska teoreettinen indikaattorikaavio poikkeaa merkittävästi todellisesta ja jälkimmäisen saaminen ei aina ole mahdollista, kompressorin akselin tehoa, kW, määritettäessä käytetään usein likimääräistä kaavaa, jossa lähtötietona on isoterminen ja adiabiittinen puristus. sekä tehokkuus.kompressori, jonka arvot on annettu viitekirjallisuudessa.

Tämä kaava näyttää tältä:

missä Q - kompressorin virtaus, m3/s; Au-isoterminen työ, jossa 1 m3 ilmakehän ilmaa puristetaan paineeseen Р2, J/m3; Aa - adiabaattinen työ puristamalla 1 m3 ilmakehän ilmaa paineeseen Р2, J/m3.

Mäntätyyppisen tuotantomekanismin akselin tehon ja nopeuden välinen suhde on täysin erilainen kuin vastaava suhde mekanismeissa, joissa on tuuletintyyppinen vääntömomentti akselilla. Jos mäntätyyppinen mekanismi, kuten pumppu, toimii linjalla, jossa säilytetään vakiopaine H, niin on selvää, että männän on voitettava tasainen keskimääräinen voima jokaisella iskulla pyörimisnopeudesta riippumatta.

Saatujen kaavojen perusteella määritetään vastaavan mekanismin akselin teho. Moottorin valinnassa tulee korvata virtauksen ja paineen nimellisarvot näihin kaavoihin. Saadun tehon perusteella voidaan valita jatkuvatoiminen moottori.