Rashladni kompresor ako 56 karakteristika. Mali rashladni strojevi. Proračun glavnih karakteristika rashladnog uređaja

Rashladni uređaj

Jedinica IF-56 je dizajnirana za hlađenje zraka u rashladnoj komori 9 (slika 2.1).

Riža. 2.1. Rashladni uređaj IF-56

1 – kompresor; 2 – elektromotor; 3 – ventilator; 4 – prijemnik; 5 – kondenzator;

6 – filter sušač; 7 – prigušnica; 8 – isparivač; 9 – odjeljak hladnjaka

U procesu prigušenja tekućeg freona u prigušnici 7 (proces 4-5 V tel-dijagram) djelomično isparava, ali glavno isparavanje freona događa se u isparivaču 8 zbog topline odvedene iz zraka u rashladnoj komori (izobarno-izotermni proces 5-6 pri str 0 = konst I t 0 = konst). Pregrijana para s temperaturom ulazi u kompresor 1, gdje se komprimira pod pritiskom str 0 do tlaka str K (politropna, stvarna kompresija 1-2d). Na sl. 2.2 također prikazuje teoretsku, adijabatsku kompresiju od 1-2 A at s 1 = konst. U kondenzatoru se 4 pare freona hlade na temperaturu kondenzacije (proces 2d-3), zatim kondenziraju (izobarno-izotermni proces 3-4* na str K = konst I t K = konst. U ovom slučaju, tekući freon se superhladi na temperaturu (proces 4*-4). Tekući freon teče u prijemnik 5, odakle teče kroz filter-sušač 6 do prigušnice 7.

Tehnički podaci

Isparivač 8 sastoji se od rebrastih baterija – konvektora. Baterije su opremljene prigušnicom 7 s termostatskim ventilom. 4 prisilno hlađeni zrakom kondenzator, performanse ventilatora V B = 0,61 m3/s.

Na sl. 2.3 prikazuje stvarni ciklus rashladne jedinice s kompresijom pare, izgrađene na temelju rezultata njegovih ispitivanja: 1-2a – adijabatska (teoretska) kompresija pare rashladnog sredstva; 1-2d – stvarna kompresija u kompresoru; 2d-3 – izobarno hlađenje para do
temperatura kondenzacije t DO; 3-4 * – izobarno-izotermna kondenzacija pare rashladnog sredstva u kondenzatoru; 4 * -4 – pothlađivanje kondenzata;
4-5 – prigušivanje ( h 5 = h 4), zbog čega tekuće rashladno sredstvo djelomično isparava; 5-6 – izobarno-izotermno isparavanje u isparivaču rashladne komore; 6-1 – izobarno pregrijavanje suhe zasićene pare (točka 6, x= 1) do temperature t 1 .

Riža. 2.3. Ciklus hlađenja tel-dijagram

Karakteristike izvedbe

Glavne karakteristike rada rashladnog uređaja su kapacitet hlađenja Q, Potrošnja energije N, potrošnja rashladnog sredstva G i specifični kapacitet hlađenja q. Kapacitet hlađenja određuje se formulom, kW:

Q = Gq = G(h 1 – h 4), (2.1)

Gdje G– potrošnja rashladnog sredstva, kg/s; h 1 – entalpija pare na izlazu iz isparivača, kJ/kg; h 4 – entalpija tekućeg rashladnog sredstva prije prigušnice, kJ/kg; q = h 1 – h 4 – specifični rashladni kapacitet, kJ/kg.

Također se koristi specifičan volumetrijski kapacitet hlađenja, kJ/m 3:

q v = q/v 1 = (h 1 – h 4)/v 1 . (2.2)

Ovdje v 1 – specifični volumen pare na izlazu iz isparivača, m3/kg.

Potrošnja rashladnog sredstva određena je formulom, kg/s:

G = Q DO /( h 2D – h 4), (2.3)

Q = c’popodne V IN ( t NA 2 - t U 1.). (2.4)

Ovdje V B = 0,61 m 3 /s – učinak ventilatora koji hladi kondenzator; t U 1, t B2 - temperatura zraka na ulazu i izlazu kondenzatora, ºS; c’popodne– prosječni volumetrijski izobarni toplinski kapacitet zraka, kJ/(m 3 K):

c’popodne = (μ od pm)/(μ v 0), (2.5)

gdje (μ v 0) = 22,4 m 3 /kmol – volumen kilomola zraka u normalnim fizičkim uvjetima; (μ od pm) – prosječni izobarni molarni toplinski kapacitet zraka koji se određuje empirijskom formulom, kJ/(kmol K):

(μ od pm) = 29,1 + 5,6·10 -4 ( t B1+ t AT 2). (2.6)

Teorijska snaga adijabatske kompresije para rashladnog sredstva u procesu 1-2 A, kW:

N A = G/(h 2A – h 1), (2.7)

Relativni adijabatski i stvarni rashladni kapaciteti:

k A = Q/N A; (2.8)

k = Q/N, (2.9)

koji predstavlja toplinu prenesenu s hladnog izvora na vrući, po jedinici teorijske snage (adijabatska) i stvarne (električna snaga pogona kompresora). Koeficijent učinka ima isto fizičko značenje i određuje se formulom.

Jedinica IF-56 je dizajnirana za hlađenje zraka u rashladnoj komori 9 (slika 2.1). Glavni elementi su: freonski klipni kompresor 1, zrakom hlađeni kondenzator 4, prigušnica 7, evaporativne baterije 8, filter-sušač 6 ispunjen desikantom - silikagelom, prijemnik 5 za skupljanje kondenzata, ventilator 3 i elektromotor 2.

Riža. 2.1. Dijagram rashladne jedinice IF-56:

Tehnički podaci

Marka kompresora
Broj cilindara
Volumen opisan klipovima, m3/h
Rashladno sredstvo
Kapacitet hlađenja, kW
pri t0 = -15 °S: tk = 30 °S
pri t0 = +5 °S tk = 35 °S
Snaga elektromotora, kW
Vanjska površina kondenzatora, m2
Vanjska površina isparivača, m2

Isparivač 8 sastoji se od dvije rebraste baterije – konvektora. Baterije su opremljene prigušnicom 7 s termostatskim ventilom. 4 prisilno hlađeni zrakom kondenzator, performanse ventilatora

VB = 0,61 m3/s.

Na sl. 2.2 i 2.3 prikazuju stvarni ciklus rashladne jedinice s kompresijom pare, izgrađene na temelju rezultata njezinih ispitivanja: 1 – 2a – adijabatska (teoretska) kompresija pare rashladnog sredstva; 1 – 2d – stvarna kompresija u kompresoru; 2d – 3 – izobarno hlađenje para do

temperatura kondenzacije tk; 3 – 4* – izobarno-izotermna kondenzacija pare rashladnog sredstva u kondenzatoru; 4* – 4 – pothlađivanje kondenzata;

4 – 5 – prigušivanje (h5 = h4), uslijed čega tekući rashladni medij djelomično isparava; 5 – 6 – izobarno-izotermno isparavanje u isparivaču rashladne komore; 6 – 1 – izobarno pregrijavanje suhe zasićene pare (točka 6, x = 1) na temperaturu t1.

Svi mali rashladni uređaji proizvedeni u našoj zemlji su freonski. Ne proizvode se komercijalno za rad s drugim rashladnim sredstvima.

Sl.99. Dijagram rashladnog stroja IF-49M:

1 - kompresor, 2 - kondenzator, 3 - termostatski ventili, 4 - isparivači, 5 - izmjenjivač topline, 6 - osjetljivi ulošci, 7 - presostat, 8 - regulacijski ventil vode, 9 - sušač, 10 - filter, 11 - elektromotor , 12 - magnetski prekidač.

Mali rashladni strojevi temelje se na freonskim kompresorskim i kondenzatorskim jedinicama odgovarajućih performansi o kojima se govorilo gore. Industrija proizvodi male rashladne strojeve, uglavnom s jedinicama kapaciteta od 3,5 do 11 kW. Tu spadaju vozila IF-49 (Slika 99), IF-56 (Slika 100), XM1-6 (Slika 101); HMV1-6, HM1-9 (sl. 102); HMV1-9 (Sl. 103); strojevi bez posebnih marki s jedinicama AKFV-4M (Sl. 104); AKFV-6 (sl. 105).

Slika 104. Dijagram rashladnog stroja s jedinicom AKFV-4M;

1 - kondenzator KTR-4M, 2 - izmjenjivač topline TF-20M; 3 - regulacijski ventil vode VR-15, 4 - presostat RD-1, 5 - kompresor FV-6, 6 - elektromotor, 7 - filter sušač OFF-10a, 8 - isparivači IRSN-12.5M, 9 - termostatski ventili TRV -2M, 10 - osjetljivi ulošci.

U značajnim količinama proizvode se i vozila s jedinicama BC-2.8, FAK-0.7E, FAK-1.1E i FAK-1.5M.

Svi ovi strojevi namijenjeni su izravnom hlađenju stacionarnih rashladnih komora i razne komercijalne rashladne opreme poduzeća Ugostiteljstvo i trgovine mješovitom robom.

Kao isparivači koriste se zidne rebraste baterije IRSN-10 ili IRSN-12.5.

Svi strojevi su potpuno automatizirani i opremljeni termostatskim ventilima, presostatima i ventilima za regulaciju vode (ako je stroj opremljen vodom hlađenim kondenzatorom). Relativno veliki od ovih strojeva - HM1-6, HMV1-6, HM1-9 i HMV1-9 - također su opremljeni elektromagnetskim ventilima i temperaturnim relejima komore; jedan zajednički elektromagnetski ventil instaliran je na ploči ventila ispred razvodnika tekućine. , s kojim možete isključiti dovod freona u sve isparivače odjednom, i komorne solenoidne ventile na cjevovodima koji dovode tekući freon u rashladne uređaje komora. Ako su komore opremljene s nekoliko rashladnih uređaja i freon im se dovodi kroz dva cjevovoda (vidi dijagrame), tada se na jedan od njih postavlja elektromagnetski ventil tako da se svi rashladni uređaji komore ne isključuju kroz ovaj ventil, već samo one koje opskrbljuje.

Ministarstvo obrazovanja i znanosti Ruske Federacije

NOVOSIBIRSKO DRŽAVNO TEHNIČKO SVEUČILIŠTE

_____________________________________________________________

DEFINICIJA KARAKTERISTIKA
RASHLADNI UREĐAJ

Smjernice

za studente FES-a svih oblika studija

Novosibirsk
2010

UDK 621.565(07)

Sastavio: dr. sc. tehn. znanosti, izvanredni profesor ,

Recenzent: dr. tehn. znanosti, prof.

Rad je izrađen na Zavodu za termoenergetska postrojenja

Tehničko sveučilište, 2010

CILJ LABORATORIJSKOG RADA

1. Praktično učvršćivanje znanja o drugom zakonu termodinamike, ciklusima, rashladne jedinice.

2. Upoznavanje s rashladnim agregatom IF-56 i njegovim tehničkim karakteristikama.

3. Studija i konstrukcija rashladnih ciklusa.

4. Određivanje glavnih karakteristika rashladnog uređaja.

1. TEORIJSKE OSNOVE RADA

RASHLADNI UREĐAJ

1.1. Obrnuti Carnotov ciklus

Rashladna jedinica je dizajnirana za prijenos topline s hladnog izvora na vrući. Prema Clausiusovoj formulaciji drugog zakona termodinamike, toplina ne može spontano prijeći s hladnog tijela na vruće. U rashladnoj jedinici takav prijenos topline ne događa se sam od sebe, već zahvaljujući mehaničkoj energiji kompresora utrošenoj na kompresiju pare rashladnog sredstva.

Glavna karakteristika rashladnog uređaja je koeficijent hlađenja, čiji se izraz dobiva iz jednadžbe prvog zakona termodinamike, napisane za obrnuti ciklus rashladnog uređaja, uzimajući u obzir činjenicu da za bilo koji ciklus promjena u unutarnja energija radnog fluida D u= 0, naime:

q= q 1 – q 2 = l, (1.1)

Gdje q 1 – toplina predana vrelu; q 2 – toplina odvedena iz hladnog izvora; l– mehanički rad kompresora.

Iz (1.1) slijedi da se toplina predaje vrućem izvoru

q 1 = q 2 + l, (1.2)

koeficijent učinka je udio topline q 2, prebačen iz hladnog izvora u vrući, po jedinici utrošenog rada kompresora

(1.3)

Maksimalna vrijednost koeficijenta učinka za određeni temperaturni raspon između T planine vruće i T hladni izvori topline imaju obrnuti Carnotov ciklus (sl. 1.1),

Riža. 1.1. Obrnuti Carnotov ciklus

za koje je dovedena toplina na t 2 = konst od izvora hladnoće do radnog fluida:

q 2 = T 2 ( s 1 – s 4) = T 2 Ds (1,4)

a toplina predana na t 1 = konst od radnog fluida do izvora hladnoće:

q 1 = T 1 · ( s 2 – s 3) = T 1 Ds, (1,5)

U obrnutom Carnotovom ciklusu: 1-2 – adijabatska kompresija radnog fluida, uslijed čega temperatura radnog fluida T 2 dobiva višu temperaturu T planine s toplim izvorima; 2-3 – izotermno odvođenje topline q 1 od radne tekućine do vrućeg izvora; 3-4 – adijabatsko širenje radnog fluida; 4-1 – izotermna opskrba toplinom q 2 od izvora hladnoće do radnog fluida. Uzimajući u obzir relacije (1.4) i (1.5), jednadžba (1.3) za koeficijent hlađenja obrnutog Carnotovog ciklusa može se prikazati kao:

Što je viša vrijednost e, to je ciklus hlađenja učinkovitiji i manje posla l potreban za prijenos topline q 2 od hladnog izvora do vrućeg.

1.2. Rashladni ciklus kompresije pare

Izotermni dovod i odvođenje topline u rashladnoj jedinici može se postići ako je rashladno sredstvo tekućina niskog vrelišta čije je vrelište pri atmosferskom tlaku t 0 £ 0 oC, i na negativne temperature kipući boiling pressure str 0 mora biti veći od atmosferskog kako bi se spriječilo propuštanje zraka u isparivač. niski tlakovi kompresije omogućuju izradu laganog kompresora i ostalih elemenata rashladne jedinice. Uz značajnu latentnu toplinu isparavanja r poželjni su niski specifični volumeni v, što vam omogućuje smanjenje veličine kompresora.

Dobro rashladno sredstvo je amonijak NH3 (na vrelištu t k = 20 °C, tlak zasićenja str k = 8,57 bara i at t 0 = -34 oC, str 0 = 0,98 bara). Njegova latentna toplina isparavanja je viša nego kod drugih rashladnih sredstava, ali njegovi nedostaci su toksičnost i korozivnost za obojene metale, stoga se amonijak ne koristi u kućanskim rashladnim jedinicama. Dobra rashladna sredstva su metil klorid (CH3CL) i etan (C2H6); sumporni dioksid (SO2) se ne koristi zbog visoke toksičnosti.

Freoni, fluoroklorirani derivati najjednostavnijih ugljikovodika (uglavnom metana), naširoko se koriste kao rashladna sredstva. Izrazita svojstva freoni su njihova kemijska otpornost, netoksičnost, nedostatak interakcije s građevinskim materijalima kada t < 200 оС. В прошлом веке наиболее широкое распространение получил R12, или фреон – 12 (CF2CL2 – дифтордихлорметан), который имеет следующие теплофизические характеристики: молекулярная масса m = 120,92; температура кипения при атмосферном давлении str 0 = 1 bar; t 0 = -30,3 oC; kritični parametri R12: str kr = 41,32 bara; t kr = 111,8 °C; v kr = 1,78×10-3 m3/kg; adijabatski eksponent k = 1,14.

Proizvodnja freona-12, kao tvari koja uništava ozonski omotač, zabranjena je u Rusiji 2000. godine, dopuštena je samo uporaba već proizvedenog R12 ili ekstrahiranog iz opreme.

2. rad rashladne jedinice IF-56

2.1. rashladna jedinica

Jedinica IF-56 je dizajnirana za hlađenje zraka u rashladnoj komori 9 (slika 2.1).

Ventilator" href="/text/category/ventilyator/" rel="bookmark">ventilator; 4 – prijemnik; 5 – kondenzator;

6 – filter sušač; 7 – prigušnica; 8 – isparivač; 9 – odjeljak hladnjaka

Riža. 2.2. Ciklus hlađenja

U procesu prigušenja tekućeg freona u prigušnici 7 (proces 4-5 V tel-dijagram) djelomično isparava, ali glavno isparavanje freona događa se u isparivaču 8 zbog topline odvedene iz zraka u rashladnoj komori (izobarno-izotermni proces 5-6 pri str 0 = konst I t 0 = konst). Pregrijana para s temperaturom ulazi u kompresor 1, gdje se komprimira pod pritiskom str 0 do tlaka str K (politropna, stvarna kompresija 1-2d). Na sl. 2.2 također prikazuje teoretsku, adijabatsku kompresiju od 1-2A at s 1 = konst..gif" width="16" height="25"> (proces 4*-4). Tekući freon teče u prijemnik 5, odakle teče kroz filter-sušač 6 do prigušnice 7.

Tehnički podaci

Isparivač 8 sastoji se od rebrastih baterija – konvektora. Baterije su opremljene prigušnicom 7 s termostatskom kontrolom ventil. 4 prisilno hlađeni zrakom kondenzator, performanse ventilatora V B = 0,61 m3/s.

Na sl. 2.3 prikazuje stvarni ciklus rashladne jedinice s kompresijom pare, izgrađene na temelju rezultata njegovih ispitivanja: 1-2a – adijabatska (teoretska) kompresija pare rashladnog sredstva; 1-2d – stvarna kompresija u kompresoru; 2d-3 – izobarno hlađenje para do
temperatura kondenzacije t DO; 3-4* – izobarno-izotermna kondenzacija pare rashladnog sredstva u kondenzatoru; 4*-4 – pothlađivanje kondenzata;
4-5 – prigušivanje ( h 5 = h 4), zbog čega tekuće rashladno sredstvo djelomično isparava; 5-6 – izobarno-izotermno isparavanje u isparivaču rashladne komore; 6-1 – izobarno pregrijavanje suhe zasićene pare (točka 6, x= 1) do temperature t 1.

Riža. 2.3. Ciklus hlađenja tel-dijagram

2.2. karakteristike izvedbe

Q = Gq = G(h 1 – h 4), (2.1)

Također se koristi specifičan volumetrijski kapacitet hlađenja, kJ/m3:

q v = q/ v 1 = (h 1 – h 4)/v 1. (2.2)

Ovdje v 1 – specifični volumen pare na izlazu iz isparivača, m3/kg.

Potrošnja rashladnog sredstva određena je formulom, kg/s:

G = Q DO/( h 2D – h 4), (2.3)

Q = c’popodneV U( t NA 2 - t U 1.). (2.4)

Ovdje V B = 0,61 m3/s – učinak ventilatora koji hladi kondenzator; t U 1, t B2 - temperatura zraka na ulazu i izlazu kondenzatora, ºS; c’popodne– prosječni volumetrijski izobarni toplinski kapacitet zraka, kJ/(m3 K):

c’popodne = (μ cpm)/(μ v 0), (2.5)

gdje (μ v 0) = 22,4 m3/kmol – volumen kilomola zraka u normalnim fizičkim uvjetima; (μ cpm) – prosječni izobarni molarni toplinski kapacitet zraka koji se određuje empirijskom formulom, kJ/(kmol K):

(μ cpm) = 29,1 + 5,6·10-4( t B1+ t AT 2). (2.6)

Teorijska snaga adijabatske kompresije para rashladnog sredstva u procesu 1-2A, kW:

N A = G/(h 2A – h 1), (2.7)

Relativni adijabatski i stvarni rashladni kapaciteti:

k A = Q/N A; (2.8)

k = Q/N, (2.9)

ε = ( h 1 – h 4)/(h 2D – h 1). (2.10)

3. Ispitivanje hlađenja

Nakon pokretanja rashladne jedinice morate pričekati dok se ne uspostavi stacionarni način rada ( t 1 = konst, t 2D = const), zatim izmjerite sva očitanja instrumenata i unesite ih u tablicu mjerenja 3.1, na temelju kojih rezultata izgradite ciklus rashladnog uređaja u tel- I ts-koordinira koristeći dijagram pare za freon-12 prikazan na sl. 2.2. Izračun glavnih karakteristika rashladne jedinice izvodi se u tablici. 3.2. Temperature isparavanja t 0 i kondenzacija t K se nalazi ovisno o tlaku str 0 i str K prema tablici 3.3. Apsolutni pritisci str 0 i str K se određuje formulama, bar:

str 0 = B/750 + 0,981str 0M, (3.1)

str K = B/750 + 0,981str KM, (3,2)

Gdje U– atmosferski tlak prema barometar, mm. rt. Umjetnost.; str 0M – nadtlak isparavanja prema manometru, atm; str KM – nadpritisak kondenzacije prema manometru, atm.

Tablica 3.1

Rezultati mjerenja

Veličina	Dimenzija	Značenje	Bilješka
Tlak isparavanja str 0M			manometrom
Tlak kondenzacije str KM			manometrom
Temperatura u odjeljku hladnjaka, t HC			pomoću termoelementa 1
Temperatura pare rashladnog sredstva ispred kompresora, t 1			pomoću termoelementa 3
Temperatura pare rashladnog sredstva nakon kompresora, t 2D			pomoću termoelementa 4
Temperatura kondenzata nakon kondenzatora, t 4			pomoću termoelementa 5
Temperatura zraka nakon kondenzatora, t U 2			pomoću termoelementa 6
Temperatura zraka ispred kondenzatora, t U 1			pomoću termoelementa 7
Pogonska snaga kompresora, N			po vatmetru
Tlak isparavanja str 0			prema formuli (3.1)
Temperatura isparavanja, t 0			prema tablici (3.3)
Tlak kondenzacije str DO			prema formuli (3.2)
Temperatura kondenzacije t DO			prema tablici 3.3
Entalpija pare rashladnog sredstva prije kompresora, h 1 = f(str 0, t 1)			Po tel-dijagram
Entalpija pare rashladnog sredstva nakon kompresora, h 2D = f(str DO, t 2D)			Po tel-dijagram
Entalpija pare rashladnog sredstva nakon adijabatske kompresije, h 2A			Po ph- dijagram
Entalpija kondenzata nakon kondenzatora, h 4 = f(t 4)			Po ph- dijagram
Specifični volumen pare ispred kompresora, v 1=f(str 0, t 1)			Po tel-dijagram
Strujanje zraka kroz kondenzator V U			Putovnicom ventilator

Tablica 3.2

Proračun glavnih karakteristika rashladnog uređaja

Veličina	Dimenzija		Značenje
Prosječni molarni toplinski kapacitet zraka, (m Spopodne)	kJ/(kmol×K)	29,1 + 5,6×10-4( t B1+ t NA 2)
Volumetrijski toplinski kapacitet zraka, S¢ strm	kJ/(m3×K)	(m cp m) / 22.4
c¢ str m V U( t NA 2 - t U 1)
Potrošnja rashladnog sredstva, G		Q DO / ( h 2D – h 4)
Specifični kapacitet hlađenja, q		h 1 – h 4
Kapacitet hlađenja Q		Gq
Specifični volumetrijski kapacitet hlađenja, qV		Q / v 1
Adijabatska snaga, N a		G(h 2A – h 1)
Relativni adijabatski kapacitet hlađenja, DO A		Q / N A
Relativni stvarni kapacitet hlađenja, DO		Q / N
Koeficijent hlađenja, npr		q / (h 2D – h 1)

Tablica 3.3

Tlak zasićenja freona-12 (CF2 Cl2 – difluordiklorometan)

1. Shema i opis rashladnog uređaja.

2. Tablice mjerenja i izračuna.

3. Izvršen zadatak.

Vježbajte

1. Konstruirajte rashladni ciklus u tel-dijagram (slika A.1).

2. Napravite tablicu. 3.4, koristeći tel-dijagram.

Tablica 3.4

Početni podaci za konstruiranje ciklusa rashladne jedinice uts - koordinate

2. Konstruirajte rashladni ciklus u ts-dijagram (slika A.2).

3. Odredite vrijednost koeficijenta hlađenja obrnutog Carnotovog ciklusa pomoću formule (1.6) za T 1 = T K i T 2 = T 0 i usporedite ga s koeficijentom učinka stvarne instalacije.

KNJIŽEVNOST

1. Šarov, Ju. I. Usporedba ciklusa rashladnih jedinica koje koriste alternativna rashladna sredstva // Energy and termoenergetika. – Novosibirsk: NSTU. – 2003. – Br. 7, – str. 194-198.

2. Kirilin, V.A. Tehnička termodinamika / , . – M.: Energija, 1974. – 447 str.

3. Vargaftik, N. B. Priručnik za termofizička svojstva plinova i tekućina / . – M.: znanost, 1972. – 720 str.

4. Andrjuščenko, A. I. Osnove tehničke termodinamike realnih procesa / . – M.: Viša škola, 1975.