Rashladna jedinica

IF-56 jedinica je dizajnirana za hlađenje zraka u rashladnoj komori 9 (slika 2.1).

Rice. 2.1. Rashladna jedinica IF-56

1 - kompresor; 2 - elektromotor; 3 – ventilator; 4 - prijemnik; 5 -kondenzator;

6 - filter-sušač; 7 - gas; 8 - isparivač; 9 - frižider

Rice. 2.2. Ciklus hlađenja

U procesu prigušivanja tekućeg freona u prigušnici 7 (proces 4-5 in tel-dijagram), djelomično isparava, dok se glavno isparavanje freona događa u isparivaču 8 zbog topline preuzete iz zraka u rashladnoj komori (izobarično-izotermni proces 5-6 pri str 0 = konst I t 0 = konst). Pregrijana para sa temperaturom ulazi u kompresor 1, gdje se kompresuje pod pritiskom str 0 na pritisak str K (politropna, stvarna kompresija 1-2d). Na sl. 2.2 takođe prikazuje teoretsku, adijabatsku kompresiju od 1-2 A at s 1 = konst. U kondenzatoru 4 pare freona se hlade do temperature kondenzacije (proces 2e-3), zatim kondenzuju (izobarično-izotermni proces 3-4* na str K = konst I t K = konst. U ovom slučaju tečni freon se prehlađen na temperaturu (proces 4*-4). Tečni freon teče u prijemnik 5, odakle teče kroz filter-sušač 6 do prigušnice 7.

Tehnički podaci

Isparivač 8 se sastoji od rebrastih baterija - konvektora. Baterije su opremljene prigušivačem 7 sa termostatskim ventilom. Prisilni zračno hlađeni kondenzator 4, performanse ventilatora V B \u003d 0,61 m 3 / s.

Na sl. 2.3 prikazuje stvarni ciklus parno-kompresionog rashladnog postrojenja izgrađenog prema rezultatima njegovih ispitivanja: 1-2a - adijabatska (teorijska) kompresija pare rashladnog sredstva; 1-2d - stvarna kompresija u kompresoru; 2e-3 - izobarično hlađenje para do
temperatura kondenzacije t TO; 3-4 * - izobarično-izotermna kondenzacija pare rashladnog sredstva u kondenzatoru; 4 * -4 - pothlađivanje kondenzata;
4-5 - prigušivanje ( h 5 = h 4), usled čega tečno rashladno sredstvo delimično isparava; 5-6 - izobarično-izotermno isparavanje u isparivaču rashladne komore; 6-1 - izobarično pregrijavanje suhe zasićene pare (tačka 6, X= 1) do temperature t 1 .

Rice. 2.3. Ciklus hlađenja u tel-dijagram

Karakteristike performansi

Glavne radne karakteristike rashladne jedinice su kapacitet hlađenja Q, Potrošnja energije N, potrošnja rashladnog sredstva G i specifični kapacitet hlađenja q. Kapacitet hlađenja određuje se formulom, kW:

Q=Gq=G(h 1 – h 4), (2.1)

Gdje G– potrošnja rashladnog sredstva, kg/s; h 1 – entalpija pare na izlazu iz isparivača, kJ/kg; h 4 - entalpija tečnog rashladnog sredstva ispred leptira za gas, kJ/kg; q = h 1 – h 4 – specifični kapacitet hlađenja, kJ/kg.

Specifično volumetrijski kapacitet hlađenja, kJ/m3:

q v= q/v 1 = (h 1 – h 4)/v 1 . (2.2)

Evo v 1 je specifična zapremina pare na izlazu iz isparivača, m 3 /kg.

Brzina protoka rashladnog sredstva nalazi se po formuli, kg/s:

G = Q TO /( h 2D - h 4), (2.3)

Q = c’pm V IN ( t U 2 - t IN 1). (2.4)

Evo V B \u003d 0,61 m 3 / s - performanse ventilatora koji hladi kondenzator; t U 1 , t B2 - temperatura vazduha na ulazu i izlazu iz kondenzatora, ºS; c’pm- prosječni volumetrijski izobarični toplinski kapacitet zraka, kJ / (m 3 K):

c’pm = (μ od pm)/(μ v 0), (2.5)

gdje je (μ v 0) \u003d 22,4 m 3 / kmol - zapremina kilograma mola vazduha u normalnim fizičkim uslovima; (μ od pm) je prosječni izobarični molarni toplinski kapacitet zraka, koji je određen empirijskom formulom, kJ/(kmol K):

(μ od pm) = 29,1 + 5,6 10 -4 ( t B1+ t AT 2). (2.6)

Teorijska snaga adijabatske kompresije para rashladnog sredstva u procesu 1-2 A, kW:

N A = G/(h 2A - h 1), (2.7)

Relativni adijabatski i stvarni kapaciteti hlađenja:

k A = Q/N A; (2.8)

k = Q/N, (2.9)

predstavlja toplinu koja se prenosi sa hladnog izvora na topli, po jedinici teorijske snage (adijabatske) i stvarne (električne snage pogona kompresora). Koeficijent učinka ima isto fizičko značenje i određen je formulom.

Sve proizvedene u našoj zemlji su male rashladne mašine su freon. Nisu masovno proizvedeni za rad na drugim rashladnim fluidima.

Fig.99. Šema rashladne mašine IF-49M:

1 - kompresor, 2 - kondenzator, 3 - ekspanzioni ventil, 4 - isparivač, 5 - izmjenjivač topline, 6 - osjetljivi patroni, 7 - prekidač pritiska, 8 - ventil za kontrolu vode, 9 - sušač, 10 - filter, 11 - elektromotor , 12 - magnetni prekidač.

Male rashladne mašine su bazirane na freonskim kompresorsko-kondenzacionim jedinicama odgovarajućeg kapaciteta o kojima je bilo reči. Industrija proizvodi male frižidere uglavnom sa jedinicama kapaciteta od 3,5 do 11 kW. To uključuje mašine IF-49 (Sl. 99), IF-56 (Sl. 100), KhM1-6 (Sl. 101); XMV1-6, XM1-9 (Sl. 102); HMV1-9 (Sl. 103); mašine bez posebnih marki sa jedinicama AKFV-4M (Sl. 104); AKFV-6 (Sl. 105).

Fig.104. Shema rashladne mašine sa jedinicom AKFV-4M;

1 - kondenzator KTR-4M, 2 - izmjenjivač topline TF-20M; 3 - ventil za kontrolu vode VR-15, 4 - presostat RD-1, 5 - kompresor FV-6, 6 - elektromotor, 7 - filter-sušač OFF-10a, 8 - isparivači IRSN-12.5M, 9 - ekspanzioni ventili TRV -2M, 10 - osetljivi patroni.

U značajnom broju se proizvode i mašine sa jedinicama VS-2.8, FAK-0.7E, FAK-1.1E i FAK-1.5M.

Sve ove mašine su namenjene za direktno hlađenje stacionarnih rashladnih komora i različite komercijalne rashladne opreme preduzeća. Catering i prodavnice prehrambenih proizvoda.

Kao isparivači koriste se zidne rebraste baterije IRSN-10 ili IRSN-12.5.

Sve mašine su potpuno automatizovane i opremljene termostatskim ventilima, prekidačima pritiska i ventilima za kontrolu vode (ako je mašina opremljena kondenzatorom hlađenim vodom). Relativno veliki od ovih mašina - XM1-6, XMB1-6, XM1-9 i XMB1-9 - takođe su opremljeni elektromagnetnim ventilima i temperaturnim prekidačem komore, jedan zajednički solenoidni ventil je instaliran na armaturnoj ploči ispred tečnosti. kolektor, s kojim možete isključiti dovod freona na sve isparivače odjednom, i komorni elektromagnetni ventili - na cjevovodima koji dovode tekući freon u rashladne uređaje komora. Ako su komore opremljene s nekoliko rashladnih uređaja i freon im se dovodi kroz dva cjevovoda (vidi dijagrame), tada se na jedan od njih postavlja elektromagnetni ventil tako da se kroz ovaj ventil ne isključuju svi rashladni uređaji komore, već samo one koje hrani.

Ministarstvo obrazovanja i nauke Ruske Federacije

NOVOSIBIRSK DRŽAVNI TEHNIČKI UNIVERZITET

_____________________________________________________________

SPECIFIKACIJA
RASHLADNA JEDINICA

Smjernice

za studente FES-a svih oblika obrazovanja

Novosibirsk
2010

UDK 621.565(07)

Sastavio: Kand. tech. nauka, vanr. ,

Recenzent: Dr. tech. nauka, prof.

Rad je pripremljen u Zavodu za termoelektrane

© Novosibirsk State

tehnički univerzitet, 2010

SVRHA LABORATORIJSKOG RADA

1. Praktična konsolidacija znanja o drugom zakonu termodinamike, ciklusima, rashladnim uređajima.

2. Upoznavanje sa rashladnom jedinicom IF-56 i njenim tehničkim karakteristikama.

3. Proučavanje i konstrukcija ciklusa rashladnih uređaja.

4. Određivanje glavnih karakteristika rashladne jedinice.

1. TEORIJSKA OSNOVA RADA

RASHLADNA JEDINICA

1.1. Obrnuti Carnot ciklus

Rashladna jedinica je dizajnirana za prijenos topline sa hladnog izvora na topli. Prema Clausiusovoj formulaciji drugog zakona termodinamike, toplota ne može sama preći sa hladnog tela na toplo. U rashladnom postrojenju takav prijenos topline se ne događa sam od sebe, već zbog mehaničke energije kompresora koja se troši na kompresiju pare rashladnog sredstva.

Glavna karakteristika rashladnog postrojenja je koeficijent performansi, čiji se izraz dobija iz jednačine prvog zakona termodinamike, zapisane za obrnuti ciklus rashladnog postrojenja, uzimajući u obzir činjenicu da je za bilo koji ciklus, promjena unutrašnje energije radnog fluida D u= 0, odnosno:

q= q 1 – q 2 = l, (1.1)

Gdje q 1 – toplota koja se daje vrelu; q 2 - toplota uzeta iz izvora hladnoće; l– mehanički rad kompresora.

Iz (1.1) proizilazi da se toplota prenosi na topli izvor

q 1 = q 2 + l, (1.2)

koeficijent učinka je udio topline q 2 preneseno iz hladnog izvora u topli izvor po jedinici utrošenog rada kompresora

(1.3)

Maksimalna vrijednost koeficijenta performansi za dati temperaturni raspon između T planine vrućeg i T hladnoća hladnih izvora toplote ima obrnuti Carnotov ciklus (slika 1.1),

Rice. 1.1. Obrnuti Carnot ciklus

za koje je isporučena toplina na t 2 = konst od izvora hladnoće do radnog fluida:

q 2 = T 2 ( s 1 – s 4) = T 2 Ds (1.4)

i odajenu toplotu t 1 = konst od radnog fluida do izvora hladnoće:

q 1 = T 1 · ( s 2 – s 3) = T 1 Ds, (1.5)

U obrnutom Carnotovom ciklusu: 1-2 - adijabatska kompresija radnog fluida, zbog čega se temperatura radnog fluida T 2 postaje toplije T planine toplih izvora; 2-3 - izotermno odvođenje topline q 1 od radnog fluida do vrelog izvora; 3-4 - adijabatsko širenje radnog fluida; 4-1 - izotermna opskrba toplinom q 2 od izvora hladnoće do radnog fluida. Uzimajući u obzir relacije (1.4) i (1.5), jednačina (1.3) za koeficijent performansi obrnutog Carnot ciklusa može se predstaviti kao:

Što je veća vrijednost e, to je efikasniji ciklus hlađenja i manje posla l potrebna za prenos toplote q 2 sa hladnog izvora na toplo.

1.2. Parno-kompresioni rashladni ciklus

Izotermno snabdevanje i odvođenje toplote u rashladnoj jedinici može se izvesti ako je rashladno sredstvo tečnost niskog ključanja, čija je tačka ključanja pri atmosferskom pritisku t 0 £ 0 oC, i na negativne temperature pritisak ključanja str 0 mora biti veći od atmosferskog kako bi se spriječilo ulazak zraka u isparivač. niski kompresijski pritisci omogućavaju da se kompresor i drugi elementi rashladnog uređaja učine laganim. Sa značajnom latentnom toplinom isparavanja r poželjne niske specifične zapremine v, što omogućava smanjenje dimenzija kompresora.

Amonijak NH3 je dobro rashladno sredstvo (tačka ključanja t k = 20 °C, pritisak zasićenja str k = 8,57 bara i at t 0 \u003d -34 ° C, str 0 = 0,98 bara). Njegova latentna toplina isparavanja je veća nego kod drugih rashladnih sredstava, ali su mu nedostaci toksičnost i korozivnost u odnosu na obojene metale, pa se amonijak ne koristi u kućnim rashladnim uređajima. Dobra rashladna sredstva su metil hlorid (CH3CL) i etan (C2H6); Sumpor dioksid (SO2) se ne koristi zbog svoje visoke toksičnosti.

Freoni, derivati ​​fluoroklora najjednostavnijih ugljikovodika (uglavnom metana), široko se koriste kao rashladna sredstva. Prepoznatljiva svojstva freoni su njihova hemijska otpornost, netoksičnost, nedostatak interakcije sa konstrukcijskim materijalima kada t < 200 оС. В прошлом веке наиболее широкое распространение получил R12, или фреон – 12 (CF2CL2 – дифтордихлорметан), который имеет следующие теплофизические характеристики: молекулярная масса m = 120,92; температура кипения при атмосферном давлении str 0 = 1 bar; t 0 = -30,3 oC; kritični parametri R12: str cr = 41,32 bara; t cr = 111,8 °C; v cr = 1,78×10-3 m3/kg; adijabatski eksponent k = 1,14.

Proizvodnja freona-12, kao supstance koja uništava ozonski omotač, zabranjena je u Rusiji 2000. godine, dozvoljena je samo upotreba već proizvedenog R12 ili ekstrahovanog iz opreme.

2. rad rashladne jedinice IF-56

2.1. rashladna jedinica

IF-56 jedinica je dizajnirana za hlađenje zraka u rashladnoj komori 9 (slika 2.1).

Ventilator" href="/text/category/ventilyator/" rel="bookmark">ventilator; 4 - prijemnik; 5 -kondenzator;

6 - filter-sušač; 7 - gas; 8 - isparivač; 9 - frižider

Rice. 2.2. Ciklus hlađenja

U procesu prigušivanja tekućeg freona u prigušnici 7 (proces 4-5 in tel-dijagram), djelomično isparava, dok se glavno isparavanje freona događa u isparivaču 8 zbog topline preuzete iz zraka u rashladnoj komori (izobarično-izotermni proces 5-6 pri str 0 = konst I t 0 = konst). Pregrijana para sa temperaturom ulazi u kompresor 1, gdje se kompresuje pod pritiskom str 0 na pritisak str K (politropna, stvarna kompresija 1-2d). Na sl. 2.2 također prikazuje teorijsku, adijabatsku kompresiju 1-2A at s 1 = konst..gif" width="16" height="25"> (proces 4*-4). Tečni freon teče u prijemnik 5, odakle teče kroz filter-sušač 6 do leptira za gas 7.

Tehnički podaci

Isparivač 8 se sastoji od rebrastih baterija - konvektora. Baterije su opremljene prigušivačem 7 sa termostatskim ventilom. Prisilni zračno hlađeni kondenzator 4, performanse ventilatora V B = 0,61 m3/s.

Na sl. 2.3 prikazuje stvarni ciklus parno-kompresionog rashladnog postrojenja izgrađenog prema rezultatima njegovih ispitivanja: 1-2a - adijabatska (teorijska) kompresija pare rashladnog sredstva; 1-2d - stvarna kompresija u kompresoru; 2e-3 - izobarično hlađenje para do
temperatura kondenzacije t TO; 3-4* - izobarično-izotermna kondenzacija pare rashladnog sredstva u kondenzatoru; 4*-4 – prehlađenje kondenzata;
4-5 - prigušivanje ( h 5 = h 4), usled čega tečno rashladno sredstvo delimično isparava; 5-6 - izobarično-izotermno isparavanje u isparivaču rashladne komore; 6-1 - izobarično pregrijavanje suhe zasićene pare (tačka 6, X= 1) do temperature t 1.

Rice. 2.3. Ciklus hlađenja u tel-dijagram

2.2. karakteristike performansi

Glavne radne karakteristike rashladne jedinice su kapacitet hlađenja Q, Potrošnja energije N, potrošnja rashladnog sredstva G i specifični kapacitet hlađenja q. Kapacitet hlađenja određuje se formulom, kW:

Q = Gq = G(h 1 – h 4), (2.1)

Gdje G– potrošnja rashladnog sredstva, kg/s; h 1 – entalpija pare na izlazu iz isparivača, kJ/kg; h 4 - entalpija tečnog rashladnog sredstva ispred leptira za gas, kJ/kg; q = h 1 – h 4 – specifični kapacitet hlađenja, kJ/kg.

Specifično volumetrijski kapacitet hlađenja, kJ/m3:

q v= q/ v 1 = (h 1 – h 4)/v 1. (2.2)

Evo v 1 – specifična zapremina pare na izlazu iz isparivača, m3/kg.

Brzina protoka rashladnog sredstva nalazi se po formuli, kg/s:

G = Q TO/( h 2D - h 4), (2.3)

Q = c’pmV IN( t U 2 - t IN 1). (2.4)

Evo V B \u003d 0,61 m3 / s - performanse ventilatora koji hladi kondenzator; t U 1, t B2 - temperatura vazduha na ulazu i izlazu iz kondenzatora, ºS; c’pm je prosječni volumetrijski izobarični toplinski kapacitet zraka, kJ/(m3 K):

c’pm = (μ cpm)/(μ v 0), (2.5)

gdje je (μ v 0) = 22,4 m3/kmol je zapremina kilograma mola vazduha u normalnim fizičkim uslovima; (μ cpm) je prosječni izobarični molarni toplinski kapacitet zraka, koji je određen empirijskom formulom, kJ/(kmol K):

(μ cpm) = 29,1 + 5,6 10-4( t B1+ t AT 2). (2.6)

Teorijska snaga adijabatske kompresije para rashladnog sredstva u procesu 1-2A, kW:

N A = G/(h 2A - h 1), (2.7)

Relativni adijabatski i stvarni kapaciteti hlađenja:

k A = Q/N A; (2.8)

k = Q/N, (2.9)

predstavlja toplinu koja se prenosi sa hladnog izvora na topli, po jedinici teorijske snage (adijabatske) i stvarne (električne snage pogona kompresora). Koeficijent performansi ima isto fizičko značenje i određuje se formulom:

ε = ( h 1 – h 4)/(h 2D - h 1). (2.10)

3. Test hlađenja

Nakon pokretanja rashladne jedinice, potrebno je pričekati da se uspostavi stacionarni način rada ( t 1 = konst t 2D = const), zatim izmjerite sva očitavanja instrumenata i unesite ih u tabelu mjerenja 3.1, na osnovu čijih rezultata se gradi ciklus rashladne jedinice u tel- I ts-koordinate koristeći parni dijagram za freon-12 prikazan na sl. 2.2. Proračun glavnih karakteristika rashladne jedinice izveden je u tabeli. 3.2. Temperature isparavanja t 0 i kondenzacija t K se nalazi u zavisnosti od pritiska str 0 i str K prema tabeli. 3.3. Apsolutni pritisci str 0 i str K se određuje formulama, bar:

str 0 = B/750 + 0,981str 0M, (3.1)

str K = B/750 + 0,981str KM, (3,2)

Gdje IN- barometarski pritisak, mm. rt. Art.; str 0M - višak tlaka isparavanja prema manometru, atm; str KM - višak tlaka kondenzacije prema manometru, atm.

Tabela 3.1

Rezultati mjerenja

	Vrijednost	Dimenzija	Značenje	Bilješka
	pritisak isparavanja, str 0M			pomoću manometra
	Pritisak kondenzacije, str KM			pomoću manometra
	Temperatura u frižideru t HC			pomoću termoelementa 1
	Temperatura pare rashladnog sredstva prije kompresora, t 1			pomoću termoelementa 3
	Temperatura pare rashladnog sredstva nakon kompresora, t 2D			preko termoelementa 4
	Temperatura kondenzata nakon kondenzatora, t 4			pomoću termoelementa 5
	Temperatura vazduha nakon kondenzatora, t U 2			preko termoelementa 6
	Temperatura vazduha ispred kondenzatora, t U 1			preko termoelementa 7
	Pogonska snaga kompresora, N			po vatmetru
	pritisak isparavanja, str 0			po formuli (3.1)
	temperatura isparavanja, t 0			prema tabeli (3.3)
	Pritisak kondenzacije, str TO			po formuli (3.2)
	temperatura kondenzacije, t TO			prema tabeli 3.3
	Entalpija pare rashladnog sredstva prije kompresora, h 1 = f(str 0, t 1)			By tel-dijagram
	Entalpija pare rashladnog sredstva nakon kompresora, h 2D = f(str DO, t 2D)			By tel-dijagram
	Entalpija pare rashladnog sredstva nakon adijabatske kompresije, h 2A			By ph- dijagram
	Entalpija kondenzata nakon kondenzatora, h 4 = f(t 4)			By ph- dijagram
	Specifičan volumen pare prije kompresora, v 1=f(str 0, t 1)			By tel-dijagram
	Protok vazduha kroz kondenzator V IN			Prema pasošu fan

Tabela 3.2

Proračun glavnih karakteristika rashladnog postrojenja

TO

	Vrijednost	Dimenzija		Značenje
	Prosječni molarni toplotni kapacitet zraka, (m Withpm)	kJ/(kmol×K)	29,1 + 5,6×10-4( t B1+ t U 2)
	Volumetrijski toplotni kapacitet zraka, With¢ strm	kJ/(m3×K)	(m k.č m) / 22.4
	c¢ str m V IN( t U 2 - t U 1)
	potrošnja rashladnog sredstva, G		Q TO / ( h 2D - h 4)
	Specifični kapacitet hlađenja, q		h 1 – h 4
	kapacitet hlađenja, Q		Gq
	Specifični volumetrijski kapacitet hlađenja, qV		Q / v 1
	adijabatska snaga, N a		G(h 2A - h 1)
	Relativni adijabatski kapacitet hlađenja, TO A		Q / N A
	Relativni realni kapacitet hlađenja, TO		Q / N
	koeficijent učinka, e		q / (h 2D - h 1)

Tabela 3.3

Pritisak zasićenja freona-12 (CF2 Cl2 – difluorodiklormetan)

40

1. Šema i opis rashladnog uređaja.

2. Tabele mjerenja i proračuna.

3. Dovršen zadatak.

Vježbajte

1. Ugradite ciklus hlađenja tel-dijagram (Sl. P.1).

2. Napravite tabelu. 3.4 korištenje tel-dijagram.

Tabela 3.4

Početni podaci za izgradnju ciklusa rashladnog postrojenja uts - koordinate

2. Ugradite ciklus hlađenja ts-dijagram (Sl. P.2).

3. Odrediti vrijednost koeficijenta performansi obrnutog Carnot ciklusa prema formuli (1.6) za T 1 = T K and T 2 = T 0 i usporedite ga sa COP-om stvarne instalacije.

LITERATURA

1. Šarov, Yu. I. Poređenje ciklusa rashladnih uređaja koji koriste alternativna rashladna sredstva / // Energetika i termoenergetika. - Novosibirsk: NSTU. - 2003. - Br. 7, - S. 194-198.

2. Kirillin, V. A. Tehnička termodinamika / , . – M.: Energija, 1974. – 447 str.

3. Vargaftik, N. B. Priručnik o termofizičkim svojstvima plinova i tekućina / . - M.: nauka, 1972. - 720 str.

4. Andryushchenko, A. I. Osnove tehničke termodinamike realnih procesa / . - M.: Viša škola, 1975.

IF-56 jedinica je dizajnirana za hlađenje zraka u rashladnoj komori 9 (slika 2.1). glavni elementi su: freonski klipni kompresor 1, vazdušno hlađen kondenzator 4, prigušnica 7, evaporativne baterije 8, filter-sušač 6 punjen desikantom - silika gelom, prijemnik 5 za sakupljanje kondenzata, ventilator 3 i elektromotor 2.

Rice. 2.1. Shema rashladne jedinice IF-56:

Tehnički podaci

Marka kompresora
Broj cilindara
Zapremina opisana klipovima, m3/h
rashladno sredstvo
Kapacitet hlađenja, kW
pri t0 = -15 °S: tk = 30 °S
pri t0 = +5 °S tk = 35 °S
Snaga elektromotora, kW
Vanjska površina kondenzatora, m2
Vanjska površina isparivača, m2

Isparivač 8 se sastoji od dvije rebraste baterije - konvektora. baterije su opremljene prigušivačem 7 sa termostatskim ventilom. Prisilni zračno hlađeni kondenzator 4, performanse ventilatora

VB = 0,61 m3/s.

Na sl. Na slikama 2.2 i 2.3 prikazan je stvarni ciklus parnokompresionog rashladnog postrojenja izgrađenog prema rezultatima njegovih ispitivanja: 1 - 2a - adijabatska (teorijska) kompresija pare rashladnog sredstva; 1 - 2d - stvarna kompresija u kompresoru; 2d - 3 - izobarično hlađenje para do

temperatura kondenzacije tk; 3 - 4* - izobarično-izotermna kondenzacija pare rashladnog sredstva u kondenzatoru; 4* - 4 - pothlađivanje kondenzata;

4 - 5 - prigušivanje (h5 = h4), zbog čega tečno rashladno sredstvo djelomično isparava; 5 - 6 - izobarično-izotermno isparavanje u isparivaču rashladne komore; 6 - 1 - izobarično pregrijavanje suhe zasićene pare (tačka 6, h = 1) do temperature t1.

Tip kompresora:

rashladni klip neravni, jednostepeni, kutija za punjenje, vertikalna.

Namjena za radove u stacionarnim i transportnim rashladnim instalacijama.

Tehničke specifikacije , ,

Parametar	Značenje
Kapacitet hlađenja, kW (kcal/h)	12,5 (10750)
freon	R12-22
Hod klipa, mm	50
Prečnik cilindra, mm	67,5
Broj cilindara, kom	2
Brzina radilice, s -1	24
Zapremina opisana klipovima, m 3 / h	31
Unutrašnji prečnik spojenih usisnih cevovoda, ne manji od, mm	25
Unutrašnji prečnik spojenih injekcionih cevovoda, ne manji od, mm	25
Ukupne dimenzije, mm	368*324*390
Neto težina, kg	47

Karakteristike i opis kompresora...

Prečnik cilindra - 67,5 mm
Hod klipa - 50 mm.
Broj cilindara - 2.
Nazivna brzina osovine - 24s-1 (1440 o/min).
Dozvoljeno je raditi kompresor pri brzini osovine s-1 (1650 o/min).
Opisana zapremina klipa, m3/h - 32,8 (pri n=24 s-1). 37,5 (na n=27,5 s-1).
Vrsta pogona - preko klinastog prijenosa ili kvačila.

Rashladna sredstva:

R12 - GOST 19212-87

R22- GOST 8502-88

R142- TU 6-02-588-80

Kompresori su popravljivi proizvodi i zahtijevaju periodično održavanje:

Održavanje nakon 500 sati; 2000 h, sa zamjenom ulja i čišćenjem plinskog filtera;
- Održavanje nakon 3750 h:
- tekuća popravka nakon 7600 sati;
- srednji, popravka nakon 22500 sati;
- remont nakon 45000 sati

U procesu proizvodnje kompresora dizajn njihovih komponenti i dijelova se stalno poboljšava. Stoga se pojedini dijelovi i sklopovi u isporučenom kompresoru mogu neznatno razlikovati od onih opisanih u pasošu.

Princip rada kompresora je sljedeći:

kada se radilica okreće, klipovi se vraćaju nazad
progresivno kretanje. Kada se klip pomiče prema dolje u prostoru koji formiraju cilindar i ploča ventila, stvara se vakuum, ploče usisnog ventila se savijaju, otvarajući rupe na ploči ventila kroz koje para rashladnog sredstva prolazi u cilindar. Punjenje para rashladnog sredstva će se nastaviti sve dok klip ne dostigne donji položaj. Kada se klip pomeri prema gore, usisni ventili se zatvaraju. Pritisak u cilindrima će se povećati. Čim tlak u cilindru bude veći od tlaka u ispusnom vodu, ispusni ventili će otvoriti rupe na „ploči ventila“ za prolaz para rashladnog sredstva u ispusnu šupljinu. Kada dođe do gornjeg položaja, klip će se početi spuštati, ispusni ventili će se zatvoriti i ponovo će doći do vakuuma u cilindru. Zatim se ciklus ponavlja. Kućište kompresora (slika 1) je liveno gvožđe sa nosačima za ležajeve radilice na krajevima. Na jednoj strani poklopca kućišta radilice nalazi se grafitna uvodnica, sa druge strane kućište je zatvoreno poklopcem u kojem se nalazi kreker koji služi kao graničnik za radilicu. Karter ima dva čepa od kojih jedan služi za punjenje kompresora uljem, a drugi za ispuštanje ulja. Na bočnom zidu kućišta radilice nalazi se kontrolno staklo dizajnirano za kontrolu nivoa ulja u kompresoru. Prirubnica na vrhu kućišta radilice je dizajnirana da pričvrsti blok cilindra na njega. Blok cilindra spaja dva cilindra u jedan odljevak od lijevanog željeza, koji ima dvije prirubnice: gornju za pričvršćivanje ploče ventila na poklopac bloka i donju za pričvršćivanje na kućište radilice. Kako bi se kompresor i sistem zaštitili od začepljenja, u usisnu šupljinu jedinice ugrađen je filter. Da bi se osigurao povrat ulja nakupljenog u usisnoj šupljini, predviđen je čep s rupom koji povezuje usisnu šupljinu bloka sa karterom. Grupa klipnjače i klipa sastoji se od klipa, klipnjače, prst. brtve i prstenovi za struganje ulja. Ploča ventila je ugrađena u gornjem dijelu kompresora između blokova cilindara i poklopca cilindra, sastoji se od ventilske ploče, ploča usisnog i ispusnog ventila, sjedišta usisnih ventila, opruga, čahure, vodilica potisnog ventila. Ploča ventila ima uklonjiva sedla usisnih ventila u obliku kaljenih čeličnih ploča sa dva duguljasta proreza u svakom. Prorezi su zatvoreni čeličnim opružnim pločama, koje se nalaze u žljebovima ploče ventila. Sedla i ploča su fiksirani klinovima. Ploče ispusnog ventila su čelične, okrugle, nalaze se u prstenastim žljebovima ploče, koji su sjedišta ventila. Kako bi se spriječilo bočno pomicanje, tijekom rada, ploče su centrirane utisnutim vodilicama, čije se noge naslanjaju na dno prstenastog utora ploče ventila. Odozgo su ploče oprugama pritisnute na ploču ventila pomoću zajedničke šipke, koja je pričvršćena na ploču vijcima na čaurama. U šipku su pričvršćena 4 klina na koje su postavljene čahure, ograničavajući uspon ispusnih ventila. Čaure su pritisnute na vodilice ventila pomoću odbojnih opruga. U normalnim uslovima tampon opruge ne rade; Služe za zaštitu ventila od loma tokom hidrauličkih udara u slučaju da tečno rashladno sredstvo ili višak ulja uđu u cilindre. Ploča ventila je unutarnjom pregradom glave cilindra podijeljena na usisne i ispusne šupljine. U gornjem, krajnjem položaju klipa između ploče ventila i dna klipa postoji razmak od 0,2...0,17 mm, koji se naziva linearni mrtvi prostor.Kutija za punjenje brtvi pogonski kraj radilice koja izlazi. Vrsta kutije za punjenje - grafitna samoravna. Zaporni ventili - usisni i ispusni, služe za povezivanje kompresora na sistem rashladnog sredstva. Na tijelo zapornog ventila na navoj je pričvršćen kutni ili ravan spoj, kao i okov ili T-priključak za spajanje uređaja. Kada se vreteno okreće u smjeru kazaljke na satu, u krajnjem položaju, kalem blokira glavni prolaz kroz ventil u sistem i otvara prolaz do fitinga. Kada se vreteno okreće suprotno od kazaljke na satu, u krajnjem položaju zatvara konusom prolaz do fitinga i potpuno otvara glavni prolaz kroz ventil u sistem i blokira prolaz do T-a. U srednjim pozicijama, prolaz je otvoren i prema sistemu i prema T-u. Podmazivanje pokretnih dijelova kompresora vrši se prskanjem. Podmazivanje klipnjača radilice odvija se kroz izbušene kosne kanale u gornjem dijelu donjeg otvora klipnjače. Gornja glava klipnjače je podmazana uljem koje teče unutra dno, klip i pada u izbušenu rupu gornje glave klipnjače. Da bi se smanjilo prenošenje ulja iz kućišta radilice, koristi se ulje pomoću uklonjivog prstena na klipu, koji izbacuje dio ulja sa zidova cilindra natrag u kućište.

Količina ulja za punjenje: 1,7 + - 0,1 kg.

Performanse hlađenja i efektivna snaga, pogledajte tabelu:

Opcije	R12		R22	R142
	n=24 s-¹	n=24 s-¹	n=27,5 s-¹	n=24 s-¹
Kapacitet hlađenja, kW	8,13	9,3	12,5	6,8
Efektivna snaga, kW	2,65	3,04	3,9	2,73

Napomene: 1. Podaci su dati o načinu rada: tačka ključanja - minus 15°S; temperatura kondenzacije - 30°S; usisna temperatura - 20°C; temperatura fluida ispred uređaja za gas 30 ° C - za freone R12, R22; tačka ključanja - 5°C; temperatura kondenzacije - 60 C; temperatura usisavanja - 20°C, temperatura tečnosti ispred uređaja za gas - 60°C - za freon 142;

Dozvoljeno je odstupanje od nominalnih vrijednosti rashladnog kapaciteta i efektivne snage unutar ± 7%.

Razlika između potisnog i usisnog pritiska ne bi trebalo da prelazi 1,7 MPa (17 kgf/s*1), a odnos potisnog i usisnog pritiska ne bi trebalo da prelazi 1,2.

Temperatura pražnjenja ne smije prelaziti 160°C za R22 i 140°C za R12 i R142.

Projektni pritisak 1,80 MPa (1,8 kgf.cm2)

Kompresori moraju održavati nepropusnost kada se ispituju natpritiskom od 1,80 MPa (1,8 kgf.cm2).

Pri radu na R22, R12 i R142 temperatura usisavanja mora biti:

tvs=t0+(15…20°S) pri t0 ≥ 0°S;

tvs=20°S na -20°S< t0 < 0°С;

tair= t0 + (35…40°S) na t0< -20°С;